冷凝器傳熱知識(shí)

1、兩器傳熱的一些理論知識(shí)一、冷凝器的換熱1. 順流和逆流的影響 在一般性的換熱器流路設(shè)計(jì)中，在換熱器兩側(cè)，冷熱流體的相對(duì) 流向一般有順流和逆流兩種。順流時(shí)，入口處兩冷熱流體的溫差最大，并沿傳熱表面逐漸減 小，至出口處溫差為最?。荒媪鲿r(shí)，沿傳熱表面兩冷熱流體的溫差分布較均勻。在冷、熱流 體的進(jìn)出口溫度一定的條件下，當(dāng)兩種流體都無(wú)相變時(shí)，以逆流的平均溫差最大，順流的平 均溫差最小；當(dāng)兩種流體其中一相或兩相相變時(shí)，逆流與順流的平均溫差一致。2. 重力因素 冷凝器流路布置中，重力的影響不可忽略。因此，在回路中液體（或兩相 流體）應(yīng)盡可能地從高處進(jìn)入低處流出，以減少流動(dòng)阻力。3. 增大傳熱溫差的方法與作用

2、 1在冷凝器流路布置中，為了提高增大換熱效果，應(yīng) 該將熱源點(diǎn)即銅管溫度較高的部分布置在出風(fēng)處，銅管溫度較低的部分布置在進(jìn)風(fēng)處。冷凝器換熱量Q的提高，冷凝器的冷卻效果增加，實(shí)際上是降低了冷凝器的內(nèi)部高壓，降低了制 冷循環(huán)在壓焰圖中的位置，循環(huán)低壓降低使蒸發(fā)溫度的降低可增加蒸發(fā)器的冷量。由于毛細(xì) 管的阻尼作用可以認(rèn)為是不變的，使由高低壓差驅(qū)動(dòng)的冷媒循環(huán)量略有減少， 低壓略有降低， 最終使制冷循環(huán)的高低壓較接近，制冷循環(huán)的能效比增加較明顯。流程布置會(huì)改變傳熱溫差的分布,從而對(duì)換熱器性能有較大的影響。4. 增大傳熱溫差的方法與作用 2在空調(diào)冷凝器的換熱過(guò)程中，由于銅管內(nèi)流動(dòng)的冷媒 從過(guò)熱、兩相冷卻到過(guò)

3、冷，因此冷媒沿程有較大的溫度變化。在過(guò)熱區(qū)和過(guò)冷區(qū)溫度基本呈 斜直線規(guī)律下降，兩相區(qū)的溫度基本保持不變，但實(shí)際上稍有下降，這是因?yàn)檠爻逃凶枇p 失，所以對(duì)應(yīng)的飽和溫度會(huì)稍有降低。通過(guò)上述傳熱單元的換熱分析，我們可以人為地對(duì)冷 媒三種狀態(tài)的溫度變化加以利用。冷媒的過(guò)熱段溫度較高，且有較大的溫度降低，根據(jù)風(fēng)的 流向，將其置于兩相段或過(guò)冷段之后作為逆流換熱的高溫端，讓風(fēng)先在冷卻冷媒兩相段或過(guò) 冷段之后再冷卻過(guò)熱段，過(guò)熱段的高溫也能被風(fēng)有效冷卻。冷媒的兩相段，基本屆于等溫段， 將其置于過(guò)冷段之后作為逆流換熱的高溫端，風(fēng)在冷卻過(guò)冷段后再冷卻兩相段，提高兩相段 的換熱量，并讓冷媒盡快進(jìn)入過(guò)冷狀態(tài)，并提高冷

4、媒的過(guò)冷度。冷媒的過(guò)冷段，溫度只比環(huán) 境溫度高，將其放于過(guò)熱段或兩相段的前排作為逆流換熱的低溫端，讓風(fēng)最先與之換熱，以 充分接受環(huán)境溫度的冷卻，過(guò)冷度也得到提高。相對(duì)于風(fēng)流動(dòng)的方向，冷凝器流路的布置使 翅片出風(fēng)側(cè)的溫度盡量提高，翅片進(jìn)風(fēng)側(cè)的溫度盡量降低。這樣，冷媒過(guò)熱區(qū)即管路高溫的 部分布置在出風(fēng)側(cè)；冷媒過(guò)冷區(qū)管路即低溫的部分布置在進(jìn)風(fēng)側(cè)；冷媒兩相區(qū)的管路部分，布置在過(guò)熱段的前面或過(guò)冷段的后面，也能做到逆流換熱 通過(guò)逆流換熱理論分析，要提高冷凝器的換熱效果必須采用逆流換熱流路設(shè)計(jì)； 逆流換熱流路設(shè)計(jì)就是提高翅片出風(fēng)側(cè)溫度及降低翅片進(jìn)風(fēng)側(cè)溫度； 兩排或以上冷凝器的逆流換熱流路設(shè)計(jì)就是，過(guò)熱段、兩

5、相段、過(guò)冷段合理布置；5. 進(jìn)口壓力和溫度、出口過(guò)冷度 在翅片管冷凝器運(yùn)行時(shí)，進(jìn)口壓力和溫度是制冷系統(tǒng)的 關(guān)鍵參數(shù)，它會(huì)影響壓縮機(jī)的功率，而且也反映了冷凝溫度，同時(shí)，冷凝器的出口過(guò)冷度也是 一個(gè)重要參數(shù)，會(huì)影響系統(tǒng)的制冷量；而且足夠的過(guò)冷度更是制冷系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的必要條件。6. 冷凝器隨支路數(shù)變化的特性分析支路數(shù)對(duì)冷凝器的換熱量影響顯著。 影響換熱量的因素主要有換熱溫差、總傳熱系數(shù)以及制冷劑流量。隨著支路數(shù)的增加，制冷劑側(cè)壓降減小，減小了制冷劑進(jìn)出口溫差，使換熱器表面溫度分布比較均勻。對(duì)丁不同支路的每根管，換熱溫 差分布比較平緩；2個(gè)支路時(shí)換熱溫差最大，6個(gè)支路時(shí)換熱溫差最小，其中最大值比最小

6、值大了約8%，而隨著支路數(shù)的增加，冷凝器的制冷劑總流量降低，則某個(gè)支路內(nèi)的流量差別 更為顯著，2個(gè)支路時(shí)每個(gè)支路的流量為88 4kg/ h，而6個(gè)支路時(shí)每個(gè)支路的流量為20 3kg/ h，制冷劑流量的顯著減小，引起管內(nèi)表面換熱系數(shù)的減小，最終引起總傳熱系數(shù)的減小，所示， 因此，冷凝器的換熱量隨著支路數(shù)的增加而對(duì)丁同一個(gè)支路中，制冷劑由過(guò)熱區(qū)過(guò)渡到兩相區(qū)，在過(guò)熱區(qū)，管內(nèi)制冷劑的冷凝換熱系數(shù)比較小，而兩相區(qū)由丁受制冷劑干度的影響，換熱 系數(shù)逐漸減小，因此，管內(nèi)的冷凝換熱系數(shù)遵循先增加后減小的規(guī)律。過(guò)熱區(qū)換熱系數(shù)的減小 導(dǎo)致制冷劑溫度的快速下降。1320E生盤(pán)土M牡801BQ5C4030的11111

7、0246 a 10 1£ >4 IB IB 30 22 21 2個(gè)娜口 3個(gè)翊* 4個(gè)支路 &個(gè)支路4 f G fl111pftj捋最£8.小填 3個(gè)如格* 4個(gè)婦格 R個(gè)支路圖5每根管的平均溫差對(duì)比圖6每糧管胡冷劑橫格系散的對(duì)比A2 3 4 6管圖7每根件的傳熱系數(shù)的對(duì)比困8每根管的映熱枇的時(shí)比7. 冷凝器隨管排數(shù)變化的特性分析 對(duì)于相同支路，相同的翅片管尺寸，以及相同的空氣 進(jìn)口狀態(tài)以及風(fēng)量，僅考慮管排數(shù)的變化。圖9所示換熱量隨著排數(shù)的增加而增加。其中，制 冷劑流量與換熱量的變化基本一致。圖10表明壓降隨著排數(shù)的增加而增大,1排時(shí)的最大壓 降為最小值4排時(shí)

8、的最小壓降的4.3倍?？諝鈧?cè)表面換熱系數(shù)隨管排數(shù)的增加而遞減，其中, 峰值為1排時(shí)的127.6,最小值為85.8,其中,2排時(shí)的空氣側(cè)換熱系數(shù)比1排時(shí)的減小了 11.8%,3排時(shí)的比2排時(shí)的減小了 12.4% , 4排時(shí)的比3排時(shí)的減小了 12.9%,基本上呈單調(diào) 遞減趨勢(shì)。管排數(shù)對(duì)冷凝器的換熱量產(chǎn)生了顯著的影響。如表 2所示，當(dāng)為2排管時(shí)，其中 第1排（迎風(fēng)管排）的換熱量比第2排的大了約32 9%。當(dāng)冷凝器是3排管時(shí)，其中第1排 管的換熱量比第2排的大了 38.9%,比第3排的大了 66.1%。由此可知，在冷凝器換熱時(shí)，迎 風(fēng)管排的換熱占主要部分，約占總換熱量的43.1%,第2排管占總換熱量

9、的31%，第3排管占 總換熱量的26%。排數(shù)變化對(duì)制冷劑流量有顯著的影響。隨著排數(shù)的增加，制冷劑流量增加。最小值為1排時(shí)的64.9kg/ h,最大值為4排時(shí)的160.7kg/h,其中，2排時(shí)的制冷劑流量比1 排時(shí)的增加了 61.5%, 3排時(shí)的制冷劑流量比2排時(shí)的增加了 33.5%,而4排時(shí)的制冷劑流量 比3排時(shí)的增大了 14.9%。從此可知，制冷劑流量隨排數(shù)變化的斜率不同，排數(shù)較小時(shí)，斜率 較大,隨著排數(shù)的增加，斜率逐漸平緩。由于制冷劑流量的變化，引起管內(nèi)制冷劑側(cè)表面換熱 系數(shù)的變化。隨著排數(shù)的增加，制冷劑流量逐漸增加，從而管內(nèi)流速增大,使得制冷劑側(cè)表面 換熱系數(shù)增大。再者,由于空氣側(cè)表面換

10、熱系數(shù)隨著管排數(shù)的增加而遞減，抵消了一部分管內(nèi) 制冷劑側(cè)換熱系數(shù)的影響，因此，排數(shù)對(duì)換熱器的總傳熱系數(shù)影響不是很大。如圖 11所示。 換熱器的傳熱系數(shù)斜率較為平緩，在兩相區(qū)，基本上是在3050之間變化。排數(shù)對(duì)冷凝器的 傳熱溫差影響顯著。如圖12所示：對(duì)于2排管，第1排的平均溫差比第2排的大了 27.3% o 對(duì)于3排管，第1排的平均溫差比第2排大了約28.1%，比第3排大了約46 6%。因此在 冷凝器的換熱過(guò)程中,傳熱溫差是導(dǎo)致?lián)Q熱量變化的主導(dǎo)因素。7000-gqoot9000-3000-1MH16Q14012D«)押或® 9 挽熱帔,制冷劑流Bt隨排教變化的趨勢(shì)46*30

11、 r12D-15捕敬圖1OTf排效對(duì)空氣側(cè)換熱系敗、莊降的影響P地焉壕«fflll每根管傳然系數(shù)的對(duì)比圖12每根曾換熱溫差的對(duì)比結(jié)論(1) 隨著支路數(shù)的增加，翅片管冷凝器的壓降最大值為2個(gè)支路時(shí)的33.8kPa,最小值為6個(gè) 支路時(shí)，僅為0.9kPa,壓降的減小,減小了制冷劑進(jìn)出口溫差,使冷凝器傳熱溫差分布比較均 勻,由于制冷劑流量隨著支路數(shù)的增大而顯著減小,導(dǎo)致管內(nèi)制冷劑側(cè)換熱系數(shù)的減小,從而引起總傳熱系數(shù)的減小，因此，冷凝器的換熱量隨著支路數(shù)的增加而減小,最大值為2個(gè)支 路時(shí)的7.82kW,最小值為6個(gè)支路時(shí)的5.92kW,最大值比最小值大32.1%。 隨著管排數(shù)的增加，壓降增大

12、,4排管的壓降是1排管的4.3倍；空氣側(cè)表面換熱系數(shù)與 制冷劑側(cè)換熱系數(shù)的變化趨勢(shì)相反,因此冷凝器的總傳熱系數(shù)變化比較平緩。隨著排數(shù)的增 加，制冷劑質(zhì)量流量與冷凝器的傳熱溫差均增大,因此，冷凝器的換熱量隨著管排數(shù)的增加而增大,4排管的換熱量是1排管的2.45倍。8. 翅片管在不同風(fēng)速、風(fēng)溫下的翅片管換熱1) 在吹風(fēng)溫度一定時(shí)，翅片面的傳熱系數(shù)、壁面熱流密度會(huì)隨著風(fēng)速增大而增大 ,基本為線 性關(guān)系，且兩者增長(zhǎng)的比例一致，風(fēng)速增大1 m/ s,熱流密度增大約40 W/ m2。據(jù)此可以估算 吸收器散熱需要的吹風(fēng)速度，進(jìn)而確定風(fēng)機(jī)的型號(hào)。2) 當(dāng)風(fēng)速增大時(shí)，壁面的阻力系數(shù)也還會(huì)明顯增長(zhǎng)，在實(shí)際應(yīng)用時(shí)會(huì)

13、將單管式的做成管束式， 其間距要更加注重，因?yàn)樗鼤?huì)以相反地作用影響著換熱和阻力性能，兩者應(yīng)權(quán)衡利弊。3) 在風(fēng)洞進(jìn)口溫度一定時(shí)，翅片面的傳熱系數(shù)、壁面熱流密度會(huì)隨著風(fēng)溫增大而減小，且于風(fēng)速對(duì)兩者的影響正好相反,這與事實(shí)情況相符。9. 空調(diào)用冷凝器中的空氣流動(dòng)與傳熱分析(1)由圖5 .1 0可見(jiàn)，在相同的翅片間距下,迎風(fēng)風(fēng)速越大,換熱也好，表現(xiàn)在表面換熱系數(shù) 的提高和總換熱量的增加，因?yàn)樵谕瑯拥某崞g距下,風(fēng)速越大,風(fēng)量也越大,翅片表面空氣 流速增加，表面換熱系數(shù)增大,所以換熱量增大，但是風(fēng)速越大,冷凝器上的風(fēng)阻也越大,即 需要消耗更多的風(fēng)機(jī)功率，對(duì)風(fēng)機(jī)性能的要求大大增加。(2) 由圖6 .9可

14、見(jiàn)，在相同的迎風(fēng)風(fēng)速情況下，翅片間距越大，換熱量越小。因?yàn)?，隨著翅片問(wèn)距的增大，單位長(zhǎng)度上翅片數(shù)目減少，雖然每一片翅片上的散熱量是增加了，但是增加的幅度小于由于翅片問(wèn)來(lái)講換熱量降低。但是還應(yīng)當(dāng)注意到，翅片間距增大后，在相同的風(fēng)壓下，即在相同的風(fēng)扇運(yùn)行工況下，隨著翅片間距的增大，空氣流過(guò)翅片時(shí)的阻力減小，風(fēng)量逐漸增 大，迎風(fēng)側(cè)的負(fù)熱系數(shù)先逐漸增大然后有少量下降，最大值出現(xiàn)在1.8和2.0之間;背風(fēng)側(cè)的 換熱系數(shù)一直呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。所以，背風(fēng)側(cè)的換熱量是逐漸增大的，但是有逐漸平緩的趨勢(shì)， 而且背風(fēng)側(cè)的換熱量在總換熱量中所占的比例逐漸增大(1.4m m時(shí)占8.2 %，2.2時(shí)占24.5 % )。由此

15、可以看出，適當(dāng)增大翅片間距對(duì)于換熱是有好處的，但是有一個(gè)最佳間距值。(3) 由圖7 .8可見(jiàn)，在相同的翅片間距下，當(dāng)迎風(fēng)速相同時(shí)，隨著翅片寬度的增加，散熱面積 增大，換熱量會(huì)略有增加，但是翅片表面平均換熱系數(shù)下降，平均單位面積上的傳熱量下降因 此，換熱量增加的幅度小于面積增加的幅度。在 1.5m/s風(fēng)速，1.7mm的翅片間距，當(dāng)翅片寬度 由19mm增加到24mm時(shí)，翅片表面積增加了 26 %，冷凝器上總換熱量由6064 w增加到6 152 W，換熱量只增加了 1.45 %. 由圖2 1、2 2可見(jiàn)，在相同的翅片間距下，當(dāng)迎風(fēng)風(fēng)壓相同時(shí)，隨著翅片寬度的增加，換 熱量逐漸降低。原因是翅片寬度增加，

16、流動(dòng)阻力增大，風(fēng)量減小，雖然換熱面積增大，但是迎 風(fēng)側(cè)和背風(fēng)側(cè)的換熱系數(shù)均明顯下降，所以總換熱能力下降。(5)由圖11、1 2可見(jiàn)，對(duì)雙排冷凝器而言，迎風(fēng)側(cè)和背風(fēng)側(cè)的換熱能力相差很大，特別是在 低風(fēng)速的情況下表現(xiàn)尤為明顯，以翅片間距1.7m m為例，風(fēng)速0.5m /s時(shí)迎風(fēng)側(cè)換熱量占總 換熱量的96.3 %，風(fēng)速3.0 m /s時(shí)迎風(fēng)側(cè)的換熱量占總換熱量的69.2 %。原因是，當(dāng)風(fēng)吹向迎風(fēng)側(cè)時(shí)，平均溫度與迎風(fēng)側(cè)管壁和翅片溫度相差較大，進(jìn)風(fēng)溫度為308 K，0.5m/s時(shí)，迎風(fēng)側(cè) 翅片平均溫度為3 16.8 K，迎風(fēng)側(cè)出風(fēng)溫度為3 18.6 K，背風(fēng)側(cè)翅片平均溫度為3 18.9 K，背 風(fēng)側(cè)出風(fēng)

17、溫度為318.95 K，迎風(fēng)側(cè)傳熱溫差為8.8 K，背風(fēng)側(cè)傳熱溫差只有0.3K ;風(fēng)速3.0m/s 時(shí)迎風(fēng)側(cè)翅片平均溫度為31 3.0K，迎風(fēng)側(cè)出風(fēng)溫度為 31 4.4K，背風(fēng)側(cè)翅片平均溫度為31 6.5K，背風(fēng)側(cè)出風(fēng)溫度為3 17.0 5K，迎風(fēng)側(cè)傳熱溫差為5.0 K，背風(fēng)側(cè)傳熱溫差為2.1 K。 所以，由于溫差的減小從而引起換熱量的下降，如此不均勻的換熱導(dǎo)致了整體換熱能力的下 降。解決方法有幾種，一是提高背風(fēng)側(cè)的管壁和翅片溫度，以提高傳熱溫差，但是迎風(fēng)側(cè)和背風(fēng)側(cè)溫度相差太大，可能引起結(jié)構(gòu)方面的問(wèn)題；二是提高風(fēng)速或增大風(fēng)量，以提高背風(fēng)側(cè)的換 熱量，這就需要大直徑的風(fēng)扇和更高的風(fēng)扇轉(zhuǎn)速；另外一

18、種方法是在現(xiàn)有的風(fēng)量不變的條件下 降低迎風(fēng)側(cè)的出風(fēng)溫度，以提高背風(fēng)側(cè)的傳熱溫差，同樣可以提高傳熱溫差。提高背風(fēng)側(cè)的管 壁和翅片溫度的方法可行性不大，使用大直徑的風(fēng)扇和更高的風(fēng)扇轉(zhuǎn)速乂受到結(jié)構(gòu)和噪音等 方面的限制，所以通過(guò)降低迎風(fēng)側(cè)出風(fēng)溫度的方式來(lái)提高換熱量。1J.0WV網(wǎng)旬胡片寡度（頑I殛堪系敏勺朝片寬瘦的關(guān)系圖5換燃景與風(fēng)速和包片厚度的關(guān)系7 000 -i建片阿e圖6撞熱晨與翅H間距的關(guān)系燦恍舊數(shù)勺觥I姬的耕. ft 2T-國(guó)神1卜用*9?!片您 LDblVI Wxff 0-l(5m=19 2Q 2122通片寬度imm«.£006.0005.S00S0004 &O

19、0妄 4,0«Q 35OT3.000LS002 00C1S0C10W圖7糧熱量與翅片虎度曲關(guān)系圖10 換質(zhì)條效與鳳速和翅片厚度的關(guān)系1-0ft E L > 7 mm.宜 22 一 22tnmV m/v圖11爆片溫度lj風(fēng)速和通片M度的關(guān)系IS 12 出風(fēng)溫度與風(fēng)速和翅片JV度的關(guān)系31*15討亟mm圖14出風(fēng)溫度與翅片問(wèn)距的Jt系m田丫，時(shí)IMS1-片 1L Tan* VQ lMa VHf1A:M '怕# ioo 21.022.023.024.C片 tAlmralS 15翅片溫度與翅片寬度的關(guān)系斧艇nun圖13翅片溫度與翅片間距的關(guān)系31C317 !31f 19.0片距

20、 t Tiniij. V I 5ix/*J¥-0.105urnzc.a21 C22.023 024 0卻有洗度nm圖16 出風(fēng)犯度與SU片寬度的關(guān)系30C翊片距nuo1.41«1上L。圖片距mm17圖18映熱系敢與枝片間距的關(guān)系圖17挽姑后與翅片間距的美房圖319.0118 £31B D3175M7.4JU 1.S141.7 L* 1.1 LQ 1112-2VMKi wl圖I。 翅片溫度與翅片間町的X樂(lè)圖20出域溫度與翅片間距的關(guān)系SOO6g4,500zo1B1.5MZ.60Q2.0MVOOd片宣度【H±n】雖片） 片1_ .，一重片1*十7撲距 1 刀

21、*.兀 口 P2ZP», K Q L051S M* LTmnx.AP PZIPa, J* 0 10$19Si 21換堪屆與也片寬度的關(guān)系圖翌換痕系數(shù)與翅片寬度的美系 '片 i J& 片7后，函.4lUt317. &517-0M B.&3i«.aS1I.AIHd>14.0圖方翅片溫度與翅片寬度的關(guān)系圖24出風(fēng)溫度與翅片寬度的關(guān)系10. 制冷劑流量分布對(duì)冷凝器性能的影響1.究冷凝器的換熱特性影響冷凝器換熱單元的換熱量，有以下因素： 流經(jīng)冷凝器換熱單元的風(fēng)量（Ma）; 經(jīng)過(guò)換熱單元進(jìn)出風(fēng)溫差（ta2-ta1）; 流經(jīng)換熱單元制冷劑流量（MR）

22、; 過(guò)冷度，過(guò)冷度影響焰差（h1-h2）; 制造、加工工藝等因素，從而影響冷凝器內(nèi)制冷劑與空氣側(cè)換熱平衡的漏熱系數(shù)（E）;因此，改善冷凝器換熱單元的換熱 增大換熱單元的迎面風(fēng)量，風(fēng)量越大，換熱越高； 空氣與制冷劑進(jìn)行逆流換熱，可提高空氣的進(jìn)出口溫差，溫差越大，換熱越高； 流經(jīng)換熱單元的制冷劑流量越大，換熱性能越高； 增大過(guò)冷度，提高制冷劑的焰差，從而提高冷凝器的換熱性能； 改善加工工藝，主要是脹管和烘干等工序，可以提高冷凝器的換熱性能2風(fēng)量壓降-換熱的平衡條件下的制冷劑分布2.1冷凝器表面風(fēng)量分布模型空調(diào)匹配的實(shí)踐中，發(fā)現(xiàn)冷凝器制冷劑分布滿足風(fēng)量 -壓降-換熱的平衡條件下，對(duì)換熱 性能有很大的

23、改善；冷凝器所用的軸流風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)壓，在冷凝器上的分布是不均勻的，中 間最小，兩邊最大，呈對(duì)稱分布，如圖 4所示：210000000000,0000000000014I.r制吟削在冷*1右市(I的下I*在制冷劑側(cè)，對(duì)丁任意流程的壓降方程為7:由方程、和得式中：APt-流經(jīng)換熱單元的壓降,Pa； X -流經(jīng)換熱單元的制冷劑流宜, iTIkg/s ； r -流經(jīng)換熱單元的制冷劑流速,m/s : L 一流程長(zhǎng)度，m : A 流路管徑截面積.m" X 制冷劑平均干度，%：Y 一制冷劑比容,Kj/(kg.K) : D-流路管段直涇口 ； f一流紓換熱單元的阻力系數(shù)從換熱單元分析中可知，換熱單元

24、的換熱能力與風(fēng)量成正比。 由丁冷凝表面風(fēng)量分布的差異,決定冷凝器每個(gè)換熱單元的換熱能力是不同的。另外，換熱單元的換熱能力與制冷劑的流量也成正比，單位時(shí)間內(nèi)的制冷劑流量越大，換熱單元的換熱能力也就越好。所以，在流程布置優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí)，要充分考慮風(fēng)量分布的差異和合理利用風(fēng)量分布的差異，使制冷劑在每個(gè)換熱單元能得到合理的分配，提高每個(gè)換熱單元的換熱能力，從而提高整個(gè)冷凝器的換熱能力2.2制冷劑流量分布的壓降模型對(duì)丁任意流程，其壓降在過(guò)熱區(qū)，兩相區(qū)和過(guò)冷區(qū)是不同的，其壓降關(guān)系可表示如下：所以,對(duì)丁任意流程，其壓力降主要表現(xiàn)在過(guò)熱區(qū)，如圖 5APfLVX y/D2.4=(P2)2A 已=4 (A4)2 X

25、yf L /( D5nz)AP» AR123從方程（9）及圖5可知，過(guò)熱的制冷劑在冷凝過(guò)程中，制冷劑比容和制冷劑的平均干 度逐漸降低，其壓降也逐漸減少。對(duì)丁流程而言，如果流程長(zhǎng)度越短，則整個(gè)流程的壓降將 降低。而流程之間的流量分配，主要由過(guò)熱區(qū)的壓降決定。2.3基丁風(fēng)量-壓降-換熱下的制冷劑流量分布模型優(yōu)化冷凝器制冷劑流量的分布來(lái)改善換熱性能，需要考慮風(fēng)量-壓降-換熱平衡?；★L(fēng)量-壓降-換 熱下的制冷劑流量分布模型，如圖 6所示。(13>24從冷凝器的換熱單元模型可知，換熱單元的迎面風(fēng)量大，換熱性能好，過(guò)熱區(qū)的流程縮短, 流程壓降?。蝗绻M(jìn)出風(fēng)溫差大，換熱性能好，過(guò)熱區(qū)的流程

26、縮短，流程壓降也小。對(duì)丁采配問(wèn)題。流量分配方程為:用多路流程布置的設(shè)計(jì)方式，由丁冷凝器表面風(fēng)量不均勻，導(dǎo)致?lián)Q熱不均勻，對(duì)丁相同長(zhǎng)度 的流程，其壓降是不等的。冷凝器采用多流程布置設(shè)計(jì)時(shí)，涉及到每個(gè)流程的制冷劑流量分(11)虬二妃妃+竭北二S（好對(duì)于任意流程的壓降,其壓降方程為此穎玲/因?yàn)镾只與管路本身特性相關(guān)，與流Q2)無(wú)關(guān)。府于任意流程,其流V與壓降的關(guān)系如F：式中，3一制冷劑流量，kg/s； Zi P一流經(jīng)換熱單元的壓降，P志5一流阻:綜上各模型的分析，風(fēng)量影響換熱性能，風(fēng)量越大，換熱越好；反之，則越差。換熱效果影響制冷劑在管路中冷凝效果，冷凝效果決定制冷劑的狀態(tài)在管路中的分布。由方程(9)

27、可知，制冷的狀態(tài)影響流程的壓降。如果換熱單元的換熱性能越好，則過(guò)熱區(qū)的流程縮短，流 程壓降也就越??；壓降越小，則通過(guò)流程的流量越大；而流量越大，乂可提高換熱單元的換 熱效果。但是，由方程(7)可知，制冷劑流量越大，制冷劑流速也就越大，則壓降也就越大所以，在多流程布置設(shè)計(jì)時(shí)，風(fēng)量-壓降-換熱-流量分布是相互影響和制約的，它們之間 必然要求有適當(dāng)?shù)钠胶狻?流量越大，管內(nèi)的換熱系數(shù)就越高，在其他條件不變下，換熱量越大； 制冷劑流速越大，則壓降越大； 如果流程壓降越大，則制冷系統(tǒng)的壓降就越大，則制冷量將降低，壓縮機(jī)功耗增大， 能效比下降。 對(duì)應(yīng)一定的流量， 必然存在一個(gè)最佳的風(fēng)速，對(duì)應(yīng)一定的風(fēng)速，必然

28、也存在一個(gè)最佳的流量；使冷凝器的性能達(dá)到最佳。11. 不同的空氣來(lái)流分布形式對(duì)冷凝器性能的影響(1)隨著冷凝器來(lái)流不均勻度的增加，換熱量損失一定增加，壓降損失可能增加，也可能降低。(2)三種不同的速度分布，不均勻度對(duì)階梯型(尤其是單向二階梯分布)風(fēng)速分布冷凝器 性能影響最大,對(duì)拋物型分布冷凝器性能影響較小。 在一定的管內(nèi)冷媒流量變化范圍內(nèi)，隨著流量的增大，來(lái)流不均勻?qū)淠饔绊懺龃? 冷凝器性能下降。(4)來(lái)流不均勻?qū)Σ煌鞒滩贾玫睦淠饔绊懯遣灰粯拥模瑢?duì)簡(jiǎn)單流路來(lái)說(shuō)，逆流冷凝器 受影響最大，性能下降最為嚴(yán)重，其次是順流，對(duì)錯(cuò)流冷凝器性能影響較小。減弱。 來(lái)流不均勻?qū)芘艛?shù)較少的冷凝器性能影響

29、較大，隨著管排數(shù)的增大，這種影響趨勢(shì)同時(shí)，為r衡廿風(fēng)hl分們的不均勾性程炫，& 研亢中w入廠沛油小均勻由了廠.其定義為；16式中：月-控刷單元個(gè)數(shù)3 - 換熱器迎iximufti積，"換熱器澎i個(gè)控制叩元迎骯而而枳 m氣流方向圖2流速分布1 (單向二階階梯型分布)圖1冷凝器流程布置示意圖表3三種典型風(fēng)速分布不均勻情況(Tabel 3 Tliree typical types of air velocity distribution)序號(hào)-單向二階梯形速度 分布 Va(m/s)單向三階梯型速度分布Va(m/s)拋物階梯型速度分布Va(mls)V>5(ms)VaiVqVai

30、V”V>3val戲V>3V”12.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.01.82.62.01.81.82.02 ?2.01.82.032.51.53.22.01.61.52.02.52.01.52.042.71.33.82.01.41.32.02.72.01.32.052.91.14.42.01.21.12.02.92.01.12.063.01.05.02.01.01.02.03.02.01.02.073.2O.S5.62.00.8O.S2.03.22.0O.S2.0S3.50.56.22.00.60.52.03.52.00.52.093.60.46.82.

31、00.40.42.03.62.00.42.0103.80.27.42.00.20.22.03.82.00.22.0U2冷祗器高度方向圖4流速分布3 (單向拋物階梯型分布)圖3流速分布2 (單向三階階梯型分布)鷹分布1it速分布3渡速分布333A布#圖5 管內(nèi)冷媒流弟一定，三種速度分布情況下冷凝器換熱性能隨不均勻因子的變化情況圖-來(lái)流速度分布不變，管內(nèi)冷媒流量變化時(shí)冷凝器總換熱1與來(lái)流分布均勻時(shí)的偏差百分比隨不均勻因子的變化情況圖G管內(nèi)冷媒流量一定r三料速度分布情況下冷凝器管內(nèi)阻力性能隨不均勻因子的變化情況30T- 媒流仲媒流冷媒流:為 6D(U/h 量為 EOiSc/h 量 jlWKc/hT-

32、重流 T-康就管內(nèi)序媒流布置布置ft：B0KE/hE0S來(lái)流速度分布不變，不同管內(nèi)冷媒流量時(shí)冷凝器總壓圖玷來(lái)流速度分布不變,不冏流程布置冷凝器總接熱徉與 降與來(lái)流分布均勻時(shí)的偏差百分比隨不均勻因子的變化情況 來(lái)流分布均勻時(shí)的偏差百分比隨不均勻因子的變化情況ftfc-DWB=3捧擊次=4 【流 ft：SClFi/h瑚 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10 網(wǎng) 40 卯 80 wq 1 淵 140圖10來(lái)流速度分布不變，不同流程布置冷凝器總壓降與來(lái)流分布均勻時(shí)的偏差百分比隨不均勻因子的變化情況-加111k111113111110204060 SO ICO 12Q140t(%

33、)圖11來(lái)流速度分布不變，不同管排數(shù)冷凝器總換熱量與來(lái) 流分布均勻時(shí)的偏差百分比隨不均勻因子的變化情況管內(nèi)冷媒流lOKc/h12. 空調(diào)器三種不同管徑冷凝器的性能對(duì)比使用外徑為4 7的銅管作冷凝器的基管， 肋片的寬度加寬更有利于進(jìn)行熱交換；（使 用外徑為4 7或4 9基管的冷凝器在制冷狀況下，并且基管的管外側(cè)面積基本相等，流程 相似，4 7的冷凝器比4 9的性能更優(yōu)，主要是由于制冷劑在 4 7管道內(nèi)壁能更加充分浸 潤(rùn)，并且4 7基管厚度較薄，外肋片在能保證室外風(fēng)量前提下，減小片距和減薄厚度，使得 制冷劑能夠更加完全地與空氣進(jìn)行熱交換，所以性能得到提高）。 性能上：使用外徑為4 7的銅管作冷凝器

34、的基管，在管外側(cè)換熱面積相當(dāng)?shù)那闆r下，制 冷性能較4 9的冷凝器有較大的提高，特別是能效比方面，更利于機(jī)組節(jié)能，并且耗材更少， 更符合建設(shè)節(jié)約型社會(huì)的要求；但制熱性能上，在未對(duì)流程作較大改變的情況下，有所下降， 特別是結(jié)霜方面， 但可以從多路分路上進(jìn)行改善，同時(shí)對(duì)生產(chǎn)工藝要求更高了 ；13. 非共沸混合物冷凝器的傳熱強(qiáng)化 非共沸混合物蒸汽在冷凝傳熱過(guò)程中，由于混合物蒸氣組分在沸點(diǎn)上存在差別，高沸點(diǎn) 組分蒸汽先冷凝，低沸點(diǎn)組分后冷凝，從而在管子周圍形成了低沸點(diǎn)組分的氣相傳質(zhì)擴(kuò)散層。 因此，非共沸混合蒸汽的冷凝熱阻既包括冷凝液膜熱阻，乂包括氣膜熱阻。 混合蒸汽的凝結(jié)換熱過(guò)程與純蒸汽相比主要有兩點(diǎn)不

35、同，一是混合蒸汽凝結(jié)時(shí)，冷凝溫度是變化的；二是在整個(gè)冷凝過(guò)程中，伴隨著傳熱有傳質(zhì)的發(fā)生，傳熱與傳質(zhì)之間也相互影響 四種流程布置方案中，無(wú)論是隨著管內(nèi)制冷劑流量的變化，還是隨著冷凝器迎風(fēng)面風(fēng)速 的變化，逆流布置都是較好的方案，其次是錯(cuò)流，然后是順流。在換熱及壓降的比較方面逆 流布置冷凝器比順流布置冷凝器要分別高出 5-15%及3-20 %。 在迎風(fēng)面風(fēng)速保持恒定，隨著管內(nèi)制冷劑流量的增大，冷凝器換熱量及壓降均增大。在 管內(nèi)制冷劑流量保持恒定時(shí)，隨著迎風(fēng)面風(fēng)速的增加，冷凝器換熱量增大，壓降減小，且最 終的變化趨勢(shì)都趨于平緩。 在分別以R4 10 A和R 2為工質(zhì)的冷凝器中，無(wú)論是隨著管內(nèi)制冷劑流量

36、的變化（迎風(fēng)面 風(fēng)速保持不變），還是隨著迎風(fēng)面風(fēng)速的變化（管內(nèi)制冷劑流量保持不變），換熱量及進(jìn)出口 壓降的變化趨勢(shì)基本一致。R410A冷凝器換熱量大約比R22要高6-15%左右，而壓降要比其 低 30-50 %。 進(jìn)行流程布置時(shí)，重力的影響不可忽略。當(dāng)工質(zhì)為液態(tài)或兩相態(tài)時(shí)，應(yīng)盡可能使其自上而 下流動(dòng),以減小壓降,增強(qiáng)換熱。14. R22與R410A熱泵中冷凝器性能隨支路數(shù)變化的比較(1) 室內(nèi)換熱器作為冷凝器時(shí),R410A的換熱量比R22的要大，換熱量之差基本保持包定, 在各支路數(shù)下,R410A和R22的換熱量之差都保持在0. 5kW左右。(2) 室內(nèi)換熱器作為冷凝器時(shí)，R410A和R22換熱

37、量的差別是由第一排管和第二排管共同造成的，兩排管中R410A的換熱量都比R22的要大。其中，第二排管主要是后1 /3管子對(duì) 換熱量的差別有所貢獻(xiàn)，前2 /3管子的影響可以忽略不計(jì)。隨著支路數(shù)的增多，第一排管對(duì) 換熱量差值的影響越來(lái)越顯著，而第二排管的影響逐漸減弱，兩排管所占的比重由1個(gè)支路時(shí) 的各占一半逐漸變化為6個(gè)支路時(shí)第一排要占將近90%。(3) 室內(nèi)換熱器作為冷凝器時(shí)，造成R410A和R22兩排管換熱量差別的原因是不同的，第一 排管換熱量差別的原因主要來(lái)自傳熱系數(shù)，而第二排管換熱量的差別是傳熱溫差和傳熱系數(shù) 綜合作用的結(jié)果。隨著支路數(shù)的增多，傳熱系數(shù)對(duì)R410礙日R22換熱量差別的影響逐

38、漸增強(qiáng)， 而傳熱溫差的影響逐漸減弱，制約R410A和R22冷凝器換熱量差別的因素從傳熱溫差和傳熱 系數(shù)共同作用逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閭鳠嵯禂?shù)起主導(dǎo)作用。15. 不同結(jié)構(gòu)風(fēng)冷冷凝器換熱(1) 對(duì)于不同夾角的V型冷凝器，隨著角度的 增加整個(gè)冷凝器內(nèi)的速度場(chǎng)就越趨于均勾3夾角越 小迎面風(fēng)速越不均勻，民處于低速區(qū)的部分建多，相 應(yīng)地處于低速區(qū)的換熱面積也越多。(2) 在同一截面處，冷凝器央角為60°時(shí)其空氣 側(cè)平均換熱系效最大壓降也最大。綜合考慮其經(jīng) 濟(jì)性，夾角不宜過(guò)大。(3) 對(duì)于W型、倒M型換熱器.兩側(cè)換熱面的快 熱性能比中間的換熱性能好，長(zhǎng)度越長(zhǎng)，阻力越大， 速度衰減的越快，內(nèi)側(cè)換熱面的換熱性能差

39、.因而長(zhǎng) 度不宜過(guò)長(zhǎng)白(4) 對(duì)于不同結(jié)構(gòu)型式的冷凝器，在相同的占地 面積的基礎(chǔ)上，W型的換熱效果最優(yōu)，倒M型次之'16. 熱泵型空調(diào)機(jī)組室外機(jī)制冷劑側(cè)的換熱與流動(dòng)1. 制熱時(shí)作為蒸發(fā)器室外機(jī)的壓降大丁制冷時(shí)作為冷凝器的室外機(jī)的壓降，這是由丁供熱作 為蒸發(fā)器時(shí)制冷劑是在低壓下沸騰流動(dòng)，制冷劑的比容較冷凝時(shí)要大得多，制冷劑在管內(nèi)的 流速比冷凝時(shí)要高得多，故壓降較冷凝時(shí)要大得多.制冷劑在冷凝器和蒸發(fā)器內(nèi)的相變過(guò)程 均為非定溫過(guò)程，但溫度變化較小，且供熱時(shí)作為蒸發(fā)器的室外機(jī)的壓降大丁制冷時(shí)作為冷 凝器的室外機(jī)的壓降，約為3- 5倍.2. 熱泵機(jī)組制冷工況下冷凝器換熱量冷凝器換熱量和 COPP

40、勻隨換熱面積的減小而減小，但減 小的幅度較換熱面積減少的比例小得多.當(dāng)換熱面積減小20%時(shí)，冷凝器換熱量?jī)H減小5.75%， COFft減小4.00% .熱泵機(jī)組制熱工況下蒸發(fā)器換熱量和供熱系數(shù)均隨換熱面積的減小而減小，但減小的幅度較換熱面積減少的比例小得多 .當(dāng)換熱面積減小20%寸，蒸發(fā)器換熱量?jī)H 減小3.75%，供熱系數(shù)僅減小2.25% .由此當(dāng)室外機(jī)換熱面積遠(yuǎn)大丁室內(nèi)機(jī)換熱面積時(shí)，再增大室外機(jī)換熱面積，對(duì)室外機(jī)換熱量和機(jī)組性能系數(shù)的貢獻(xiàn)很小，而對(duì)熱泵機(jī)組在制熱工 況運(yùn)行時(shí)，增大室外機(jī)換熱面積，對(duì)機(jī)組供熱系數(shù)的貢獻(xiàn)更小.為提高熱泵型空調(diào)機(jī)組的性 價(jià)比，不可簡(jiǎn)單僅增大室外機(jī)的換熱面積，應(yīng)將室內(nèi)

41、機(jī)、室外機(jī)以及壓縮機(jī)的性能綜合考慮.202120192CIS2017201620150.0020.40.6 OR .O質(zhì)址含氣率6制冷工況下制冷劑壓力B（質(zhì)雖含T率的變化曲線0.1 02 0.3 01 0.5 06 0 7 0S 0.9 1.0康含氣率國(guó)&制熱丁況下制冷劑壓力隨成R含氣率變化曲線-5 0j>j>111*0.0 25 5.0 7.5 10.0 125 15.0 17.5 20.0 22.5換熱血粗誠(chéng)少百分?jǐn)?shù)場(chǎng)-6.5 璀%0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 22.5換熱面積搪少百分比/%制冷工況下冷朦器換熱元和機(jī)組CO

42、P隨換熱|由極變 化曲線a°簧氽In旱割10制熱丁.況下蒸發(fā)器換熱量和機(jī)組供熱系數(shù)隨換熱面 根變化曲線17. 高效傳熱冷凝器對(duì)提高空調(diào)機(jī)性能的意義在干度0.0-1.0區(qū)域內(nèi)螺旋管局部換熱系數(shù)高丁光管局部換熱系數(shù) ，對(duì)此現(xiàn)象分析， 得到如下結(jié)論：1. G=200 kg/m2s',由丁蒸氣流速較高,蒸氣對(duì)凝結(jié)液膜的剪 切力占主導(dǎo)地位,此時(shí)在T度L°00 區(qū)域 內(nèi)流型主要為環(huán)狀流和半環(huán)狀流。螺旋管 由丁內(nèi)表面加工有大量的螺旋微槽,凝結(jié)液在蒸氣剪切力的作用下進(jìn)入螺旋微槽并沿微槽排走，在微肋脊上只留下了很薄的一層液膜，雖然微槽中由丁凝結(jié)液的進(jìn)入而換熱系數(shù)降低，但微肋尖部的換熱

43、得到了強(qiáng)化，換熱系數(shù)提高幅度較大,因而總體上表現(xiàn)為局部換熱系數(shù)的 提高；對(duì)丁干度很低的區(qū)域，流型主要為塞狀流和泡狀流，由丁微肋尖部為凝結(jié)液所淹沒(méi)，局 部換熱系數(shù)的提高主要依靠?jī)?nèi)表面換熱面積的增加。2. 例如G7。kg/m s,時(shí)，由于蒸氣流速比較低，蒸氣對(duì)液膜的軸向剪切力作用減弱，重力作用上升并占據(jù)主導(dǎo)地位，凝結(jié)液在重力的作用下匯集到管底 形成了較大的積液區(qū)，此時(shí)管內(nèi)流型主要為分層流。干度較高區(qū)域，由丁蒸氣剪切力作用減 弱，螺旋管內(nèi)上壁和側(cè)壁處凝結(jié)液膜主要在表面張力的作用下進(jìn)入螺旋微槽中，強(qiáng)化了肋尖換熱，從而提高了局部換熱系數(shù)。管底的積液區(qū)中由丁微肋被凝結(jié)液所淹沒(méi)，微肋對(duì)換熱的強(qiáng)化作用被削弱。

44、對(duì)丁低干度區(qū)域，換熱的強(qiáng)化主要依靠換熱面積的增加。3. 高效傳熱管內(nèi)表面的螺旋微槽及外軋大螺紋在內(nèi)表面所形成的螺旋凸起增強(qiáng)了凝結(jié)液流 動(dòng)的湍動(dòng)度，強(qiáng)化了管內(nèi)凝結(jié)換熱，但同時(shí)也帶來(lái)了阻力損失的增加。對(duì)丁不同工質(zhì)、不同 凝結(jié)溫度以及不同的質(zhì)量流速，高效傳熱管與光管相比阻力損失的增加倍率也不相同。高效 傳熱管，平均換熱系數(shù)強(qiáng)化倍率均隨著工質(zhì)質(zhì)量流速的增加而降低，這表明低質(zhì)量流速時(shí)螺 旋微槽對(duì)水平管內(nèi)凝結(jié)換熱的強(qiáng)化效果優(yōu)丁高質(zhì)量流速時(shí)。3918. 冷凝器流程布置的影響1）單回路冷凝器中，逆流流程布置方式換熱最好，義流其次，順流最差；逆流布置壓降最大。2）雙N或多N流路是較好的冷凝器流程布置方案,尤其在

45、管內(nèi)流量不是很大時(shí)。3）多排（2- 4排）管冷凝器應(yīng)盡可能采用分流方式,以減小壓降，增大換熱量。同時(shí)應(yīng)持 一定的過(guò)冷度，過(guò)冷度過(guò)大或過(guò)小，都會(huì)使冷凝器性能降低。4）布置冷凝器流程時(shí)，重力的影響不可忽略。重力可以使液體從高處自動(dòng)地流向低處，因此，應(yīng)盡可能地使液體從高處進(jìn)入低處流出，以減小流動(dòng)阻力。5）當(dāng)迎風(fēng)面風(fēng)速保持不變時(shí)，冷凝器換熱量將隨著管內(nèi)流量的增加而增加，最終達(dá)到一定 極限值后趨丁平緩，此時(shí)壓降仍繼續(xù)增加。因此對(duì)應(yīng)一定的風(fēng)速，必然存在一最佳流量 使冷凝器性能達(dá)到最佳。冷凝器流程布置的 數(shù)值模擬研究2計(jì)算冷凝器流程布置方 案的切究與探討.pdf19.關(guān)丁 R410礙日R22翅片管換熱器回路

46、數(shù)比的探討1. R410A是HFC 32和HFC 125按照50%:50%勺質(zhì)量白分比組成的二元近共沸混合制冷劑，它的溫度滑移不超過(guò)0.2 C （R407C溫度滑移約7C左右），這給制冷劑的充灌、設(shè)備的 更換提供了很多方便。另外，由丁 R410A系統(tǒng)運(yùn)行的蒸發(fā)壓力和冷凝壓力比 R22高60%， 所以系統(tǒng)性能對(duì)壓力損失不敏感，每個(gè)回路工質(zhì)循環(huán)流速可以加大，有利丁換熱器的強(qiáng)化 換熱，這為提高R410A系統(tǒng)的整體能效創(chuàng)造了有力條件。2. 對(duì)丁相同換熱量的R22和R410A熱器，R22和R410A回路數(shù)比不僅與兩工質(zhì)的物性參數(shù)（制冷劑在盤(pán)管中的焰差、密度和單位壓力降對(duì)應(yīng)的飽和溫度降）有關(guān)，還與換熱器盤(pán)

47、管 內(nèi)徑和當(dāng)量摩擦阻力系數(shù)有關(guān)。3. 相同冷量的翅片管蒸發(fā)器，采用5/16"管徑R410A換熱器與采用3/8"管徑R22換熱器的 回路數(shù)比值為1.14;而對(duì)丁冷凝器，這一比值為1.10。4. 上述回路數(shù)比值只是理論計(jì)算的結(jié)果，而實(shí)際上因換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)可能與本文計(jì)算所 列不盡相同，換熱器的設(shè)計(jì)工況點(diǎn)也可能不一致，這樣回路數(shù)比也會(huì)相應(yīng)發(fā)生變化。當(dāng)設(shè) 計(jì)工況點(diǎn)差別不大時(shí)，對(duì)比值的影響較小。工質(zhì)R22R410A3龐管徑5/Ih管徑關(guān)于R410廊日R22®片管換熱器回路數(shù)比的表4不同工質(zhì)和不同管徑冷凝器回路數(shù)比工成R22R4L 0A3/8答徑0. 765/16管徑1 . 4

48、511020. 冷凝器制造標(biāo)準(zhǔn)1. 冷凝器加工成型及檢驗(yàn)過(guò)程中不得使用礦物油、含氯溶劑等，不得接觸管內(nèi)表面2. 管內(nèi)充入不低丁 1.77Mpa的干燥空氣（或氮?dú)猓?，然后將冷凝器浸?5C 55C水中1分 鐘，用肉眼觀察有無(wú)氣泡泄出。3. 管道一般不應(yīng)出現(xiàn)變窄現(xiàn)象，如個(gè)別部位必須變窄，則窄處的內(nèi)截面積不得小丁額定內(nèi) 截面積的80%21. 制冷劑流路對(duì)冷凝器換熱特性的影響 制冷劑流路的設(shè)計(jì)應(yīng)當(dāng)遵循以下幾點(diǎn)： 對(duì)丁多路流動(dòng)而言，不同流路問(wèn)制冷劑分配應(yīng)均勻；制冷劑和外界空氣進(jìn)行逆流換熱;避免出現(xiàn)復(fù)熱和回液。 在冷凝器設(shè)計(jì)中，應(yīng)當(dāng)考慮分路流動(dòng)，在設(shè)計(jì)分路時(shí)，不同路的入口應(yīng)盡量靠近，出口 也應(yīng)靠近，進(jìn)口與出口應(yīng)盡量遠(yuǎn)，以避免由丁復(fù)熱而損失部分換熱量，避免流量分配不均勻。在實(shí)際設(shè)計(jì)中，若分路多丁兩路時(shí)，應(yīng)當(dāng)采用集中式分液器和集液器，盡量使不 同流路間流量均勻，此外，不同流路的管程應(yīng)當(dāng)相同，而且應(yīng)當(dāng)均勻地流過(guò)迎風(fēng)側(cè)和背風(fēng)側(cè)使得換熱