鳳凰嶺主線第八聯(lián)箱梁(跨高速)現(xiàn)澆施工方案-1

1、廣西壯族自治區(qū)公路橋梁工程總公司 鳳凰嶺主線橋第八聯(lián)箱梁支架現(xiàn)澆施工方案 第一章 編制說明21.1編制說明21.2編制依據(jù)2第二章 分項工程概況3第三章 自然條件及施工環(huán)境43.1橋位水文、地質(zhì)、河段水文分析43.1.1地形、地物43.1.2水文、氣象53.1.3地質(zhì)53.2交通及其他施工條件5第四章 技術(shù)等級5第五章 主要工程數(shù)量6第六章 施工方法及施工工藝66.1測量放樣76.2施工準備86.3支架設計和施工86.5鋼筋加工及安裝166.6模板安裝176.7混凝土澆筑和養(yǎng)護186.8預應力施工206.9季節(jié)性施工措施23第七章 方案設計237.1荷載值計算237.2碗扣式支架管驗算247.

2、3門洞支架驗算29第八章 施工主要機械及材料設備及來源34第九章 勞動力安排35第十章 施工進度計劃36第十一章 技術(shù)保證措施37第十二章 質(zhì)量、安全、環(huán)保措施3711.1質(zhì)量保證措施3711.2安全保證措施3911.3環(huán)境保護措施41第一章 編制說明1.1編制說明本實施性施工方案依據(jù)有關(guān)設計文件和圖紙、有關(guān)合同文件、有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范及安全技術(shù)規(guī)范、現(xiàn)場實際施工條件等資料，按照有關(guān)廣西公路橋梁工程總公司貫標程序文件精神和規(guī)定的程序、順序編制而成。方案編制范圍為鳳凰嶺路主線橋跨高速的第八聯(lián)箱梁支架現(xiàn)澆工程。1.2編制依據(jù)（一）南寧市鳳凰嶺高速環(huán)路立交工程施工圖設計（二）南寧市鳳凰嶺高速環(huán)路工程施

3、工招標文件（三）城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范 CJJ2 -2008建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013建筑施工模板及作業(yè)平臺鋼管支架構(gòu)造安全技術(shù)規(guī)范DB45/T618-2009 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T F50-2011路橋施工計算手冊公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程市政橋梁工程質(zhì)量檢驗評定標準（CJJ 2-90）鋼筋焊接及驗收規(guī)程（JGJ 18-2012）工程建設標準強制性條文（城市建設部分）（四）本企業(yè)技術(shù)能力、機械設備、施工經(jīng)驗及管理水平（五）現(xiàn)場調(diào)查、了解到的情況（六）國家、行業(yè)及當?shù)卣嘘P(guān)安全、環(huán)境保護、水土保持及

4、地產(chǎn)資源管理等方面的規(guī)定和要求第二章 分項工程概況 鳳凰嶺路主線橋第八聯(lián)箱梁跨越現(xiàn)狀環(huán)城高速公路，其跨徑布置為31.4m+45m+34.6m，梁高2.5m，梁寬從Pf22號墩漸變至Pf25號墩。第八聯(lián)箱梁為預應力混凝土連續(xù)梁，采用支架現(xiàn)澆施工。為確保環(huán)城高速的暢通，需在Pf23-Pf24墩之間的支架設雙跨門洞，供車輛雙向通行。高速以外的支架采用碗扣式支架。箱梁現(xiàn)澆支架最大高度15m，最低14m。圖2.1 第八聯(lián)箱梁立面圖（單位：mm）圖2.2 第八聯(lián)箱梁平面圖（單位：mm）圖2.3 第八聯(lián)箱梁截面圖（單位：mm）第三章 自然條件及施工環(huán)境 3.1橋位水文、地質(zhì)、河段水文分析3.1.1地形、地物

5、橋位所處區(qū)域為丘陵地貌，地形起伏較大。場地內(nèi)分布較多的石棉瓦房，植被較茂密。3.1.2水文、氣象本橋所在區(qū)域?qū)賮啛釒夂騾^(qū)，溫暖濕潤，雨水充足。場地內(nèi)有二層地下水，即上層滯水、及孔隙裂隙水。3.1.3地質(zhì)場地內(nèi)未發(fā)現(xiàn)土洞、溶洞、滑坡、崩塌、地裂等不良地質(zhì)情況。但場地內(nèi)分布有煤礦采空區(qū)，可能存在空洞，為空洞發(fā)育的潛在危險區(qū)。3.2交通及其他施工條件從市區(qū)快速環(huán)路可經(jīng)由邕賓路可到達本項目施工區(qū)域，邕賓路有部分損壞，行車條件稍差，材料可由邕賓路自由進出。目前，高壓線路已通至橋位，供電正常。施工用水需用水車運輸至使用區(qū)域。第四章 技術(shù)等級 依據(jù)廣西公路橋梁工程總公司施工技術(shù)方案審批辦法中專項施工技術(shù)方

6、案技術(shù)等級劃分的有關(guān)規(guī)定，由于本方案中各聯(lián)箱梁的最大單孔跨徑小于50米，因此，箱梁現(xiàn)澆施工方案的技術(shù)等級為二級。第五章 主要工程數(shù)量 主要工程數(shù)量如下表序號名稱單位數(shù)量備注1鋼筋噸384.42鋼絞線噸111.93C50混凝土m32334.34錨具套705第六章 施工方法及施工工藝鳳嶺主線橋第八聯(lián)箱梁支架現(xiàn)澆的方法為，先平整場地，施工排水溝，再澆筑支架基礎，然后搭設支架，支架搭設完畢后進行預壓，然后安裝底模及外腹板側(cè)模，安裝底板及腹板鋼筋及預應力管道，安裝內(nèi)側(cè)模，澆筑箱梁底板和腹板，再安裝頂板底模，安裝頂板鋼筋及預埋件，澆筑混凝土，張拉各向預應力鋼束，最后進行孔道壓漿，再拆除支架。施工工藝框圖如

7、下平整場地硬化支架基礎場地施工場地排水溝滿堂支架搭設支架預壓底模及外腹板側(cè)模安裝底板、腹板鋼筋安裝，預應力孔道安裝安裝內(nèi)側(cè)模安裝頂板鋼筋及預埋件澆筑頂板張拉、壓漿拆除支架沙袋準備鋼筋制作、加工支座安裝澆筑底板和腹板安裝頂板底模6.1測量放樣施工前，測量人員應復核圖紙中的所有高程、平面位置是否正確。然后布設測量控制點，對施工用的臨時轉(zhuǎn)點，必須進行臨時的保護。臨時轉(zhuǎn)點埋設好后，應與永久導線點進行閉合平差后才能使用。場地平整后，在場地內(nèi)將結(jié)構(gòu)的平面位置放樣出來，用鐵釘或其他物件精確標記，并將點位引到樁外，以便隨時復核。6.2施工準備箱梁橋下均為旱地，將場地平整，保證其基本水平，整體高差不得超過15c

8、m。將場地壓實后用C15混凝土硬化15cm。支架兩側(cè)做好排水溝，保證場地內(nèi)不積水。填土壓實后，試驗部門到現(xiàn)場檢測其壓實度，要求壓實度不小于95%。同時，檢測地基承載力，保證填土層的承載力不小于250KPa。6.3支架設計和施工6.3.1碗扣式支架支架使用碗扣式滿堂支架。碗扣式鋼管采用48×3.5mm規(guī)格，箱梁標準段底板及翼板采用立桿縱向間距0.6m，橫行間距1.2m，橫桿步距1.2m；箱梁腹板采用立桿縱向間距0.6m，橫行間距0.6m，橫桿步距1.2m；縱橫向剪刀撐每隔4.2米設置一道，斜撐與每1根立桿在交叉點用旋轉(zhuǎn)扣件扣接，并應分設在立桿兩側(cè)（見圖6.3-5 剪刀撐設置示例）。剪刀

9、撐與水平面的夾角應為45°60°，優(yōu)先使用45°，所跨越的立桿不得超過6跨。圖6.3-1 箱梁一般段橫斷面支架構(gòu)造圖在箱梁端頭實心區(qū)段，采用立桿縱向間距0.6m，橫向間距0.6m，橫桿步距0.6m，斜撐每隔4.2米設置一道，其所跨越的立桿不超過5跨；支架頂設置橫向10#槽鋼，通過可調(diào)節(jié)頂托連接，槽鋼頂設置縱向10×10cm方木，方木頂鋪設1.5cm竹膠板形成底模。支架頂兩側(cè)留有安全操作通道。具體形式見下圖：圖6.3-2 箱梁端頭橫斷面支架構(gòu)造圖圖6.3-3 箱梁支架縱斷面構(gòu)造圖 水平剪刀撐每隔7排立桿或不超過4.5m設置1道，縱橫向交叉布置，剪刀撐鋼管與

10、立桿交叉處，均用扣件與立桿扣接固定。剪刀撐鋼管在靠近橫桿和立桿連接點處上下設置，離節(jié)點不得超過10cm。水平剪刀撐的交點應與縱橫向剪刀撐的交點相交，使支架形成一個穩(wěn)固的幾何不變結(jié)構(gòu)。圖6.3-4 箱梁支架平面示意圖圖6.3-5 豎向剪刀撐設置示例圖6.3-6 各向剪刀撐設置示意圖碗扣架搭到頂后，在鋼管頂部用調(diào)節(jié)螺桿，拉線調(diào)整支架頂面高程，使其符合箱梁的底板線形，并考慮一定的預拱度。碗扣架搭設的其他注意事項：底座的軸心線應與地面垂直，底座伸出鋼管的自由長度不得超過20cm。支架搭設應按立桿、橫桿、斜桿的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應L/200 ；橫桿間水平度應L

11、/400。立桿搭設時應縱橫向拉線控制其直線度，確保立桿的縱橫向間距。支架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設后必須經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。支架全高的垂直度應小于L/500；最大允許偏差應小于100mm。 支架底部第一層橫桿、頂部靠近底模的最后一層橫桿均需設置水平剪刀撐，中間部分每隔4.5米高設置1道。水平剪刀撐應全平面設置。對于支架，從封頂桿往下3m的區(qū)域為危險區(qū)域。在危險區(qū)域，支架應采取加強措施。即，從封頂桿往下1道橫桿處，再設置1道水平剪刀撐。在靠近墩柱處，應使用扣件式鋼管將碗扣支架整體連接到墩柱上，增強支架的穩(wěn)定性。其中，封頂桿位置設置1道，危險區(qū)域每步橫桿均設

12、置1道。剪刀撐應采用搭接接長，方法如下圖。圖6.3-7 剪刀撐接長示意圖（單位：mm）支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在立桿最低處。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上?？烧{(diào)頂托伸出長度不宜超過 200mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm?？烧{(diào)撐螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不宜大于3mm,安裝時上下應同軸。碗扣支架的桿件在使用前應進行篩選，將變形、焊縫脫落的桿件剔除出外，不得使用。6.3.2門洞支架Pf23-Pf24段箱梁跨過環(huán)城高速，需設置門洞以保證車輛通行。門洞分為2孔，每孔跨徑為10.5m。門洞支架的立柱為630×6螺旋管，縱梁為

13、貝雷梁，上鋪10槽鋼橫向分配梁，最后鋪10×10cm方木，然后安裝底模。立柱基礎為條形基礎，采用C30混凝土澆筑，截面尺寸為高×寬=1m×1m，在高速路面上鉆眼打入錨固鋼筋后直接澆筑。支架施工時，首先澆筑支架基礎，并在基礎上預埋1cm鋼板。隨后，在基礎鋼板上焊接立柱鋼管，再焊接斜撐及平撐，之后焊接鋼管頂雙拼I36工字鋼橫梁。中間一排立柱橫梁受力較大，采用雙拼I45工字鋼，2條工字鋼每隔50cm點焊固定在一起。I36工字鋼橫梁安裝時應按雙向橫坡設置，鋼管立柱安裝時也需考慮橫坡，調(diào)整好各管的高度。最后，在橫梁上鋪設貝雷梁及10槽鋼橫向分配梁。貝雷梁的橫向間距為60cm

14、，需用U型扣固定在立柱橫梁上，確保貝雷梁與橫梁可靠連接。翼板處支架，采用鋼管彎制，并與斜撐管整體焊接成骨架，最后與橫向的10槽鋼焊接形成整體，縱向按60cm間距1片布置。圖6.3-8 門洞支架橫斷面圖（單位：cm）圖6.3-9 門洞支架縱斷面圖（單位：cm）圖6.3-10翼板支架縱大樣圖（單位：cm）圖6.3-11支架平面圖支架預壓支架采用沙袋進行局部預壓。預壓共分為五級進行，30%、50%、80%、100%、110%。每一級荷載加載完成后，均對支架的沉降情況進行測量。測量內(nèi)容包括：支架的跨中及支點沉降值，地基的沉降值，支架的位移情況。沙袋每袋裝沙1噸，采取過磅的方式稱去其重量。預壓時，按照箱

15、梁自重分布情況，在腹板處沙袋布置應布置較密，底板處布置應較稀。支架沉降的測量觀測點設置在腹板底部，頂托正上方的槽鋼上，以及支架立柱底部附近。當預壓完成后24小時內(nèi)，沉降量小于1mm，可認為支架沉降已穩(wěn)定。支架預壓過程中，如果觀測發(fā)現(xiàn)支架變形過大，或基礎沉降快速，應立即停止預壓，通知現(xiàn)場負責人及總工辦，查明原因，確認支架安全后才能繼續(xù)加載。支架預壓完成后，將沉降數(shù)據(jù)進行分析整理，計算出支架的彈性及非彈性變形，以指導其余支架的施工。貝雷梁支架按預壓結(jié)果設置預拱度，從跨中到支架根部按線性布置。預拱度值為支架彈性變形值，未預壓過的部分，預拱度值還須考慮支架的非彈性變形值。支架預壓測量記錄表格樣式 高程

16、測點預壓前高程h030%荷載高程h1h0-h150%荷載高程h2h0- h2h0- h5110%荷載靜壓24小時后123456支架拆除 在箱梁預應力施工完畢后即可拆除支架。碗扣支架拆除時，先松掉上部頂托，將底模和方木取出，再逐層將碗扣支架管拆除。拆除時，斜撐不可提前拆除，必須拆到該層時才能拆除。碗扣架拆除時必須劃出安全區(qū)，設置警戒標志，派專人看管。拆除前應清理支架上的器具及多余的材料和雜物。拆除作業(yè)應從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。拆除的構(gòu)配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。拆除的構(gòu)配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。門洞支架拆除時，先松掉三角木，將底模、槽鋼

17、及貝雷梁取出，再拆除立柱頂橫梁，隨后，割開立柱橫撐及斜撐，最后拆除立柱。貝雷梁拆除時，先拆除支撐架，將其分解為2片一組。然后，封閉高速，再用2臺7噸叉車將貝雷梁1次一組抬起，放到地面上，隨即拆解為單片，立即裝車運到高速外。40南寧市鳳凰嶺高速環(huán)路立交橋工程6.5鋼筋加工及安裝（1）鋼筋加工在鋼筋備料加工前應仔細閱讀圖紙，復核各編號鋼筋的長度、保護層厚度是否正確。確認無誤后將各種規(guī)格鋼筋按設計及規(guī)范要求下料加工。鋼筋下料前應將鋼筋調(diào)直并清理污垢。配料時用砂輪切割機或切斷機下料，要求鋼筋切割端面垂直于鋼筋軸線，端面偏角不允許超過4度。主筋在鋼筋加工場按要求加工成半成品，并分類編號堆存。堆存時，先在

18、場地內(nèi)澆筑約40cm高的地梁，其上放枕木將鋼筋架空，上面再覆蓋彩條布防雨。（2）鋼筋運輸根據(jù)施工的需要，鋼筋半成品采用汽車或裝載機直接運至施工現(xiàn)場，然后人工搬至相應使用位置。（3）鋼筋安裝箱梁鋼筋施工順序，先安裝底板鋼筋和腹板鋼筋，并安裝好底板和腹板的預應力管道。然后安裝箱梁內(nèi)模，內(nèi)模安裝完成后在其上安裝頂板鋼筋，最后預埋護欄鋼筋及泄水管等預埋件。護欄鋼筋要求一次加工成型，一次性預埋到箱梁頂板上，減少鋼筋接頭的焊接工作。預埋時由測量部門將鋼筋位置進行詳細放樣，以便嚴格控制鋼筋位置和標高。鋼筋安裝時，應嚴格按設計及公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000施工。底排鋼筋綁扎時應事先設置好架立鋼筋

19、并綁扎好塑料保護塊，以確保底部鋼筋保護層厚度。安裝時應注意先后順序，先安裝架立鋼筋，再安裝其它鋼筋，避免鋼筋骨架變位或下沉。鋼筋接長時應保證足夠的搭接長度，單面焊不小于10d，雙面焊不小于5d，綁扎搭接長度不小于35d。根據(jù)施工規(guī)范要求，接頭應按要求錯開50%。在鋼筋安裝前，用長鋼尺準確量出鋼筋安裝的位置，并用彩筆明顯標示出來，以控制鋼筋間距。當鋼筋位置與預應力管道位置相沖突時，適當挪動鋼筋位置，保證預應力管道的位置準確。預應力管道安裝時應每隔0.8米左右用定位筋固定好，起彎處應加密，每隔0.5米左右用定位筋固定，并做好波紋管的保護，特別是接頭位置及鋼筋電焊區(qū)域防止波紋管破壞。另外，鋼筋安裝時

20、，還須適時安裝下一階段施工所需的預埋鋼筋及預埋件等，如泄水管、護欄預埋筋等，以利下一階段的施工。頂板預應力齒塊附近的位置，預埋4個70的孔，以便張拉時穿鋼絲繩吊住千斤頂。在橫梁端頭處翼板上，也須按橫梁鋼束位置，豎向預埋部分管道。圖6.3-11 預埋孔示意圖圖6.3-12 橫梁預埋孔示意圖每個節(jié)段鋼筋施工完畢后需經(jīng)監(jiān)理工程師檢查合格后，才能進行下步工序施工。鋼筋加工及安裝允許偏差分別見鋼筋加工允許偏差表、鋼筋安裝允許偏差表。鋼筋加工允許偏差表 項目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方向加工后的全長±10彎起鋼筋各部分尺寸±20箍筋、螺旋筋各部分尺寸±5鋼筋安裝允許偏差表

21、 檢查項目允許偏差（mm）受力鋼筋間距兩排以上排距±5同排±10箍筋、橫向水平筋、螺旋筋間距±10鋼筋骨架尺寸長±10寬、高±56.6模板安裝箱梁的底模和內(nèi)側(cè)模均采用木模，采取側(cè)模夾底模的方式安裝。支架安裝好并預壓卸載完成后，在支架上按30cm間距鋪設方木，然后在其上釘1.5cm厚的竹膠板作為底模。底模安裝好后，安裝側(cè)模，然后安裝箱梁鋼筋。側(cè)模上每80cm間距預留對拉螺桿孔，孔內(nèi)埋PVC管，以便混凝土澆注完后將拉桿抽出。外腹板的外側(cè)模采用竹膠板與鋼管架組合模板。首先在后場將鋼管支撐架分段加工，焊接成骨架片，底模安裝好后，用吊車將鋼管支撐架分段吊

22、至碗扣支架上，然后在鋼管支撐架上安裝方木，最后將竹膠板釘至方木上。圖6.3-13 翼板處模板安裝示意圖箱梁內(nèi)模也采用木模板，在橋下場地加工好后，用吊車吊到橋上安裝。待底板和腹板混凝土澆筑完后，在箱梁底板上搭設頂板支架，然后在支架上鋪頂板底模。 為控制分次澆筑的箱梁的混凝土外觀質(zhì)量，在外側(cè)模分次澆筑的分界線上，外腹板的鋼筋未安裝前，縱向釘1條4cm大小的方木條，并確保該方木條的直線度?；炷翝仓r，澆筑到平方木條的位置即止，待混凝土終凝后再將方木拆出，如此，可確?；炷翝仓慕缑嬷表?。分界面設置在頂板齒塊下方位置。6.7混凝土澆筑和養(yǎng)護主梁混凝土采用商品砼，集中在商品砼場集中拌制，砼標號為C50

23、，混凝土坍落度控制在1418cm?；炷敛捎帽盟凸に囕斔偷搅荷?，施工使用2臺45m臂長的汽車泵，分設在箱梁兩側(cè)。混凝土澆筑時，試驗室人員在澆筑混凝土過程中檢測每盤混凝土測坍落度，在保證水灰比不變的前提下，隨時調(diào)整用水量。由于一次澆筑長度較長，面積較大，混凝土澆筑采用分層分段的方法進行。后一層混凝土澆筑前，應確保前一層混凝土未開始初凝。混凝土澆筑總的順序為：底板澆筑分層澆筑腹板至頂板下倒角下一段澆筑。分層澆筑完一段至頂板下倒角后，再澆筑下一段，每段澆筑長度約10m，如當天氣溫較高，可視情況適當縮短澆筑長度。澆筑完一段底板后，澆筑下一段底板，待之前澆筑的底板混凝土流動性減弱后，再回頭澆筑腹板，以防

24、止?jié)仓拱鍟r底板冒漿。澆筑時，從兩頭往跨中方向澆筑，對稱進行，最后在跨中合攏。圖6.7-1 澆注分段示意圖（單位：cm） 為減輕工人勞動負擔，并保證箱梁底板和腹板的澆筑質(zhì)量，將箱梁分2次澆筑。第一次澆筑至翼板圓弧下方及頂板齒塊下方位置，第二次澆筑剩余的腹板和頂板。圖6.7-1 澆注分界示意圖混凝土澆筑前，對底板表面進行檢查清理(若有雜物，應清理干凈，以防夾渣)；混凝土澆筑過程中，經(jīng)常觀察模板是否有變形或漏漿，如有，則立即暫停澆筑，待處理完畢后再繼續(xù)澆筑。 混凝土澆筑分層振搗，分層高度控制在3040cm左右。 混凝土振搗時混凝土振搗應密實，無漏振、過振現(xiàn)象。 振搗采取快插慢拔方式，嚴格控制棒頭插

25、入砼混凝土的間距、深度與作用時間，并密切觀察振搗情況，在混凝土泛漿、不再冒出氣泡視為混凝土振搗密實，防止混凝土表面出現(xiàn)蜂窩、麻面，甚至空洞等缺陷。 混凝土振搗間距小于1.5倍振動棒作用范圍，振搗上層混凝土時要插入下層混凝土5cm以上。每個振動點振搗時間控制在3545秒，同時以砼不再冒氣泡為宜。 在預應力錨固區(qū)鋼筋較密集處，振搗人員需加強振搗，以保證混凝土的振搗質(zhì)量。當振搗棒不易伸入，不利于混凝土振搗的位置，要求施工現(xiàn)場除配備正常施工使用的50振搗棒外，還要準備30振搗棒，在50振搗棒無法振搗時，采用30振搗棒施工，確?；炷琳駬v密實。 混凝土初凝后，覆蓋薄膜進行保水養(yǎng)護不少于7天。6.8預應力

26、施工每節(jié)段砼澆注完成后，養(yǎng)護7天，待砼強度和彈性模量達到設計強度90%要求時，即可進行張拉。各預應力鋼束張拉的先后順序為：張拉50%端橫梁和中橫梁鋼束張拉100%縱向腹板鋼束張拉縱向頂?shù)装逋ㄩL鋼束張拉剩余50%端橫梁和中橫梁鋼束張拉剩余縱向頂?shù)装邃撌劭诜忮^混凝土、施工人孔混凝土澆筑完7天，強度達到85%后，張拉橋面板橫向預應力鋼束。對于縱向預應力鋼束的張拉，還應遵循先長束，后短束；先外側(cè)腹板束，后中間腹板束；先腹板束，后底、頂板束；先底板束，后頂板束的原則。預應力鋼束必須對稱于橫截面中心線張拉。施工注意事項如下：a、準備工作施工機具：YCW350B型千斤頂4臺、YCW200B型千斤頂4臺，配

27、套油泵4臺；拌漿機、壓漿機真空泵各2套。張拉前對千斤頂、壓力表、油泵進行配套標定。 對預應力用波紋管、鋼絞線的力學性能和表面質(zhì)量按規(guī)范要求進行檢定，合格后方能采用。 c.預應力鋼束制作:預應力張拉鋼鉸線按有關(guān)規(guī)定對每批鋼鉸線抽檢強度、彈性模量、截面積、延伸量和硬度，不合格產(chǎn)品嚴禁使用。鋼鉸線存放在干燥的地方防止銹蝕，鋼鉸線的下料切割采用砂輪切割機切割，嚴禁用電、氣焊切割。編好的鋼束應置于平坦的場地妥善保管，避免淋雨及重壓。d.清孔、穿束:穿束前用通孔器檢查孔道通暢情況，并用空壓機吹洗孔道清潔。穿束時用力要均勻、平穩(wěn)，用力方向要同孔道軸心一致。e.張拉前的準備:將預應力束張拉順序編成表格，在張拉

28、孔邊標明索的編號，以便對號入座，并按先后次序進行張拉。對預應力束進行張拉伸長值計算。如存在曲線布設，則要考慮曲線部位摩阻力的影響，并根據(jù)技術(shù)規(guī)范精確地計算出每束鋼絞線的理論伸長值。f.預應力張拉預應力張拉程序嚴格按設計要求和施工規(guī)范進行。張拉采取應力和伸長量雙控的措施。預應力張拉要求： 混凝土強度和彈性模量達到設計要求的90%，方可進行張拉。 初應力取控制力的10%。預應力鋼筋、鋼絞線張拉，采用張拉噸位與伸長量雙控，實際伸長量與理論伸長量誤差不大于-6% +6%之間。張拉步驟及注意細節(jié)：校驗千斤頂、油表安工作錨、千斤頂、安裝工具錨拉10%記錄伸長量張拉至20%記錄伸長量張拉100%持荷分鐘記錄

29、伸長量卸千斤頂壓漿。千斤頂?shù)目v向軸線與鋼絲束中心線處于同一直線上。錨墊板在埋設過程中應與出口處的波紋管口垂直。檢查進出油管與進出油表是否安裝正確，不可調(diào)換位置。檢查錨環(huán)與錨塞必須對中，夾片是否上緊，避免夾片飛出傷人。兩端張拉時應使兩端的伸長值基本接近。油泵加壓應緩緩進行，速度不宜過快，并保證兩端油泵壓力基本同步。認真做好張拉記錄，每拉完一束，計算其實際伸長量，并于理論伸長量比較，如發(fā)現(xiàn)實際伸長量與理論伸長量偏差大于設計要求時，要及時查明原因，再進行下一束張拉。在持荷過程中，如發(fā)現(xiàn)應力有所下降，應進行適當補充，再錨固。操作細節(jié)控制：張拉時，進行人員分組，每臺千斤頂操作油泵1人，量測伸長量1人，輔

30、助工2人，以免人員交叉作業(yè)，出現(xiàn)誤差。量測伸長量時，每次量千斤頂活塞環(huán)的同一位置，保證伸長值的準確性。g.孔道壓漿 :預應力筋張拉完成后48小時內(nèi)進行孔道壓漿。施工工藝及注意事項如下：采用能制造出膠狀稠度的水泥漿，水泥漿的稠度控制在1017s之間，并保證能以 0.7Mpa的常壓連續(xù)進行作業(yè)的壓漿拌和機。水泥漿選用專門的壓漿劑與水泥按一定的配合比拌制而成。壓漿停止時，壓漿機繼續(xù)照常循環(huán)并攪拌。在泵的緩沖板上裝上1.0mm的標準孔的篩式濾凈器。壓漿前，鋼束應用砂輪切割機，鋼束外露錨環(huán)不小于3，錨具周圍的鋼絲間縫隙和孔洞予以填封，以防冒漿。壓漿采用真空壓漿工藝，配有真空抽氣機、壓漿機和拌漿機。先把真

31、空抽氣機和壓漿機的抽氣管和壓漿管分別安裝于箱梁兩端的錨墊板孔上，用真空抽氣機抽空管道內(nèi)空氣，使管道內(nèi)氣壓達-0.06-0.1Mpa之間時，停止抽氣。另一端的壓漿機開始壓注水泥漿。水泥漿在壓注過程中經(jīng)常攪動。水泥漿壓注在一次作業(yè)中連續(xù)進行，并讓出口處冒出水泥漿，直至不含水沫氣體的漿液排出，其稠度與壓注的的漿液稠度相同時即行停止。然后將出漿口封閉，壓漿端的水泥壓力大于0.7Mpa，并維持2分鐘。在整個壓漿過程中，要一直保持管道內(nèi)氣壓為負壓，以確保管道壓漿飽滿。壓漿后的48h內(nèi)必須保證氣溫在5以上。h施工安全張拉時梁的兩端方向嚴禁站人，嚴禁靠近千斤頂。張拉現(xiàn)場設置明顯的警示牌，劃定安全范圍。安全員、

32、施工員做好現(xiàn)場安全防范，非相關(guān)人員不得進入施工場地。施工人員穿戴好安全保護用品。操作人員必須按照規(guī)程操作，特殊作業(yè)持證上崗。相關(guān)機械必須保持正常工作。壓漿人員必須穿好防護服，戴好護目鏡，以防漿體噴出傷人。6.9季節(jié)性施工措施雨期施工時，應提前獲取氣象預報資料，采取相應的預防和排水措施，防止地基泡水軟化下沉，引起支架失穩(wěn)。熱期施工時，混凝土的配合比充分考慮高溫對坍落度損失的影響，根據(jù)氣溫情況適當提高坍落度?；炷翝仓x在一天內(nèi)氣溫較低的時間進行，依據(jù)氣象情況，從晚上7點后開始，至次日8點前結(jié)束。冬季施工，當氣溫連續(xù)5天低于5°C時，混凝土施工應采取相應保暖措施?；炷翑嚢钑r間應比常溫時

33、增加50%，攪拌出機的溫度不得低于10°C，入模溫度不得低于5°C。當不能滿足上述條件時，應采取對拌合水及集料進行加熱的方法提高混凝土溫度，但水的加熱溫度不得超過80°C。如不能達到上述條件，應停止施工。混凝土的冬季養(yǎng)護，主要采取延遲拆除外側(cè)模，在梁頂覆蓋薄膜，再用稻草或麻袋覆蓋保溫的方法，在混凝土強度未達到設計的80%以前，不得撤去。第七章 方案設計 7.1荷載值計算7.1.1混凝土自重碗扣式支架的最不利荷載在箱梁根部的實體段處，混凝土的容重采用26 KN/m3，混凝土混凝土自重集度為Q1=26=26KN/m37.1.2施工荷載施工人員及施工設備荷載取Q2=1K

34、N/m2。振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載取Q3=2 KN/m2。7.1.3風荷載按建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 1662008）第 5.1.10 條規(guī)定，腳手架不掛密目網(wǎng)時，可不進行風荷載計算，因此，本橋支架不考慮風荷載。7.2碗扣式支架管驗算腹板區(qū)域的立桿布置為60×60cm，底板下的立桿布置為120×60cm，梁端實體段立桿布置為60×60cm，分別對這3種情況進行驗算。碗扣式支架鋼管為48×3.5管形截面，材質(zhì)為Q235鋼材，橫桿每1.2m高1層，立桿的自由高度即為1.2m，以此高度計算長細比。7.2.1立桿驗算梁端實體段立桿驗算（梁高2.5m

35、）梁端實體段立桿承受0.6m×0.6m寬的混凝土荷載。鋼管立桿最高為14.2m，橫桿共11層，則作用在每根立桿上的自重荷載軸向力為P2=ht1nt2=14.2*38.4+11*24.7=0.8KN式中： 立桿高度（）； 1 立桿每米重量（KN），為38.4N/m； 2 縱向橫桿單件重量（KN），經(jīng)查，為24.7N/件；單肢立桿軸向力為N = 1.2P2 + 1.4 （Q2+Q3） LxLy +1.2 Q1V =1.2*0.8+1.4*（1+2）*0.6*0.6+1.2*26*0.9 =30.6KN式中： Lx 、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）；V Lx 、Ly段的混凝土體積（m3）

36、，V=2.5×0.6×0.6=0.9m3NA f=0.438*4.89*10-4*205*106=43.9KN式中：A 立桿橫截面積，經(jīng)查，為4.89cm2； 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按細長比查本規(guī)范附錄A；f 鋼材強度設計值，取f=205MPa。立桿的承載力滿足要求。底板下立桿驗算底板下立桿承受1.2m×0.6m寬的頂、底板混凝土荷載，以梁端0.65m厚底板處為最不利，取該處進行驗算。鋼管立桿最高為14.2m，橫桿共11層，則作用在每根立桿上的自重荷載軸向力為P2=ht1nt2=14.2*38.4+11*24.7=0.8KN式中： 立桿高度（）； 1 立桿每米重量

37、（KN），為38.4N/m； 2 縱向橫桿單件重量（KN），經(jīng)查，為24.7N/件；單肢立桿軸向力為N = 1.2P2 + 1.4 （Q2+Q3） LxLy +1.2 Q1V =1.2*0.8+1.4*（1+2）*0.6*1.2+1.2*26*0.468 =18.6KN式中： Lx 、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）；V Lx 、Ly段的混凝土體積（m3），底板處單根立桿上承受的為1.8m×0.6m寬的頂、底板混凝土荷載。V=（0.4+0.25）×1.2×0.6=0.468m3NA f=0.205*4.89*10-4*205*106=20.6KN式中：A 立桿橫截

38、面積，經(jīng)查，為4.89cm2； 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按細長比查本規(guī)范附錄A，=0.205；f 鋼材強度設計值，取f=205MPa。立桿的承載力滿足要求。7.2.2方木的驗算每根方木承受0.6m跨度范圍內(nèi)的力，其橫向間距為0.3m，則混凝土荷載q1=26×2.5×0.3=19.5kN/m，施工人員及施工設備荷載取q2=0.3KN/m，振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載取q3=2 *0.3=0.6KN/m，總荷載q=q1+q2+q3=20.4KN/m，將方木按照簡支梁受均布荷載進行保守驗算，則其跨中彎矩為圖7-1 方木計算簡圖，取方木的彈性模量E=1*104MPa，則方木跨中撓度=5ql

39、4/(384EI)=5*20.4*103*0.64/（384*1*104*8.33）=0.4mml/400=1.5mm。方木的跨中撓度滿足要求。 方木上的最大剪力為Q=ql/2=6.12KN，則其剪應力=QS*/Ib=3Q/2A=0.92MPa2MPa，方木抗剪強度滿足要求。7.2.3方木下槽鋼分配梁驗算腹板下槽鋼支架頂部的分配梁為10槽鋼，按照箱梁橫截面布置，腹板下方的槽鋼受力最大，取該處槽鋼按簡支梁保守驗算，腹板高2.5m，寬0.6m，槽鋼跨徑0.6m，間距為0.6m。第一種工況，取荷載在槽鋼跨中的情況驗算圖7-2 槽鋼受力圖將混凝土荷載轉(zhuǎn)化為跨中集中力，則槽鋼上的荷載為 P=26*0.6

40、*0.6*2.5=23.4KN 彎矩M=PL/4=（23.4*0.6）/4=3.51KN.m 槽鋼跨中應力為=M/W=（3.51*103）/（39.7*10-6）=88.4MPa182MPa。 其中，W=39.7cm3，為槽鋼截面抵抗矩。槽鋼受力滿足要求。 槽鋼跨中撓度=pl3/(48EI)=23.4*103*0.63/（48*2.1*198）=0.25mml/400=1.5mm。槽鋼的變形滿足要求。 槽鋼上剪力最大值為Q=P/2=11.7KN，剪應力=QS*/Ib=11.7*47.13*108/（198*5.3）=52.5MPa=85 MPa式中，S*=47.13cm3，I=198cm4，腹

41、板厚b=5.3mm。如上所示，槽鋼抗剪強度滿足要求。 第二種工況，槽鋼承受2個集中力，P1=26*0.3*0.6*2.5=11.7KN，P2=26*0.3*0.6*2.5=11.7KN。圖7-3 槽鋼受力圖示圖7-4 槽鋼計算簡圖用力矩平衡法計算，支點反力R1=11.7KN，R2=11.7KN。彎矩為M=R1*0.15=1.755KN.m。槽鋼跨中應力為=M/W=（1.755*103）/（39.7*10-6）=44.2MPa140MPa。 槽鋼跨中撓度=Pa(2a+c)l2-4a2l+2a3-a2b-c3/6EIl=0.16mml/400=1.5mm。槽鋼的變形滿足要求。式中，a、c為P1、P

42、2距支點的距離，皆取0.15m。 槽鋼上剪力最大值為Q=R1=11.7KN，剪應力=QS*/Ib=11.7*47.13*108/（198*5.3）=52.5MPa=85 MPa槽鋼抗剪強度滿足要求。底板下槽鋼 此處槽鋼跨徑1.2m，頂、底板總厚度0.65m，承受3個集中力荷載。將混凝土荷載轉(zhuǎn)化為跨中集中力，則槽鋼上的荷載為P=26*0.6*0.3*0.65=3.04KN支點反力R=3P/2=4.56KN 槽鋼跨中彎矩M=R*0.6-P*0.3=4.56*0.6-3.04*0.3=1.82KN.m 槽鋼跨中應力為=M/W=（1.82*103）/（39.7*10-6）=45.9MPa182MPa。

43、 其中，W=39.7cm3，為槽鋼截面抵抗矩。槽鋼受力滿足要求。 槽鋼跨中撓度近似按單跨承受均布荷載計算，q=10.1KN/m，=5ql4/(384EI)=5*10.1*103*1.24/（384*2.1*198）=0.65mml/400=3mm。槽鋼的變形滿足要求。 槽鋼上剪力最大值為Q=3P/2=4.53KN，剪應力=QS*/Ib=4.53*47.13*108/（198*5.3）=20.3MPa=85 MPa式中，S*=47.13cm3，I=198cm4，腹板厚b=5.3mm。如上所示，槽鋼抗剪強度滿足要求。圖7-5 槽鋼受力圖示7.2.4地基承載力計算 單根立桿所傳遞下來的荷載為30.6

44、KN，支架底座墊有10×10cm的方木，土層所承受的壓應力由混凝土硬化層按45°角分散，受力面積增大到0.4×0.4=0.16m2，則土層上的壓應力=30.6/0.42=191KPa<土=250 KPa。 7.2.5面板計算 底模面板為1.5cm厚竹膠板，取其彈性模量E=10000MPa，容許正應力為=50 MPa，容許剪應力=2MPa。將其視為單向板驗算，取1m板寬計算，截面抗彎慣性矩I=28.1cm4。方木中心間距為0.3m，減去方木寬度，則面板的跨徑為l=0.2m。以第八聯(lián)箱梁根部位置為最不利進行計算，作用在面板上的混凝土均布荷載為q=2.5*1*26

45、+1+2=68KN/m。則跨中彎矩為跨中應力為=M/W=（0.34*103）/（37.5*10-6）=9.1MPa50MPa。面板受力滿足要求。 面板跨中撓度=5ql4/(384EI)=5*68*103*0.24/（384*10000*28.7）=0.05mml/400=0.5mm。面板的變形滿足要求。 面板上剪力最大值為Q=ql/2=6.8KN，剪應力=QS*/Ib=3Q/2A=3*6.8*103/（2*1*0.015）=0.68MPa=2MPa面板抗剪強度滿足要求。7.3門洞支架驗算跨越高速車道的門洞支架屬超靜定結(jié)構(gòu)，采用Midas civil有限元軟件進行計算。首先建立計算模型，立柱底采

46、用固定約束，立柱用管形截面，橫梁采用等效剛度截面，斜撐和縱梁均采用真實截面。在貝雷梁上施加均布荷載來模擬箱梁荷載，貝雷梁的橫向間距均為60cm。由于箱梁與支架貝雷梁斜交，箱梁腹板、底板混凝土荷載基本分攤到了每片貝雷梁，因此，對于貝雷梁的驗算，采取將整段箱梁混凝土荷載平均后，作為均布荷載施加到貝雷梁上。貝雷梁上梁長按24m計，頂板平均寬度29.88m，底板平均寬度20.38m，共6道腹板。腹板高2.5m，其荷載為N1=0.4×24×2.5×26×6=3744KN。底板荷載為N2=20.374×0.22×24×26=2796.9

47、4KN。頂板荷載為N3=29.88×0.25×24×26=4661.28KN。則作用在每片貝雷梁上的均布荷載為9.5KN/m。施工荷載按施工人員及施工設備荷載Q2=1KN/m2，振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載Q3=2 KN/m2，按每條縱梁上承受的寬度換算后為1.8KN/m2。圖7-6 貝雷梁計算模型圖7-7 貝雷梁應力計算結(jié)果（單位：Mpa）圖7-8 貝雷梁變形計算結(jié)果（單位：mm）圖7-9 腹板處縱梁剪應力計算結(jié)果（單位：Mpa）從應力計算結(jié)果上可以看出，腹板處貝雷梁組合應力最大點出現(xiàn)在下弦桿上，為163.4MPa=273MPa，剪應力最大為90.6MPa=156MP

48、a滿足受力要求。跨中最大撓度4.7mml/400=26mm。 由于貝雷梁中支點的支反力最大，因此，取門洞支架中間一排立柱進行受力驗算。建立中間一排立柱的計算模型，將貝雷梁支點反力加到立柱框架上。立柱底部邊界條件采用限制X、Y、Z方向位移及轉(zhuǎn)動的固定支承。立柱頂橫梁設計為雙拼I45工字鋼，軟件內(nèi)無此截面，因此采用等效剛度截面代替，其余截面按設計截面。荷載采用節(jié)點荷載，將腹板處貝雷梁支反力、底板處貝雷梁支反力加到立柱橫梁上。圖7-14 立柱計算模型圖7-14 立柱應力計算結(jié)果（單位：Mpa）圖7-15 立柱變形計算結(jié)果（單位：mm）圖7-16 立柱剪應力計算結(jié)果（單位：Mpa）圖7-17 立柱桁架

49、穩(wěn)定性計算結(jié)果 立柱桁架的應力最大值出現(xiàn)在橫梁上，為154MPa<182MPa，其受力滿足要求。最大撓度5.1mm<l/400=10mm，變形滿足要求。剪應力最大值為67.4MPa=85MPa，滿足受力要求。從屈曲模態(tài)計算結(jié)果上可以看出，門洞框架的臨界荷載系數(shù)為11.1，其穩(wěn)定性較好。第八章 施工主要機械及材料設備及來源施工機械設備及資源選擇根據(jù)施工方案、施工方法和工藝技術(shù)方案及施工順序等要素進行配置。配置的施工機具設備技術(shù)先進，生產(chǎn)效率高；所用產(chǎn)品質(zhì)量優(yōu)良，安全可靠，能確保工程施工優(yōu)質(zhì)、快速地進行。主要機械及施工材料主要為現(xiàn)購和租用。按照總體施工進度計劃提前做好材料進場的計劃工作

50、，做到早計劃、早落實。主要設備機具一覽表： 序 號設備名稱型號規(guī)格額定功率（kw）或 容量（m³）或噸位（t）數(shù)量 小計其中 (臺或套) 擁有新購 租賃1汽車吊QY2525t22挖掘機PC20013混凝土攪拌機JS200024攪拌車11m385汽車泵16鋼筋切斷機GQ-4040mm27鋼筋彎曲機QW-4040mm28交流電焊機BX1-50059空氣壓縮機W-9/7210風鎬411插入式振搗器1512氧乙炔割刀613水泵2周轉(zhuǎn)材料一覽表：序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1支架管48×3.5m60000碗扣式2槽鋼10m32003630鋼管m1504貝雷梁片5445I36a工字鋼m

51、240第九章 勞動力安排為了保證滿足生產(chǎn)需要，對經(jīng)理部管理人員以及各作業(yè)隊的人員進場做了合理的安排，其中：經(jīng)理部管理人員 30人鋼筋加工機及安裝作業(yè)隊 25人 砼施工作業(yè)隊 20人模板作業(yè)隊 30人各人員的具體分工如下： 序號崗位人數(shù)姓名備注1項目經(jīng)理1鄧李堅2項目總工1楊占峰3項目生產(chǎn)副經(jīng)理2劉櫆4測量負責人1李家柱5試驗負責人1毛丹丹6安全負責人1黃傳毅7物質(zhì)設備負責人1梁忠升8合同負責人1黃善浜9質(zhì)檢負責人1辛志文10施工技術(shù)員2曾德庭、吳雨夏11后勤2王嘉琦、唐威12機械設備操作員213模板安裝作業(yè)隊3014鋼筋加工安裝作業(yè)隊2515混凝土作業(yè)隊20第十章 施工進度計劃 鳳凰嶺路主線橋

52、第八聯(lián)箱梁計劃于2015年1月25日開始施工，至2015年4月23日完成。具體計劃如下第十一章 技術(shù)保證措施1、開工前編制科學、合理的專項施工技術(shù)方案，以其作為施工指導，并報總公司技術(shù)中心審批，通過后嚴格按既定方案組織實施。2、編制嚴謹?shù)氖┕び媱?，按計劃組織安排施工，確保施工生產(chǎn)有計劃、有步驟、有秩序地均衡推進。3、落實各崗位人員，明確分工，各負其責，按規(guī)定做好施工技術(shù)交底和安全技術(shù)交底，加強現(xiàn)場施工人員技術(shù)培訓。4、充分利用以往類似工程的施工經(jīng)驗，采取有效措施，抓住重點，優(yōu)化資源組合，合理調(diào)配勞動力及機械設備。5、把好工程原材料質(zhì)量關(guān)，所有材料經(jīng)試驗檢測合格才能投入使用。6、嚴格執(zhí)行施工技術(shù)

53、規(guī)范和操作流程。7、加強施工測量、試驗和監(jiān)測，制定詳細的操作規(guī)程和要求。8、作好現(xiàn)場原始資料的收集和整理，加快施工信息反饋速度。9、組織工程技術(shù)人員學習、熟悉合同文件及有關(guān)技術(shù)規(guī)范、標準和規(guī)程；堅持設計圖紙審核制度，熟悉圖紙，領會設計意圖，并對圖中工程結(jié)構(gòu)的位置、尺寸、標高、視圖的投影關(guān)系和施工要求等要素一一核對，必要時進行實地驗證，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。第十二章 質(zhì)量、安全、環(huán)保措施11.1質(zhì)量保證措施1、按規(guī)定做好施工技術(shù)交底，保證交底到位。分項工程開工前，項目總工把施工技術(shù)和質(zhì)量要求及施工工藝和操作規(guī)程，通過書面形式逐級進行交底，貫徹落實到具體的施工操作人員；嚴格工藝管理，明確質(zhì)量責任，防止施工中責任不清或無人負責的現(xiàn)象。2、制定合理的工程施工質(zhì)量保證體系，詳見質(zhì)量保證體系框圖。3、完善質(zhì)量控制和質(zhì)檢體系。施工質(zhì)量控制體系和機構(gòu)設置如下圖所示： 分項工程及工序的質(zhì)檢流程為：施工勞務隊自檢工區(qū)質(zhì)檢員檢查工區(qū)質(zhì)檢工程師檢查監(jiān)理工程師檢查下一道工序施工。如下圖所示工序施工監(jiān)理工程師質(zhì)檢工程師工區(qū)質(zhì)檢員勞務隊自檢項目總工程師巡檢YNYNYN4、制定和嚴格執(zhí)行質(zhì)量管理制度，制定明確的崗位職責，落實各崗位人員，明確分工，各負其責，將質(zhì)量責任和對質(zhì)量要素的管理要求落實到每