比較有情調(diào)的韓式網(wǎng)名

1、前言第一章 概論第二章 術(shù)語(yǔ)與符號(hào)第三章 基本設(shè)計(jì)規(guī)定第四章 混凝土結(jié)構(gòu)的材料第五章 結(jié)構(gòu)分析第六章 受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算第七章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算第八章 受壓構(gòu)件承載力計(jì)算第九章 受拉構(gòu)件承載力計(jì)算第十章 受扭構(gòu)件承載力計(jì)算第十一章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算第十二章 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件第十三章 基本構(gòu)造規(guī)定第十四章 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造規(guī)定 結(jié)束http:/ 概論修訂經(jīng)過(guò)修訂原則修訂內(nèi)容試設(shè)計(jì)分析返回第一節(jié) 修訂經(jīng)過(guò)規(guī)范的修訂由中國(guó)建筑科學(xué)研究所主持，參加修訂工作的單位17個(gè)，成員27名，主編李明順，副主編徐有鄰；修訂工作歷時(shí)四年半，召開(kāi)全體會(huì)議七次，大小專題研討會(huì)五十五次，與相關(guān)規(guī)范協(xié)調(diào)會(huì)八

2、次，參與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可靠度研討會(huì)四次；1997年6月開(kāi)始修訂，1998年提出規(guī)范修訂初稿，1999年提出規(guī)范征求意見(jiàn)稿，向全國(guó)116個(gè)單位征求意見(jiàn)和建議共1089條，并有五個(gè)單位對(duì)八種類型的混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了試設(shè)計(jì)，2000年9月完成第一次送審稿，2001年4月完成第二次送審稿，12月規(guī)范報(bào)批稿正式上報(bào)，2002年4月開(kāi)始實(shí)施。返回第二節(jié) 修訂原則修訂原則：統(tǒng)一、接軌、補(bǔ)充、完善、安全；與國(guó)內(nèi)各專業(yè)規(guī)范協(xié)調(diào)統(tǒng)一，如水工、公路、橋梁橋涵、港口工程等規(guī)范組成員的共同參與；與國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范接軌，盡量與MC-90等國(guó)際規(guī)范基本一致；設(shè)計(jì)方法的補(bǔ)充，如補(bǔ)充了混凝土耐久性的規(guī)定、結(jié)構(gòu)分析的原則和方法等內(nèi)容；設(shè)計(jì)理

3、論和方法的完善，如提高了混凝土強(qiáng)度等級(jí)和主導(dǎo)鋼筋的要求、改進(jìn)了正截面和斜截面承載力的計(jì)算模式、完善了預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)方法和深受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)方法等；適當(dāng)提高了安全度約10-15%，造價(jià)約提高5%。返回第三節(jié) 修訂內(nèi)容在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本規(guī)定方面增加了耐久性的規(guī)定、提高了混凝土的強(qiáng)度等級(jí)和鋼筋的要求、調(diào)整了設(shè)計(jì)參數(shù)、增加了結(jié)構(gòu)分析的內(nèi)容；在設(shè)計(jì)計(jì)算方面提高了預(yù)應(yīng)力的張拉控制應(yīng)力、改進(jìn)了預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算、考慮了超靜定后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件由于約束變形產(chǎn)生的次內(nèi)力影響、規(guī)定了高效預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部構(gòu)造措施、改進(jìn)了正截面、斜截面、受壓構(gòu)件和其他一些承載力的設(shè)計(jì)方法；在構(gòu)造方面增加了保護(hù)層厚度的要求、重新規(guī)定了受力鋼筋的

4、錨固和連接要求、提高了鋼筋的最小配筋率、加大了鋼筋的延伸長(zhǎng)度，增加了裂縫控制條款，完善了框架節(jié)點(diǎn)和深受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)方法；在抗震設(shè)計(jì)方面提高了安全度、調(diào)整了軸壓比的限值以及抗震構(gòu)造措施。返回第四節(jié) 試設(shè)計(jì)分析試設(shè)計(jì)由建設(shè)部建筑設(shè)計(jì)院等五個(gè)設(shè)計(jì)單位進(jìn)行，共分析了五種結(jié)構(gòu)型式的八個(gè)工程，得到不少重要的結(jié)果；規(guī)范的修訂對(duì)民用建筑配筋量影響明顯，總用鋼量增加約6%，對(duì)工業(yè)建筑影響不大；梁、板的用鋼量增加較多，總用鋼量增加約10%，墻、柱用鋼量增加不多；如果考慮為控制溫度和收縮而增加的構(gòu)造配筋，總用鋼量可能增加10-15%；采用強(qiáng)度價(jià)格比高的HRB400級(jí)鋼筋可控制材料價(jià)格上升不超過(guò)5%。返回第二章 術(shù)語(yǔ)

5、與符號(hào)術(shù)語(yǔ)符號(hào)返回第一節(jié) 術(shù)語(yǔ)新規(guī)范定義了在規(guī)范中常用的24個(gè)專用術(shù)語(yǔ)，其中要重點(diǎn)理解深受彎構(gòu)件、深梁、基本組合、標(biāo)準(zhǔn)組合和準(zhǔn)永久組合的概念；跨高比小于5的受彎構(gòu)件為深受彎構(gòu)件；跨高比不大于2的單跨梁和不大于2.5的多跨連續(xù)梁為深梁；承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，永久荷載和可變荷載的組合為基本組合；正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)，對(duì)可變荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值、組合值為荷載代表值的組合為標(biāo)準(zhǔn)組合；正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)，對(duì)可變荷載采用準(zhǔn)永久值為荷載代表值的組合為準(zhǔn)永久組合。返回第二節(jié) 符號(hào)新規(guī)范定義了在規(guī)范中常用的121個(gè)專用符號(hào)，其中要重點(diǎn)理解符號(hào)規(guī)則；工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通用符號(hào)應(yīng)由主體符號(hào)或主體符號(hào)帶上、下標(biāo)構(gòu)成，主體符

6、號(hào)一般代表物理量，上、下標(biāo)用以進(jìn)一步闡明主體符號(hào)的涵義；主體符號(hào)應(yīng)以單個(gè)斜體字母表示，可分別采用大、小寫(xiě)拉丁字母或大、小寫(xiě)希臘字母；大寫(xiě)斜體拉丁字母代表力學(xué)物理量，小斜斜體拉丁字母代表幾何類物理量；大寫(xiě)希臘字母代表除力學(xué)和幾何類以外的物理量及數(shù)學(xué)符號(hào)，小寫(xiě)希臘字母代表無(wú)量綱量；上、下標(biāo)可采用正體字母、縮寫(xiě)詞、數(shù)字或其他標(biāo)記表示，上標(biāo)一般采用一個(gè)，下標(biāo)可采用一個(gè)或多個(gè)，各下標(biāo)之間可用逗號(hào)分開(kāi)。返回第三章 基本設(shè)計(jì)規(guī)定一般規(guī)定承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（上）承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（下）正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算規(guī)定耐久性的規(guī)定返回第一節(jié) 一般規(guī)定新規(guī)范仍采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，以可靠指標(biāo)度量

7、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，采用分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)；新規(guī)范體現(xiàn)了“以人為本”的思想，通過(guò)提高某些荷載標(biāo)準(zhǔn)值，改風(fēng)、雪載30年一遇為50年一遇，調(diào)整材料分項(xiàng)系數(shù)，修改結(jié)構(gòu)抗力計(jì)算公式，加強(qiáng)配筋構(gòu)造措施等辦法，提高了安全度，與安全有關(guān)的條款被列為強(qiáng)制性條文，如增加了未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計(jì)許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境的強(qiáng)制性條款；新規(guī)范除了繼續(xù)要求按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算和驗(yàn)算外，增加了耐久性的設(shè)計(jì)。返回第二節(jié) 承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（上）新規(guī)范仍把建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)分為三個(gè)級(jí)別，但由于增加了由永久荷載效應(yīng)控制的荷載組合，提高了其中的永久荷載系數(shù)，因此取消了舊規(guī)范中屋架、托架、恒

8、載為主的軸心受壓柱、小偏心受壓柱安全等級(jí)應(yīng)提高一級(jí)，預(yù)制構(gòu)件施工階段安全等級(jí)可降低一級(jí)的規(guī)定；承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式仍為：0SR；確定結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0時(shí)，規(guī)定了設(shè)計(jì)使用年限為100年及以上的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與安全等級(jí)一級(jí)相當(dāng)，設(shè)計(jì)使用年限為50年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與安全等級(jí)二級(jí)相當(dāng)，設(shè)計(jì)使用年限為5年及以下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與安全等級(jí)三級(jí)相當(dāng)。返回第二節(jié) 承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（下）荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值S按基本組合或偶然組合進(jìn)行；按照新的建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009的規(guī)定，對(duì)于基本組合，應(yīng)取下列最不利值： 1)由可變荷載效應(yīng)控制的組合： S=GSGk+Q1SQ1+ni=2QiciSQik 對(duì)于一般排架、框架結(jié)構(gòu)可簡(jiǎn)

9、化為： S=GSGk+Q1SQ1 S=GSGk+ 0.9ni=1QiSQik 2)由永久荷載效應(yīng)控制的組合： S=GSGk+ni=1QiciSQik G應(yīng)取1.35，參與組合的可變荷載僅限于豎向荷載；偶然組合與舊規(guī)范相同。返回第三節(jié) 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算規(guī)定新規(guī)范規(guī)定對(duì)于正常使用極限狀態(tài)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)分別按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合、準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響采用下列極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式為：；標(biāo)準(zhǔn)組合即舊規(guī)范中的短期效應(yīng)組合，準(zhǔn)永久組合即舊規(guī)范中的長(zhǎng)期效應(yīng)組合；受彎構(gòu)件的最大撓度計(jì)算應(yīng)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長(zhǎng)期作用影響，與舊規(guī)范相同；結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面裂縫控制等級(jí)仍分為三級(jí)，其中二級(jí)裂縫控

10、制的構(gòu)件，舊規(guī)范在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下拉應(yīng)力不超過(guò)ctftk的規(guī)定改為不超過(guò)ftk，而一級(jí)和三級(jí)裂縫控制的構(gòu)件與舊規(guī)范相同；新規(guī)范中裂縫控制等級(jí)及最大裂縫寬度限值改由環(huán)境類別和結(jié)構(gòu)類型確定，與舊規(guī)范按構(gòu)件類型、鋼筋品種和室內(nèi)外環(huán)境分類的規(guī)定不同。返回第四節(jié) 耐久性的規(guī)定新規(guī)范關(guān)于耐久性設(shè)計(jì)的內(nèi)容有兩種形式： 1) 特別增加了耐久性規(guī)定這一節(jié)，直接規(guī)定環(huán)境的分級(jí)方法以及各類環(huán)境對(duì)結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求等； 2) 對(duì)于分散在各章節(jié)中的影響混凝土耐久性的有關(guān)條款作必要的修改，如加大混凝土保護(hù)層的厚度，在“構(gòu)件”和“構(gòu)造”章節(jié)中表達(dá)與耐久性有關(guān)的構(gòu)造措施等；影響耐久性的最重要因素是環(huán)境，新規(guī)范把環(huán)境

11、分為五類，與模式規(guī)范MC-90基本相同，環(huán)境是耐久性設(shè)計(jì)的主要依據(jù)；影響耐久性的另一個(gè)重要因素是混凝土本身的質(zhì)量，而混凝土的質(zhì)量與混凝土強(qiáng)度等級(jí)、水灰比、水泥用量密切有關(guān)，此外混凝土中的氯離子含量和堿的含量也對(duì)耐久性有重大影響，新規(guī)范為保證結(jié)構(gòu)混凝土的耐久性，對(duì)使用年限50年和100年的混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土質(zhì)量提出了規(guī)定；應(yīng)該指出，新規(guī)范只是采用宏觀控制的辦法，還不能定量地確定結(jié)構(gòu)的耐久性。返回混凝土結(jié)構(gòu)的環(huán)境類別環(huán)境類別條 件一室內(nèi)正常環(huán)境二a室內(nèi)潮濕環(huán)境；非嚴(yán)寒和非寒冷地區(qū)的露天環(huán)境、與無(wú)侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境b嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境、與無(wú)侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境三使用除冰鹽

12、的環(huán)境；嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)冬季水位變動(dòng)的環(huán)境；濱海室外環(huán)境四海水環(huán)境五受人為或自然的侵蝕性物質(zhì)影響的環(huán)境返回結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求環(huán)境類別最大水灰比最小水泥用量(kg/m3)最低混凝土強(qiáng)度等級(jí)最大氯離子含量(%)最大堿含量(kg/m3)一0.65225C201.0不限制二a0.60250C250.33.0b0.55275C300.23.0三0.50300C300.13.0返回第四章 混凝土結(jié)構(gòu)的材料混凝土強(qiáng)度混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)鋼筋的選擇鋼筋的設(shè)計(jì)參數(shù)返回第一節(jié) 混凝土強(qiáng)度新規(guī)范取消了舊規(guī)范中的C7.5級(jí)和C10級(jí)低強(qiáng)度混凝土，增加了C65、C70、C75和C80級(jí)高強(qiáng)度混凝土，標(biāo)志了我國(guó)混凝土技

13、術(shù)的進(jìn)步和施工、設(shè)計(jì)水平的提高；新規(guī)范對(duì)結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度等級(jí)提出了最低要求，是下限值，不是最佳值；隨著混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高，強(qiáng)度價(jià)格比迅速提高，采用較高強(qiáng)度的混凝土，對(duì)柱、墻、基礎(chǔ)等受壓為主的構(gòu)件以及預(yù)應(yīng)力構(gòu)件有顯著的經(jīng)濟(jì)效益；受彎構(gòu)件選用C20-C30，受壓構(gòu)件選用C30-C40，預(yù)應(yīng)力構(gòu)件選用C30-C50，高層建筑底層柱選用C50或以上，不僅承載力得到了提高，抗剪及裂縫控制性能也隨之提高。返回第二節(jié) 混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)混凝土的強(qiáng)度等級(jí)只是混凝土力學(xué)性能的一個(gè)基本標(biāo)志，作為其代表值的立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k也不具備直接作為設(shè)計(jì)參數(shù)的條件，只能作為確定設(shè)計(jì)參數(shù)的依據(jù)；混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)主要

14、有：軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c、軸心抗拉強(qiáng)度f(wàn)t、彈性模量Ec、剪變模量Gc、泊松比、線膨脹系數(shù)c以及疲勞強(qiáng)度修正系數(shù)；新規(guī)范刪除了舊規(guī)范中的彎曲抗壓強(qiáng)度f(wàn)cm，改用軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c乘以反映高強(qiáng)混凝土特性的降低系數(shù)1來(lái)表示，理由如下： 1)與國(guó)際接軌； 2)協(xié)調(diào)正截面承載力的計(jì)算； 3)簡(jiǎn)化計(jì)算； 新規(guī)范調(diào)整了軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值之間的關(guān)系式；為提高安全度，混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)由1.35提高為1.40；彈性模量、剪變模量、泊松比、線膨脹系數(shù)以及疲勞強(qiáng)度修正系數(shù)等與舊規(guī)范一致，僅補(bǔ)充了C65-C80高強(qiáng)混凝土相應(yīng)的參數(shù)。返回與國(guó)際接軌目前，世界各國(guó)及國(guó)際組織的混凝土結(jié)

15、構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中都沒(méi)有“混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度”的概念，一般均用混凝土軸心抗壓強(qiáng)度作為設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行正截面承載力設(shè)計(jì)。混凝土彎曲抗壓時(shí)的一些特征，完全可以用系數(shù)進(jìn)行調(diào)整，新規(guī)范取消了我國(guó)特有的“混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度”這個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)于我國(guó)設(shè)計(jì)規(guī)范與國(guó)際接軌，遵從國(guó)際慣例是必要的。返回協(xié)調(diào)正截面承載力計(jì)算混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度不是通過(guò)直接量測(cè)得到的強(qiáng)度，只是一個(gè)概念上的強(qiáng)度?；炷琳孛娉休d力設(shè)計(jì)時(shí)，在彎矩和軸力的共同作用下，由純彎曲、大偏心受壓、小偏心受壓到軸心受壓是一個(gè)連續(xù)漸變的過(guò)程，舊規(guī)范對(duì)受彎狀態(tài)為主計(jì)算取彎曲抗壓強(qiáng)度，而對(duì)受壓狀態(tài)為主的計(jì)算取軸心抗壓強(qiáng)度，從概念上和計(jì)算上不能協(xié)調(diào)，而取一個(gè)參數(shù)就容易多

16、了。返回簡(jiǎn)化計(jì)算取消彎曲抗壓強(qiáng)度以后，有關(guān)混凝土抗壓方面的設(shè)計(jì)參數(shù)只有一個(gè)軸心抗壓強(qiáng)度，從概念上到計(jì)算上都得到了簡(jiǎn)化。反映不同受壓狀態(tài)特征的抗壓強(qiáng)度（如彎曲抗壓強(qiáng)度、局部抗壓強(qiáng)度等）可以通過(guò)計(jì)算公式的調(diào)整加以反映，完全可以用簡(jiǎn)單的形式確切地反映應(yīng)有的規(guī)律。返回新舊規(guī)范對(duì)比軸心抗壓強(qiáng)度 fck=0.880.76 fcu,k （舊規(guī)范） fck=0.8812fcu,k （新規(guī)范） 系數(shù)0.88是考慮實(shí)際結(jié)構(gòu)中的混凝土與試塊混凝土強(qiáng)度之間的差異等因素而確定的修正系數(shù)； 為軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的比值 2為混凝土脆性系數(shù)強(qiáng)度等級(jí)C50C55C60C65C70C75C80系數(shù)10.760.770.

17、780.790.800.810.82強(qiáng)度等級(jí)C40C45C50C55C60C65C70C75C80系數(shù)1.000.9840.9840.9840.9840.9840.984 0.9840.984新舊規(guī)范對(duì)比軸心抗拉強(qiáng)度 ft=0.880.26 (fcu,k)2/3 （舊規(guī)范） ft=0.880.395 (fcu,k)0.55(1-1.645)0.45 （ 新規(guī)范） 系數(shù)0.88是考慮實(shí)際結(jié)構(gòu)中的混凝土與試塊混凝土強(qiáng)度之間的差異等因素而確定的修正系數(shù)； 2為混凝土脆性系數(shù)強(qiáng)度等級(jí)C40C45C50C55C60C65C70C75C80系數(shù)1.000.9840.9840.9840.9840.9840.

18、984 0.9840.984返回第三節(jié) 鋼筋的選擇選擇的原則： 1)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)以HRB400級(jí)熱軋帶肋鋼筋為主導(dǎo)鋼筋； 2)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)以高強(qiáng)、低松弛鋼絲、鋼絞線為主導(dǎo)鋼筋； 3)各種形式的冷加工鋼筋不再列入新規(guī)范，交由相應(yīng)的技術(shù)規(guī)程管理。新規(guī)范的建議： 1)普通鋼筋宜采用HRB400級(jí)和HRB335級(jí)鋼筋，也可為采用RPB235級(jí)和RRB400級(jí)鋼筋； 2)預(yù)應(yīng)力鋼筋宜采用預(yù)應(yīng)力鋼絞絲、鋼絲，也可采用熱處理鋼筋。返回第四節(jié) 鋼筋的設(shè)計(jì)參數(shù)普通鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值由其標(biāo)準(zhǔn)值除以材料分項(xiàng)系數(shù)而得，新規(guī)范與舊規(guī)范不同之處： 1)取消了舊規(guī)范中的級(jí)鋼； 2)HRB335級(jí)鋼筋(級(jí)鋼)的設(shè)計(jì)值由原來(lái)

19、的310N/mm2改為300N/mm2，統(tǒng)一取材料分項(xiàng)系數(shù)s=1.1 。預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)值由其條件屈服點(diǎn)除以材料分項(xiàng)系數(shù)而得，新規(guī)范與舊規(guī)范不同之處： 1)新規(guī)范取抗拉強(qiáng)度的85%為條件屈服點(diǎn)，比舊規(guī)范的80%提高了，反映了我國(guó)高強(qiáng)度鋼材質(zhì)量性能的提高； 2)調(diào)整了預(yù)應(yīng)力鋼筋的規(guī)格和品種。調(diào)整了預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，鋼絲取2.05105，鋼絞線取1.95105，舊規(guī)范統(tǒng)一取1.80105；舊規(guī)范直接給出了疲勞應(yīng)力比值f(min/max)與疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的對(duì)應(yīng)關(guān)系，但是，根據(jù)國(guó)內(nèi)外疲勞驗(yàn)算方法的改進(jìn)，疲勞應(yīng)力比值f 對(duì)鋼筋疲勞性能的影響不直接表達(dá)為疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fyf ，而表達(dá)為應(yīng)力變化幅度（應(yīng)力

20、幅限值fyf）。返回第五章 結(jié)構(gòu)分析基本原則線彈性分析方法塑性分析方法其它分析方法返回第一節(jié) 基本原則新規(guī)范吸收了歐美各國(guó)規(guī)范統(tǒng)一規(guī)定結(jié)構(gòu)分析的方法，增加了“結(jié)構(gòu)分析”一章，使混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過(guò)程都得到規(guī)范的控制，保證了結(jié)構(gòu)的安全度，也標(biāo)志了我國(guó)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范水平的提高；新規(guī)范不采取具體介紹各種結(jié)構(gòu)分析方法的方式，而是只集中闡述結(jié)構(gòu)分析的原則，列出指導(dǎo)性內(nèi)容，引導(dǎo)設(shè)計(jì)者合理選擇結(jié)構(gòu)分析方法，進(jìn)行正確的設(shè)計(jì)；新規(guī)范對(duì)于結(jié)構(gòu)分析的一些主要內(nèi)容，例如：荷載、作用效應(yīng)及其組合；結(jié)構(gòu)計(jì)算中的簡(jiǎn)化假設(shè)；結(jié)構(gòu)分析的基本要求；結(jié)構(gòu)分析的方法；結(jié)構(gòu)分析中的計(jì)算機(jī)應(yīng)用等都做了原則性的規(guī)定。返回荷載、作用效應(yīng)

21、及其組合混凝土結(jié)構(gòu)按承載力極限狀態(tài)計(jì)算和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)（建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009和建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB50011）規(guī)定的作用（荷載）對(duì)結(jié)構(gòu)的整體進(jìn)行作用效應(yīng)的分析；必要時(shí)，應(yīng)對(duì)特殊部位進(jìn)行更詳細(xì)的分析。結(jié)構(gòu)可能遭遇火災(zāi)、爆炸、撞擊等偶然作用時(shí)，應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的要求進(jìn)行相應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析。結(jié)構(gòu)在施工和使用的不同階段有多種受力工況時(shí)，應(yīng)分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，并確定其最不利的作用效應(yīng)組合。返回結(jié)構(gòu)計(jì)算中的簡(jiǎn)化假定結(jié)構(gòu)計(jì)算中的簡(jiǎn)化假定主要體現(xiàn)在計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定。確定結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)應(yīng)注意以下事項(xiàng)： 、應(yīng)能代表實(shí)際結(jié)構(gòu)的體型和幾何尺度； 、邊界條件和連接方式應(yīng)能反映結(jié)構(gòu)

22、的實(shí)際受力狀況，并有相應(yīng)的構(gòu)造措施保證； 、截面尺寸和材料性能符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況； 、荷載的大小、位置及組合與實(shí)際受力情況吻合； 、對(duì)計(jì)算簡(jiǎn)圖的簡(jiǎn)化和近似假設(shè)應(yīng)有理論的或?qū)嶒?yàn)的依據(jù)，或有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)； 、計(jì)算結(jié)果應(yīng)能符合工程設(shè)計(jì)的精確度要求。返回結(jié)構(gòu)分析的基本要求結(jié)構(gòu)分析應(yīng)符合下列要求： 、無(wú)論結(jié)構(gòu)的整體或其中的一部分，在任何情況下都必須滿足力學(xué)平衡條件； 、在宏觀上應(yīng)滿足變形協(xié)調(diào)條件，包括結(jié)點(diǎn)和邊界的約束條件，在微觀上，可適當(dāng)放寬； 、應(yīng)采用合理的材料或構(gòu)件單元的本構(gòu)關(guān)系，最好通過(guò)試驗(yàn)確定或采用成熟的通用模式。返回結(jié)構(gòu)分析的方法混凝土結(jié)構(gòu)宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件布置、材料性能和受力特點(diǎn)選擇合理

23、的分析方法；常用的結(jié)構(gòu)分析方法有： 、線彈性分析方法； 、塑性內(nèi)力重分布分析方法； 、塑性極限分析方法； 、非線性分析方法； 、試驗(yàn)分析方法。返回結(jié)構(gòu)分析中的計(jì)算機(jī)應(yīng)用結(jié)構(gòu)分析所采用的計(jì)算機(jī)程序應(yīng)經(jīng)過(guò)考核和驗(yàn)證其技術(shù)條件應(yīng)符合規(guī)范和有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求；對(duì)于電算結(jié)果，應(yīng)經(jīng)判斷和校核，在確認(rèn)其合理有效后，方可用于工程設(shè)計(jì)。返回第二節(jié) 線彈性分析方法線彈性分析方法假定結(jié)構(gòu)材料均為理想彈性體，變形模量和剛度均為常值。線彈性分析方法可用于混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)分析。根據(jù)結(jié)構(gòu)的體型，可分為以下三種不同的體系進(jìn)行分析： 、桿系結(jié)構(gòu)； 、板結(jié)構(gòu)； 、三維實(shí)體結(jié)構(gòu)。返回桿系結(jié)構(gòu)混凝

24、土桿系結(jié)構(gòu)宜按空間結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行整體分析，宜考慮桿件的彎曲、軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形的影響；桿系結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化；桿系結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖；桿件的截面剛度；桿系結(jié)構(gòu)的分析方法。返回桿系結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化體型規(guī)則的空間桿系結(jié)構(gòu)，可沿柱列和墻軸線方向分解為不同方向的平面結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行分析，但宜考慮空間協(xié)同工作。各桿件的內(nèi)力由各個(gè)方向的作用效應(yīng)疊加而得。桿件的軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響不大時(shí)，可不計(jì)及。結(jié)構(gòu)和桿件的變形對(duì)內(nèi)力二階效應(yīng)影響不大時(shí)，可不計(jì)及。返回桿系結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖混凝土桿系結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖可按下列原則確定： 、桿件的軸線可取其截面中心線； 、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)及裝配整體式結(jié)構(gòu)的梁柱節(jié)點(diǎn)及柱和基礎(chǔ)的節(jié)點(diǎn)可視為剛性連接；

25、、非整體現(xiàn)澆的梁、板與支承結(jié)構(gòu)的連接可視為鉸接； 、桿件的計(jì)算跨度和計(jì)算高度宜按兩端支承長(zhǎng)度的中心距或凈距確定，并根據(jù)支承節(jié)點(diǎn)的連接剛度和支承反力的位置加以修正； 、當(dāng)桿件間的連接剛度遠(yuǎn)大于該桿件本身的剛度時(shí)，該部分可以作為剛域插入計(jì)算圖形。返回桿件的截面剛度桿件的截面慣性矩按勻質(zhì)的混凝土全截面計(jì)算，不計(jì)算鋼筋的折算面積，也不扣除鋼筋、預(yù)應(yīng)力孔道和其他較小孔道的面積；混凝土的彈性模量按規(guī)范查?。籘形截面梁的慣性矩宜按有效翼緣計(jì)算，也可按截面矩形部分面積的慣性矩進(jìn)行修正： 現(xiàn)澆整體式框架 邊框架 1.5 中間框架2.0 裝配整體式框架 邊框架 1.2 中間框架1.5端部加腋的桿件，應(yīng)考慮其剛度變

26、化的影響；考慮混凝土開(kāi)裂和塑性變形的影響時(shí)，宜對(duì)桿件剛度進(jìn)行折減。返回桿系結(jié)構(gòu)的分析方法混凝土桿系結(jié)構(gòu)可采用解析法、有限元法和差分法等分析方法；對(duì)于體型規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可采用簡(jiǎn)化分析計(jì)算方法；連續(xù)梁可采用彎矩分配法；豎向荷載作用下的框架可采用分層法、迭代法、力矩分配法；水平荷載作用下的框架可采用反彎點(diǎn)法法、修正的反彎點(diǎn)法；對(duì)與支承結(jié)構(gòu)整體澆筑的梁端，可取支座或節(jié)點(diǎn)邊緣截面內(nèi)力進(jìn)行設(shè)計(jì)。返回板結(jié)構(gòu)混凝土矩形板的長(zhǎng)向、短向跨度比值大于時(shí)，按單向板設(shè)計(jì)，簡(jiǎn)支或連續(xù)的單向板可用解析法或彎矩分配法計(jì)算；混凝土矩形板的長(zhǎng)向、短向跨度比值小于大于時(shí)，也可按單向板設(shè)計(jì)，但沿長(zhǎng)向跨度應(yīng)配一定的構(gòu)造鋼筋；混凝土矩形板

27、的長(zhǎng)向、短向跨度比值不大于時(shí)，按雙向板設(shè)計(jì)，形狀規(guī)則、支撐條件和荷載形式簡(jiǎn)單的雙向板可以利用計(jì)算圖表查到，一般的板則需用有限元法程序進(jìn)行分析 。返回三維實(shí)體結(jié)構(gòu)對(duì)于三維實(shí)體結(jié)構(gòu)可假定材料為勻質(zhì)彈性體采用彈性理論分析、有限元法分析或試驗(yàn)分析的方法確定彈性應(yīng)力的分布場(chǎng)，在受拉區(qū)根據(jù)主拉應(yīng)力的圖形確定配筋量，在受壓區(qū)按多軸應(yīng)力狀態(tài)驗(yàn)算混凝土的強(qiáng)度；混凝土的多軸應(yīng)力強(qiáng)度和破壞準(zhǔn)則按規(guī)范附錄的規(guī)定計(jì)算。返回第三節(jié) 塑性分析方法在混凝土結(jié)構(gòu)分析中經(jīng)常采用的塑性分析方法有考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩調(diào)幅法、塑性極限分析方法中的塑性鉸線法和條帶法等；鋼筋混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板宜采用考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩調(diào)幅法

28、，框架、框架剪力墻結(jié)構(gòu)以及雙向板等也可對(duì)支座或節(jié)點(diǎn)的彎矩進(jìn)行調(diào)幅，并確定跨中彎矩，對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)、要求不出現(xiàn)裂縫或?qū)α芽p控制較嚴(yán)的結(jié)構(gòu)、處于嚴(yán)重侵蝕性環(huán)境中的結(jié)構(gòu)以及配置延性較差的鋼筋的結(jié)構(gòu)不得采用塑性內(nèi)力重分布的方法；承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板可采用塑性鉸線法或條帶法進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)；采用塑性分析方法設(shè)計(jì)時(shí)，同時(shí)應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的要求。返回第四節(jié) 其它分析方法混凝土結(jié)構(gòu)的其它分析方法包括非線性分析、試驗(yàn)方法和間接作用下的結(jié)構(gòu)分析等；特別重要的或受力情況特殊的大型桿系結(jié)構(gòu)和二維、三維結(jié)構(gòu)，必要時(shí)應(yīng)對(duì)其整體或部分進(jìn)行非線性全過(guò)程分析或試驗(yàn)方法；非線性分析時(shí)應(yīng)注意

29、遵循以下原則： 、結(jié)構(gòu)形狀、尺寸、邊界條件、所用材料的強(qiáng)度等級(jí)和主要配筋量應(yīng)預(yù)先確定； 、材料的強(qiáng)度和彈性模量等性能指標(biāo)宜取平均值，以免比例失真，影響結(jié)果； 、材料、桿件的本構(gòu)關(guān)系宜由實(shí)驗(yàn)確定。返回第六章 受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算一般規(guī)定單筋矩形截面雙筋矩形截面形截面返回第一節(jié) 一般規(guī)定基本假定等效矩形應(yīng)力圖形界限受壓區(qū)高度返回基本假定新規(guī)范與舊規(guī)范一樣，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)仍然采用了四個(gè)基本假定： 1)截面應(yīng)變保持平面； 2)不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度； 3)混凝土受壓的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用了近似計(jì)算公式： cf c 1( 1c /0)n （c 0 ） cf c （ 0 c cu ） 其中：n2

30、( f cu , k50 ) / 60 , 2 00.0020.5 ( f cu , k50 ) 10 5 00.002 cu0.0033( f cu , k50 ) 10 5 cu 0.0033 舊規(guī)范則采用下列公式： c0 1( 1c /0) （c 0 ） c0 （ 0 c cu ） 4)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用理想彈塑性模型： ssEs （0sy） sfy （0s0.01） 返回新舊規(guī)范混凝土受壓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的對(duì)比舊規(guī)范對(duì)于均勻受壓（軸心受壓），最大應(yīng)力0取為 f c，而對(duì)于非均勻受壓（受彎和偏心受壓），最大應(yīng)力0則取為 f cm 。新規(guī)范統(tǒng)一取為f c，原因如下： 1)舊規(guī)范中f cm

31、不是一個(gè)有材料試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo)，它是一個(gè)換算指標(biāo)，隨相對(duì)受壓區(qū)高度的變化而變化，并非定值； 2)采用f cm 以后，給偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算帶來(lái)麻煩，使小偏心和軸心受壓的正截面承載力計(jì)算公式難以銜接； 3)國(guó)際上和國(guó)內(nèi)有關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范均不再采用f cm 。舊規(guī)范對(duì)均勻或非均勻受壓，不論混凝土強(qiáng)度高低，應(yīng)力應(yīng)變曲線上升段都是一條拋物線，下降段則是一條水平直線，極限壓應(yīng)變對(duì)非均勻受壓一律取0.0033；新規(guī)范考慮到隨著混凝土強(qiáng)度的提高，應(yīng)力應(yīng)變曲線的上升段由拋物線趨近于直線，極限壓應(yīng)變相應(yīng)減小的特性，調(diào)整了應(yīng)力應(yīng)變曲線的近似公式，使C50以下的混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)范相同，C50C80高強(qiáng)混凝土

32、的應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)范有所不同。返回混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線返回等效矩形應(yīng)力圖形等效矩形應(yīng)力圖形的應(yīng)力值取為1f c ，受壓區(qū)高度x取為1x n；新規(guī)范對(duì)C50及以下混凝土與舊規(guī)范一致，取11.0， 10.8;新規(guī)范對(duì)C50C80高強(qiáng)混凝土采用逐漸降低系數(shù)的辦法來(lái)反映高強(qiáng)混凝土的特性?；炷翉?qiáng)度等級(jí)C50C55C60C65C70C75C8011.000.990.980.970.960.950.9410.800.790.780.770.760.750.74返回界限受壓區(qū)高度考慮高強(qiáng)混凝土的脆性，新規(guī)范對(duì)于有屈服點(diǎn)的鋼筋，界限受壓區(qū)高度b按下式計(jì)算： b1/（1fy/Escu） 舊規(guī)范為： b0.8/（

33、1fy/0.0033Es）由上述公式可知，在舊規(guī)范中， b僅與鋼筋種類有關(guān)，而在新規(guī)范中， b與鋼筋種類和混凝土等級(jí)均有關(guān)，詳見(jiàn)下表：鋼筋種類C50C55C60C65C70C75C80HPB2350.614HRB3350.5500.5410.5310.5220.5120.503.493HRB400和RRB4000.5180.5080.4990.4900.4810.4720.463返回第二節(jié) 單筋矩形截面在單筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范只是用1f c代替了舊規(guī)范中的f cm ，其他保持不變： 1f cbxfyAs M 1f cbx（h00.5x） 適用條件： xbh0 AsminA也可采用下列形

34、式的公式計(jì)算： 1f cbh0fyAs M 1f cb h0 ( 10.5 ) s1f cb h0 返回第三節(jié) 雙筋矩形截面同單筋矩形截面一樣，在雙筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范也是用1f c代替了舊規(guī)范中的f cm ，其他保持不變： 1f cbxfyAsfyAs M 1f cbx（h00.5x）fyAs （h0as） 適用條件： xbh0 x2as也可采用下列形式的公式計(jì)算： 1f cbh0fyAsfyAs M 1f cb h0 ( 10.5 ) fyAs （h0as） s1f cb h0 fyAs （h0as）返回第四節(jié) 形截面同單筋矩形截面、雙筋矩形截面一樣，在形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范也是

35、用1f c代替了舊規(guī)范中的f cm ，其他保持不變；形截面仍需先確定受壓翼緣的寬度，再分為第一類和第二類兩種情況分別按不同的計(jì)算公式進(jìn)行設(shè)計(jì)，具體公式詳見(jiàn)規(guī)范，不一一列出。返回第七章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算新規(guī)范對(duì)斜截面承載力計(jì)算的修改和補(bǔ)充如下： 1) 與國(guó)外規(guī)范和國(guó)內(nèi)其他行業(yè)的規(guī)范相比，舊規(guī)范中斜截面抗剪承載力計(jì)算公式的可靠度水平較低，為提高抗剪承載力的可靠指標(biāo)，新規(guī)范適當(dāng)降低了計(jì)算公式中的一些系數(shù)和參數(shù)； 2) 為使公式能適用于高強(qiáng)混凝土，在截面尺寸控制條件中加入了混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)c；并且把舊規(guī)范斜截面承載力計(jì)算公式中的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度 fc 改用混凝土軸心抗拉強(qiáng)度 ft 表達(dá)；

36、3) 新規(guī)范取最小配箍率sv,min0.24ft/fyv，比舊規(guī)范的0.02fc/fyv略有提高； 4) 增加了無(wú)腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式； 5) 增加了圓形截面構(gòu)件的斜截面計(jì)算方法（略）； 6) 增加了矩形截面柱雙向受剪的框架柱的斜截面計(jì)算方法（略）。返回有腹筋梁斜截面承載力計(jì)算公式有腹筋梁的斜截面承載力計(jì)算公式： 1)矩形、形和工形截面的一般梁 cs0.7ftbh01.25fyvAsvh0/s0.8fyAsbsin cs0.07fcbh01.5fyvAsvh0/s0.8fyAsbsin （舊規(guī)范） 2)集中荷載作用下的獨(dú)立梁 cs(1.75/(+1)ftbh01.0fyvAsvh0

37、/s0.8fyAsbsin cs(./(+1.5)fcbh01.0fyvAsvh0/s0.8fyAsbsin（舊規(guī)范） 矩形、形和工形截面的受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件： 當(dāng)hw/b4時(shí) 0.25cfcbh0 0.25fcbh0 （舊規(guī)范） 當(dāng)hw/b6時(shí) 0.2cfcbh0 0.2fcbh0 （舊規(guī)范） 返回?zé)o腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式如下： 0.7hftbh0 其中h為截面影響系數(shù)， 取h(800/h0)1/4 當(dāng)h0800mm時(shí)，取800mm； 當(dāng)h02000mm時(shí)，取2000mm；實(shí)際上當(dāng)板厚小于800mm時(shí)可不考慮受剪承載力的提高，當(dāng)板厚大于2000mm時(shí)，抗剪承載力還將

38、下降，但目前實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)不夠，新規(guī)范未作規(guī)定，可在板的中部布置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，能較好地改善其抗剪性能。返回軸心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算返回第一節(jié) 軸心受壓構(gòu)件構(gòu)件承載力計(jì)算由于新規(guī)范在受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中，把fcm(1.1 fc)降低為(0.941.0)fc，因此偏心受壓構(gòu)件的安全儲(chǔ)備有所提高，為了與偏心受壓構(gòu)件的承載力保持相近的可靠度，新規(guī)范在軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中增加了一個(gè)0.9的系數(shù)： 0.9（fcA+fyAs）因?yàn)樵黾恿?.9的系數(shù)，新規(guī)范取消了關(guān)于“屋架、托梁的受壓腹桿的安全等級(jí)應(yīng)提高一級(jí)”的規(guī)定；對(duì)于配置螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋

39、的軸心受壓構(gòu)件，其承載力計(jì)算公式也增加了系數(shù)0.9，并且在間接鋼筋承載力一項(xiàng)中還增加了一個(gè)折減系數(shù)(0.851.0)，考慮由于采用高強(qiáng)混凝土，間接鋼筋對(duì)受壓承載力增大的影響有所減弱： 0.9（fcAcor+fyAs+2fyAss0 ）返回第二節(jié) 偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 新規(guī)范規(guī)定偏心受壓構(gòu)件不論偏心大小都必須考慮附加偏心距，并規(guī)定附加偏心距ea為20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，而舊規(guī)范則在大偏心時(shí)不考慮附加偏心距，僅在小偏心情況下才考慮，并取 ea0.12(0.3h0- e0)；新規(guī)范對(duì)于二階效應(yīng)的問(wèn)題，即豎向荷載在有側(cè)移框架中引起的附加彎矩問(wèn)題，除了繼續(xù)給出與舊規(guī)范相同的

40、考慮附加偏心距的l0法之外，增加了考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法；不對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式基本保持不變，僅用fc代替fcm；對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式中，對(duì)小偏心近似公式的系數(shù)作了調(diào)整。 返回考慮附加偏心距的l0法返回新規(guī)范關(guān)于偏心距放大系數(shù)的計(jì)算公式基本上與舊規(guī)范相同： (l0/h)212/(1400ei/h0) 其中： 10.5fcA/N，21.15-0.01l0/h，eie0ea新規(guī)范規(guī)定當(dāng)l0/h5（l0/i17.5）時(shí)可取1，舊規(guī)范則為l0/h8時(shí)可取1；對(duì)于計(jì)算長(zhǎng)度l0的規(guī)定，基本與舊規(guī)范相同。如：現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)底層柱取l01.0H，其余各層柱l01.25

41、H。但新規(guī)范對(duì)水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值75%以上時(shí)，可按下面兩式計(jì)算框架柱計(jì)算長(zhǎng)度，并取較小者： l01+0.15(u+l)H l0(2+0.2min)H 其中： u、l為柱的上端和下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； min為u、l的較小值；H為柱的高度?？紤]二階效應(yīng)的彈性分析方法在柱梁線剛度比較大時(shí)，采用l0法有可能偏于不安全，在復(fù)式框架結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)或框架核心筒結(jié)構(gòu)中，框架部分的層間位移的分布規(guī)律已經(jīng)與一般框架不同，采用l0法將帶來(lái)較大誤差，新規(guī)范提出了另一種考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法；考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法是近年來(lái)美國(guó)、加拿大等國(guó)規(guī)范推薦

42、的比較準(zhǔn)確的又比較簡(jiǎn)單的考慮二階效應(yīng)的方法；新規(guī)范規(guī)定當(dāng)按考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法時(shí)，宜在結(jié)構(gòu)分析時(shí)對(duì)構(gòu)件的彈性抗彎剛度EcI乘以下列折減系數(shù)：對(duì)梁，取0.4；對(duì)柱，取0.6；對(duì)剪力墻和核心筒，取0.45（底部不開(kāi)裂時(shí)，可取0.7）；當(dāng)按考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法時(shí)，在有關(guān)受壓承載力計(jì)算公式中，ei均應(yīng)以（M/N+ea）代替，不再出現(xiàn)偏心距放大系數(shù)。返回不對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式矩形截面大偏心(2asxbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下: NfcbxfyAsfyAs Ne fcbx(h0-0.5x)fyAs(h0-as) eeih/2as 當(dāng)x 2as時(shí)，按下式計(jì)算： Ne fyA

43、s(h0-as) eeih/2as矩形截面小偏心(xbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下: NfcbxfyAssAs Ne fcbx(h0-0.5x)fyAs(h0-as) sfy(x/h0-1)/(b- 1) 當(dāng)Nfcbh時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算： Ne fcbh(h0-h/2)fyAs(h0-as) eh/2as-(e0-ea)返回對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式返回矩形截面大偏心(2asxbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下: xN/ fcb AsAsN（eh00.5x)/fy(h0-as) eeih/2as 當(dāng)x 2as時(shí)，按下式計(jì)算： AsAsNe/fy(h0-as) eeih/2as矩形截面小偏

44、心(xbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下: (N-bfcbh0)/(D+fcbh0)+ b 其中：D(Ne-0.43fcbh02)/(1-b)(h0-as) AsAsNefcbx(h0-0.5x)/fy(h0-as)上述公式中計(jì)算所得的As和As均應(yīng)滿足最小配筋率的要求，即： As或As應(yīng)大于等于0.002A。第三節(jié) 受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算新規(guī)范關(guān)于受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算的公式形式與與受彎構(gòu)件集中荷載的計(jì)算公式一樣，僅增加了軸力項(xiàng)0.07N： V(1.75/(+1)ftbh01.0fyvAsvh0/s 0.07N 當(dāng)V(1.75/(+1)ftbh00.07N時(shí)，可按構(gòu)造要求配置箍筋。新規(guī)范把公式的應(yīng)用范圍

45、從矩形截面擴(kuò)大到矩形、形和工字形截面，并對(duì)作了必要的修改。增加了圓形截面框架柱的斜截面計(jì)算方法，即規(guī)定采用等效慣性矩原則來(lái)確定等效矩形截面的寬度和高度。按上述原則，當(dāng)采用等效矩形截面時(shí)，截面寬度b1.76r，截面有效高度h1.6r。增加了雙向受剪的框架柱的計(jì)算方法。（略）返回第九章 受拉構(gòu)件承載力計(jì)算軸心受拉承載力計(jì)算公式保持不變： NfyAs小偏心受拉承載力計(jì)算公式也保持不變： Ne fyAs(h0-as) Ne fyAs(h0-as)大偏心受拉承載力計(jì)算公式中，將fcm改為1fc即可： NfyAs-fyAs- 1fc bx Ne1fc bx(h0-x/2)+ fyAs (h0-as) 受拉

46、構(gòu)件的斜截面計(jì)算與受壓構(gòu)件類似： V(1.75/(+1)ftbh01.0fyvAsvh0/s0.2N 當(dāng)上式右邊小于fyvAsvh0/s時(shí)，取fyvAsvh0/sV，且要求fyvAsvh0/s不小于0.36 ftbh0返回第十章 受扭構(gòu)件承載力計(jì)算暫略返回第十一章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算暫略返回第十二章 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件暫略返回第十三章 基本構(gòu)造規(guī)定伸縮縫保護(hù)層厚度鋼筋的錨固鋼筋的連接最小配筋率返回第一節(jié) 伸縮縫新規(guī)范對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距的規(guī)定未作大的改動(dòng)，僅補(bǔ)充了以下條文： 1)對(duì)于裝配整體式結(jié)構(gòu)房屋，伸縮縫宜按現(xiàn)澆式結(jié)構(gòu)采用； 2)現(xiàn)澆框架剪力墻結(jié)構(gòu)或框架核心筒結(jié)構(gòu)的伸縮縫間距可按結(jié)

47、構(gòu)的具體布置情況取框架結(jié)構(gòu)和剪力墻結(jié)構(gòu)之間的數(shù)值，即室內(nèi)為4555m，露天為3035m。 3)現(xiàn)澆挑檐、雨蓬等外露結(jié)構(gòu)宜在垂直懸臂方向設(shè)伸縮縫，間距不大于12米。新規(guī)范對(duì)于應(yīng)適當(dāng)減少伸縮縫間距的規(guī)定與舊規(guī)范相同；新規(guī)范規(guī)定，當(dāng)計(jì)入了溫度變化和混凝土收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，且有充分依據(jù)和可靠措施時(shí)，可適當(dāng)增大伸縮縫間距；返回適當(dāng)減少伸縮縫間距的規(guī)定從基礎(chǔ)頂算起，柱高低于8m的排架結(jié)構(gòu)；屋面無(wú)保溫和隔熱措施的排架結(jié)構(gòu)；氣候干燥地區(qū)、夏季炎熱且暴雨頻繁地區(qū)的結(jié)構(gòu)，或經(jīng)常處于高溫作用下的結(jié)構(gòu)；采用滑模類施工工藝的剪力墻結(jié)構(gòu)；采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)較高、水泥用量較多、流動(dòng)性較大的泵送混凝土的結(jié)構(gòu)。返回充分依據(jù)有已

48、經(jīng)成功建成的工程實(shí)例作為參考；應(yīng)經(jīng)過(guò)必要的計(jì)算；需全面分析各種有利和不利的因素對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力和裂縫的影響。返回增大伸縮縫間距的可靠措施設(shè)置后澆帶；局部加強(qiáng)配筋；施加預(yù)應(yīng)力；采用預(yù)制構(gòu)件或疊合結(jié)構(gòu)；解除約束，設(shè)置滑移層；采用膨脹劑補(bǔ)償混凝土的收縮；加強(qiáng)保溫隔熱措施等。返回第二節(jié) 混凝土保護(hù)層厚度新舊規(guī)范對(duì)于混凝土保護(hù)層厚度的對(duì)比；新規(guī)范增加了環(huán)境類別的影響，除舊規(guī)范的室內(nèi)正常環(huán)境（一類）和室內(nèi)潮濕環(huán)境、露天環(huán)境及無(wú)侵蝕性水或土壤環(huán)境（二類a）外，增加了嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境與無(wú)侵蝕性水或土壤環(huán)境（二類b），和使用除冰鹽環(huán)境、嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)冬季水位變動(dòng)環(huán)境、濱海室外環(huán)境（三類）；新規(guī)范把構(gòu)件類型按板

49、墻殼、梁、柱進(jìn)行分類，適當(dāng)增加了梁、柱類構(gòu)件的保護(hù)層；明確了基礎(chǔ)中縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度不應(yīng)小于40mm，無(wú)墊層時(shí)不應(yīng)小于70mm；新規(guī)范規(guī)定梁、柱中縱向受力鋼筋混凝土保護(hù)層厚度大于40mm時(shí)，應(yīng)采取有效防裂措施以及二、三類環(huán)境中的懸臂板，其上表面應(yīng)做水泥砂漿保護(hù)層或其他保護(hù)措施。返回新舊規(guī)范混凝土保護(hù)層的對(duì)比新規(guī)范舊規(guī)范環(huán)境類別板墻殼梁柱c20c25c45c50c20c25c45c50c20c25c45c50一201515302525303030二a202030303030b252035303530三302540354035環(huán)境條件構(gòu)件類別混凝土強(qiáng)度等級(jí)c20c25c30c35室內(nèi)正常環(huán)境

50、板墻殼15梁柱25露天或室內(nèi)高濕度環(huán)境板墻殼352515梁柱453525返回第三節(jié) 鋼筋的錨固舊規(guī)范的錨固長(zhǎng)度是按鋼筋和混凝土強(qiáng)度等級(jí)的不同，以5d為間隔用查表的方法來(lái)確定的；為了和國(guó)際接軌，新規(guī)范采用公式計(jì)算錨固長(zhǎng)度的基本值，再進(jìn)行修正的辦法來(lái)確定錨固長(zhǎng)度；錨固長(zhǎng)度基本值的計(jì)算公式；錨固長(zhǎng)度的修正方法。返回舊規(guī)范縱向受拉鋼筋的最小錨固長(zhǎng)度(mm)鋼筋種類混凝土強(qiáng)度等級(jí)c15c20c25C30、c35c40級(jí)鋼筋40d30d25d20d20d級(jí)鋼筋50d40d35d30d25d級(jí)鋼筋4540d35d30d冷軋帶肋鋼筋40d35d30d25d冷拔低碳鋼絲250返回新規(guī)范錨固長(zhǎng)度基本值的計(jì)算公式當(dāng)

51、計(jì)算中充分利用鋼筋的抗拉強(qiáng)度時(shí)，其錨固長(zhǎng)度按下式計(jì)算： la=fyd/ft 其中鋼筋外形系數(shù)按下表確定：鋼筋類型光面鋼筋帶肋鋼筋刻痕鋼絲螺旋肋鋼絲三股鋼絞線七股鋼絞線7返回錨固長(zhǎng)度的修正方法直徑大于25mm的帶肋鋼筋錨固長(zhǎng)度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.1；帶有環(huán)氧樹(shù)脂涂層的帶肋鋼筋錨固長(zhǎng)度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.25；施工過(guò)程易受擾動(dòng)的情況，錨固長(zhǎng)度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.1；帶肋鋼筋在錨固區(qū)的混凝土保護(hù)層厚度大于鋼筋直徑的3倍且配有箍筋時(shí)，錨固長(zhǎng)度可乘以修正系數(shù)0.8；上述修正系數(shù)可以連乘，經(jīng)修正后實(shí)際錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于基本錨固長(zhǎng)度的0.7倍，也不應(yīng)小于250mm；采用

52、機(jī)械錨固時(shí)，其錨固長(zhǎng)度可取計(jì)算長(zhǎng)度的0.7倍，但在錨固長(zhǎng)度內(nèi)必須配有箍筋，其直徑不應(yīng)小于錨固鋼筋直徑的1/4，間距不大于錨固鋼筋直徑的5倍，且數(shù)量不少于3個(gè)；受壓鋼筋的錨固長(zhǎng)度取為受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度的0.7倍。返回第四節(jié) 鋼筋的連接鋼筋連接的原則： 、接頭盡量設(shè)在受力較小處； 、同一受力鋼筋宜少設(shè)接頭； 、接頭位置應(yīng)互相錯(cuò)開(kāi)； 、連接區(qū)域應(yīng)增加保護(hù)層厚度、鋼筋間距和增加配箍。鋼筋連接的類型： 、綁扎搭接； 、焊接接頭； 、機(jī)械連接。返回綁扎搭接新規(guī)范明確規(guī)定綁扎搭接接頭的連接區(qū)域是以搭接長(zhǎng)度中點(diǎn)為中心的1.3倍搭接長(zhǎng)度ll的范圍，以避免應(yīng)力集中使筋端橫裂嚴(yán)重。舊規(guī)范規(guī)定受拉鋼筋搭接接頭面積百分率

53、不允許超過(guò)25%很難實(shí)現(xiàn)，形同虛設(shè)，新規(guī)范放寬了這項(xiàng)限制。新規(guī)范規(guī)定應(yīng)根據(jù)搭接鋼筋接頭面積百分率計(jì)算和修正受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長(zhǎng)度ll。受壓鋼筋搭接長(zhǎng)度取受拉鋼筋長(zhǎng)度的0.7倍，且不小于200mm。搭接區(qū)域應(yīng)加強(qiáng)構(gòu)造措施。直徑大于28mm的受拉鋼筋和直徑大于32mm的受壓鋼筋不宜采用搭接接頭；軸心受拉和小偏心受拉構(gòu)件不得采用搭接接頭。返回同一連接區(qū)段搭接鋼筋接頭面積百分率規(guī)定新規(guī)范對(duì)于同一連接區(qū)段的搭接鋼筋接頭面積百分率規(guī)定如下： 、梁類構(gòu)件限制搭接接頭面積百分率不宜大于25%，因工程需要不得已時(shí)可以放寬，但不應(yīng)大于50%； 、板、墻類構(gòu)件限制搭接接頭面積百分率不宜大于25%，因工程需要

54、不得已時(shí)可以放寬到50%或更大； 、柱類構(gòu)件中的受拉鋼筋搭接接頭面積百分率不宜大于50%，因工程需要可以放寬。返回受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度ll的計(jì)算和修正受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度ll的計(jì)算公式： llla 其中l(wèi)a為縱向受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度； 為縱向受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度修正系數(shù)，按下表確定； ll為縱向受拉鋼筋的搭接長(zhǎng)度，任何情況下不小于300mm?？v向鋼筋搭接接頭面積百分率2550100返回搭接區(qū)域的構(gòu)造措施搭接長(zhǎng)度范圍內(nèi)應(yīng)配置箍筋，其直徑不應(yīng)小于搭接鋼筋較大直徑的1/4；當(dāng)鋼筋受拉時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大于搭接鋼筋較小直徑的5倍，且不應(yīng)銷大于100mm；當(dāng)鋼筋受壓時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大于搭接鋼筋較小直徑

55、的10倍，且不應(yīng)大于200mm；當(dāng)受壓鋼筋直徑大于25mm時(shí)，應(yīng)在搭接接頭兩個(gè)端面外100m范圍內(nèi)各設(shè)兩個(gè)箍筋。返回焊接接頭焊接接頭的類型和質(zhì)量應(yīng)符合國(guó)家相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)；焊接連接區(qū)段的范圍為以焊接接頭為中心35d且不小于500mm長(zhǎng)度的范圍；同一區(qū)段內(nèi)受力鋼筋焊接接頭面積百分率對(duì)受拉構(gòu)件為50%，對(duì)受壓鋼筋不受限制。返回機(jī)械連接新規(guī)范新增了機(jī)械連接接頭的有關(guān)規(guī)定，反映了技術(shù)的進(jìn)步，機(jī)械連接接頭的類型和質(zhì)量應(yīng)符合國(guó)家相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)；焊接連接區(qū)段的范圍為以焊接接頭為中心35d長(zhǎng)度的范圍；同一區(qū)段內(nèi)受力鋼筋機(jī)械連接接頭面積百分率對(duì)受拉構(gòu)件不宜大于50%，對(duì)受壓鋼筋不受限制；機(jī)械連接接頭的連接件混凝土保護(hù)層厚

56、度宜滿足縱向受力鋼筋最小保護(hù)層厚度的要求，連接件之間的橫向凈間距不宜小于25mm。返回第五節(jié) 最小配筋率由于舊規(guī)范各類構(gòu)件的受拉鋼筋與其他國(guó)家相比明顯偏低，遠(yuǎn)未達(dá)到受拉區(qū)混凝土開(kāi)裂后鋼筋不致立即屈服的水平，新規(guī)范提高了受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件和軸心受拉構(gòu)件的縱向受拉鋼筋最小配筋率，并采用了與配筋特征值(ft/fy)有關(guān)的表達(dá)式表示；新規(guī)范對(duì)受壓構(gòu)件縱向受壓鋼筋最小配筋率只做了小幅度的上調(diào)，一側(cè)縱向受壓鋼筋最小配筋率保持0.2%不變，全部縱向受壓鋼筋最小配筋率由0.4%上調(diào)到0.6%，不采用與配筋特征值(ft/fy)有關(guān)的表達(dá)式表示，考慮到高強(qiáng)混凝土的脆性，規(guī)定當(dāng)混凝土等級(jí)為C60及以上時(shí)，上調(diào)0

57、.1%，當(dāng)采用HRB400級(jí)和RRB400級(jí)鋼筋時(shí)，則下調(diào)0.1%?？紤]到地基上的鋼筋混凝土厚板，其配筋量一般由最小配筋率控制，根據(jù)實(shí)際受力情況，新規(guī)范補(bǔ)充規(guī)定了其最小配筋率可適當(dāng)降低，但最低不得低于0.15%。返回縱向受拉鋼筋最小配筋率對(duì)比舊規(guī)范：min=0.15% ( C35 ) min=0.2% ( C40-C60)新規(guī)范：min=45ft/fy 且 min0.2% 混凝土強(qiáng)度等級(jí)C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.02鋼筋 fy

58、HPB235270.310.340.370.390.410.420.440.450.460.470.48HRB335300060.270.280.290.310.310.320.330.33HRB400360-050.260.270.270.28返回縱向受壓鋼筋最小配筋率對(duì)比舊規(guī)范：min=0.2% (一側(cè) ) min=0.4% (全部 )新規(guī)范： min=0.2% (一側(cè) ) min=0.6%0.1% (全部 ) 混凝土強(qiáng)度等級(jí)C15C20C25C30C3

59、5C40C45C50C55C60C65C70C75C80鋼筋 HPB23520.70.7HRB3353000.70.7HRB4003600.60.6返回第十四章 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造規(guī)定板梁柱梁柱節(jié)點(diǎn)返回第一節(jié) 板新規(guī)范增加了板的最小厚度的規(guī)定；對(duì)單向板和雙向板的范圍作出了界定；刪去了彎起式配筋的內(nèi)容，只列入方便施工廣泛應(yīng)用的分離式配筋方案；新增了溫度收縮鋼筋的配置方法；新規(guī)范對(duì)抗沖

60、切板的構(gòu)造規(guī)定同舊規(guī)范；新增了基礎(chǔ)筏板的構(gòu)造配筋要求。返回板的最小厚度板的類型最小厚度單向板屋面板60民用建筑樓板60工業(yè)建筑樓板70行車(chē)道下樓板80 雙向板80密肋板肋間距小于或等于700mm40肋間距大于700mm50懸臂板懸臂長(zhǎng)度小于或等于500mm60懸臂長(zhǎng)度大于500mm80 無(wú)梁樓板150返回單向板和雙向板的界定兩對(duì)邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算，由支承對(duì)邊的距離確定其跨度；四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比大于或等于3時(shí)，按單向板計(jì)算，由短邊的長(zhǎng)度確定其跨度；四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比小于或等于2時(shí)，按雙向板計(jì)算；四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比介于2和3之間時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；也可按沿