復(fù)合材料的強(qiáng)韌化模板PPT課件

1、纖維與基體的斷裂基體的開裂基體的切變第1頁/共101頁5.1.1 長纖維復(fù)合材料的斷裂模式 纖維的斷裂應(yīng)變大于基體的斷裂應(yīng)變 纖維的斷裂應(yīng)變小于基體的斷裂應(yīng)變 第2頁/共101頁f 復(fù)合體系復(fù)合體系彈性模彈性模量量（GPa）斷裂斷裂應(yīng)變應(yīng)變 （%）斷裂應(yīng)斷裂應(yīng)力力（MPa）mfu(MPa)fmu(MPa) f (體積體積% )1u(MPa)高模量碳高模量碳纖維纖維3500.7250035- -2.51267環(huán)氧樹脂環(huán)氧樹脂基體基體42.0100玻璃纖維玻璃纖維712.82000- -143010.91000聚酯基體聚酯基體32.070Nicalon 纖纖維維1300.81000- -17510

2、.8500玻璃基體玻璃基體700.14100f 第3頁/共101頁與纖維平行的載荷最初的斷裂通常發(fā)生在最弱處應(yīng)力值增加發(fā)生材料全體的斷裂兩個類型累積損傷模型纖維斷裂傳播模型第4頁/共101頁第5頁/共101頁與纖維平行的應(yīng)力1在裂紋附近增長較快 在裂紋的傳播方向上也存在顯著的橫向應(yīng)力 第6頁/共101頁第7頁/共101頁纖維與基體的剛性比越大，應(yīng)力集中越嚴(yán)重；界面剪切強(qiáng)度接近0時，應(yīng)力集中可以忽略不計；相鄰纖維之間的距離增大（纖維的體積分?jǐn)?shù)減少），則應(yīng)力集中會減輕。 第8頁/共101頁環(huán)氧樹脂/碳纖維界面強(qiáng)度較大產(chǎn)生大的應(yīng)力集中呈現(xiàn)出貫通大的纖維束的傾向 聚酯/玻璃 聚酯/Kevlar纖維連接

3、較弱，發(fā)生了大范圍的纖維拔出 第9頁/共101頁有害的環(huán)境，沿裂紋進(jìn)行浸透，纖維強(qiáng)度顯著下降 第10頁/共101頁第11頁/共101頁 橫向拉伸斷裂 強(qiáng)度及應(yīng)變都顯著降低局部應(yīng)力纖維對橫向強(qiáng)度沒有貢獻(xiàn) 第12頁/共101頁第13頁/共101頁對于橫向載荷，泊松比有下降的傾向 第14頁/共101頁2/12/21fmuu第15頁/共101頁剪切斷裂 第16頁/共101頁第17頁/共101頁復(fù)合材料復(fù)合材料軸向強(qiáng)軸向強(qiáng)度度1u（MPa）橫向強(qiáng)橫向強(qiáng)度度2u（MPa）剪切強(qiáng)剪切強(qiáng)度度12u（MPa）軸向斷軸向斷裂應(yīng)變裂應(yīng)變1u（%）橫向斷橫向斷裂應(yīng)變裂應(yīng)變2u（%）聚酯聚酯/50%玻璃玻璃700205

4、02.00.3環(huán)氧樹脂環(huán)氧樹脂/50%碳（高彈）碳（高彈）100035700.50.3環(huán)氧樹脂環(huán)氧樹脂/50%Kevlar120020502.00.4第18頁/共101頁 壓縮斷裂 第19頁/共101頁Ym/c第20頁/共101頁第21頁/共101頁第22頁/共101頁5.1.2 受到非軸向載荷的單層板的斷裂 1） 最大應(yīng)力學(xué)說 在單純的最大應(yīng)力學(xué)說中，假定與纖維平行或垂直的應(yīng)力達(dá)到某一極限值時，發(fā)生斷裂。 1212xyxyT 22222222cscsTsccscscscs第23頁/共101頁第24頁/共101頁其他的斷裂學(xué)說 在組合應(yīng)力，特別是對疊層板的各個層片施加平面應(yīng)力的條件下，對長纖維

5、復(fù)合材料的斷裂進(jìn)行了各種預(yù)測。Rowlands于1985年發(fā)表了對該方法的展望。大部分方法都是基于對金屬展開的屈服標(biāo)準(zhǔn)的采用。最為一般的是Tresca與Mises的屈服標(biāo)準(zhǔn)。Tresca的標(biāo)準(zhǔn)相當(dāng)于達(dá)到最大剪切應(yīng)力的極限值時發(fā)生的屈服 第25頁/共101頁實驗數(shù)據(jù) 第26頁/共101頁第27頁/共101頁5.1.3 疊層板的強(qiáng)度 第28頁/共101頁第29頁/共101頁層間應(yīng)力 第30頁/共101頁第31頁/共101頁第32頁/共101頁末端效應(yīng) 第33頁/共101頁第34頁/共101頁5.1.4 受到內(nèi)壓的圓管的破損 第35頁/共101頁第36頁/共101頁第37頁/共101頁5.2. 復(fù)合

6、材料的韌性 受到負(fù)荷的材料所吸收的能量與應(yīng)力同等重要受到負(fù)荷的材料所吸收的能量與應(yīng)力同等重要 韌性優(yōu)異的材料在斷裂時需要大的能量韌性優(yōu)異的材料在斷裂時需要大的能量 在受到?jīng)_擊等多種負(fù)荷的情況下，材料是吸收在受到?jīng)_擊等多種負(fù)荷的情況下，材料是吸收一定的能量而斷裂一定的能量而斷裂 在很多情況下，決定材料性能的是斷裂韌性。在很多情況下，決定材料性能的是斷裂韌性。 第38頁/共101頁5.2.1 斷裂機(jī)理基本概念 材料的斷裂是由于裂紋周圍積蓄的能量隨裂材料的斷裂是由于裂紋周圍積蓄的能量隨裂紋的擴(kuò)展而釋放所發(fā)生。紋的擴(kuò)展而釋放所發(fā)生。 如果能量不能達(dá)到平衡，則裂紋不擴(kuò)展。如果能量不能達(dá)到平衡，則裂紋不擴(kuò)

7、展。 裂紋先端的高應(yīng)力與裂紋傳播的能量不能取裂紋先端的高應(yīng)力與裂紋傳播的能量不能取得平衡時，裂紋不發(fā)生擴(kuò)展。得平衡時，裂紋不發(fā)生擴(kuò)展。 在一般的金屬材料中，由于晶粒界上滑移高在一般的金屬材料中，由于晶粒界上滑移高頻率地發(fā)生，所以顯示出高的斷裂韌性。頻率地發(fā)生，所以顯示出高的斷裂韌性。 第39頁/共101頁*22 EC 2/Gc E 臨界長度 能量釋放率 *ccKcEG第40頁/共101頁第41頁/共101頁完全的開口模式（KII=0）中，=0；完全的剪切模式（KI=0）中，=90。 第42頁/共101頁第43頁/共101頁以應(yīng)力或能量基礎(chǔ)的裂紋變形 以裂紋先端的應(yīng)力為焦點。指出在受到與纖維平行

8、的負(fù)荷的復(fù)合材料中，裂紋接近纖維時，在裂紋的先端產(chǎn)生橫向應(yīng)力，這樣的應(yīng)力使界面開口，使來自纖維插入部的裂紋鈍化，或者發(fā)生使裂紋變形的傾斜。 能量基礎(chǔ)的裂紋變形的標(biāo)準(zhǔn)。一個模塊中產(chǎn)生的裂紋，隨著裂紋的增大而向另一模塊擴(kuò)展。所以可以推測，通過施加為了使裂紋擴(kuò)展的負(fù)荷，能夠使裂紋在該過程中貫通到另一模塊，或者是發(fā)生沿著界面的變形。 第44頁/共101頁2141mmffICfCffh Eh EGGh E 第45頁/共101頁5.2.2 對斷裂能量的貢獻(xiàn) 通常的工業(yè)材料中要求優(yōu)異的斷裂韌性。關(guān)于斷裂韌性，對于復(fù)合材料有利的是促進(jìn)材料內(nèi)對能量的吸收的機(jī)制。而且，理解對該能量吸收的控制機(jī)理也是十分主要的。

9、第46頁/共101頁提高斷裂韌性使強(qiáng)化材料分布均勻，限制顆?；蚶w維的尺寸，改善成形工序。優(yōu)異的界面強(qiáng)度的提高。非金屬基體，對于基體的能量吸收，雖然是有限的范圍，但是，強(qiáng)韌化的機(jī)理還是有很大意義的。塑料基復(fù)合材料的韌性的改善，其基本想法也是使用其韌性高于基體的強(qiáng)化材料。第47頁/共101頁基體的變形 金屬基體一般在裂紋附近產(chǎn)生大的滑移，所以具有高的斷裂韌性。但是高分子材料（特別是熱固性樹脂）與陶瓷的斷裂韌性一般較低。 復(fù)合材料的斷裂中基體的變形，與同一材料非強(qiáng)化狀態(tài)下的變形相比，有很大的不同。 基體的變形會受到很多約束，在剛性高的纖維周圍的基體，不能進(jìn)行自由的變形，負(fù)荷的傳遞的不同。 裂紋附近的

10、應(yīng)力是三維應(yīng)力場，阻礙基體伴隨著變形的塑性流動。 橫向的拉伸應(yīng)力，阻礙了塑性流動，卻在材料中產(chǎn)生了空洞，反而容易斷裂。第48頁/共101頁纖維的斷裂 復(fù)合材料的的斷裂中纖維的斷裂是其基本形式。復(fù)合材料的的斷裂中纖維的斷裂是其基本形式。 斷裂能量中纖維斷裂所占的比例很小。斷裂能量中纖維斷裂所占的比例很小。 有機(jī)體系纖維的斷裂能量也較大。例如有機(jī)體系纖維的斷裂能量也較大。例如KevlarTMKevlarTM纖維。纖維。 金屬纖維的斷裂能量比無機(jī)纖維要大，強(qiáng)化混金屬纖維的斷裂能量比無機(jī)纖維要大，強(qiáng)化混凝土中鋼筋的體積比雖然較低，但仍然能夠得凝土中鋼筋的體積比雖然較低，但仍然能夠得到好的效果，到好的效

11、果， 在復(fù)合材料中，如果不能充分利用纖維的性能，在復(fù)合材料中，如果不能充分利用纖維的性能，提高韌性是比較困難的。提高韌性是比較困難的。第49頁/共101頁界面剝離 在復(fù)合材料的斷裂過程中常常發(fā)生。 裂紋向著與纖維排列方向相垂直的方向擴(kuò)展，裂紋在到達(dá)界面時，可能會在界面產(chǎn)生剝離。 界面剝離是由橫向載荷或剪切載荷所產(chǎn)生的。第50頁/共101頁第51頁/共101頁摩擦滑動與纖維的拔出抵抗 通常的纖維強(qiáng)化復(fù)合材料的斷裂能量，是在界面上的摩擦滑動而進(jìn)行。斷裂的能量吸收會因界面的粗糙度、接觸壓力或滑動距離而不同。 微小結(jié)構(gòu)的效果 為控制復(fù)合材料的斷裂能量，有改變纖維的長度、纖維的方向、進(jìn)而改變界面特性等多

12、種方法。關(guān)于纖維的方向的效果，有以下所示的研究結(jié)果。第52頁/共101頁a）定向疊層材料b）金屬基復(fù)合材料 第53頁/共101頁界面特性的控制 第54頁/共101頁5.2.3 準(zhǔn)臨界裂紋的擴(kuò)展 在裂紋擴(kuò)展過程中，在能量釋放速率低于臨界值時，會發(fā)生急劇的斷裂。 兩種情況。 第一，如果負(fù)荷由某種方法而變動，則在裂紋先端的局部，僅發(fā)生少量的裂紋擴(kuò)展。 第二，裂紋先端浸入腐蝕液的部分韌性下降。第55頁/共101頁疲勞 對于金屬基復(fù)合材料，疲勞斷裂是重要的研究課題。對于疲勞的分析，一般是進(jìn)行關(guān)于重復(fù)負(fù)荷中最大載荷與最小載荷之間的應(yīng)力擴(kuò)大系數(shù)的差K進(jìn)行研究。最初發(fā)生斷裂的最大值Kmax，是由循環(huán)放出的能量

13、與K相關(guān)而求出。所以，以負(fù)荷應(yīng)力的大小K作為表示值而使用應(yīng)力比R（Kmim/ Kmax）。裂紋擴(kuò)展的抵抗。 第56頁/共101頁ndcKdN第57頁/共101頁第58頁/共101頁玻璃纖維強(qiáng)化的塑料復(fù)合材料的最大應(yīng)力振幅與斷裂重復(fù)次數(shù)第59頁/共101頁（a）金屬基復(fù)合材料。優(yōu)異的疲勞特性，表現(xiàn)在定向強(qiáng)化復(fù)合材料的纖維方向施加負(fù)荷應(yīng)力時。（b）根據(jù)纖維不同方向上計算的對于各個斷裂重復(fù)次數(shù)Nf的負(fù)荷應(yīng)力。第60頁/共101頁應(yīng)力腐蝕裂紋 應(yīng)力腐蝕所產(chǎn)生的裂紋，是由于腐蝕液浸入了斷面先端，從而促進(jìn)了準(zhǔn)臨界裂紋的生長而造成的。材料的局部韌性下降的微觀機(jī)理，因材料的種類及環(huán)境條件而變化。 例如，在鋁基

14、材料中，在包含水分及鹽分的空氣中，疲勞裂紋會以通常的510倍的速度擴(kuò)展。對于塑料基復(fù)合材料，基體的行為因液體的存在而敏感地變化。 第61頁/共101頁5.3 陶瓷基復(fù)合材料的韌化 5.3.1 韌化的分類與特征 第62頁/共101頁屏蔽機(jī)理 在裂紋尖端施加應(yīng)力，產(chǎn)生與原材料不同特性的區(qū)域，使應(yīng)力集中緩和的機(jī)理稱為屏蔽機(jī)理(Shielding Mechanism)或裂紋屏蔽機(jī)理(Crack Shielding Mechanism)。它在陶瓷基復(fù)合材料的強(qiáng)韌化中起著重要的作用。其主要特征是基體和纖維的臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子經(jīng)復(fù)合化后雖然都沒有變化，但作為復(fù)合材料的整體，臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子卻發(fā)生了變化。它是可

15、以使臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子和斷裂能量同時增大的有效手段。 第63頁/共101頁屏蔽機(jī)理強(qiáng)化相直接承受力，產(chǎn)生屏蔽效果可得到現(xiàn)狀下最大的韌化。適合于纖維、顆粒等多種強(qiáng)化材料。對于連續(xù)纖維強(qiáng)化的玻璃和陶瓷材料，獲得了35Mpa m1/2的斷裂韌性值。而且宏觀斷裂過程是積累性，而不是災(zāi)難性斷裂。因此可以得到單體陶瓷所不具備的斷裂機(jī)理。該機(jī)理用于晶須或短纖維時效果較差，但可以減小使用連續(xù)纖維時的各向異性。第64頁/共101頁屏蔽機(jī)理強(qiáng)化相不直接承受力，但影響斷裂過程中的相互作用在激活區(qū)(Zone Wake)殘留的微裂紋或ZrO2相變等引起的殘余壓應(yīng)力的作用帶來的韌化。該機(jī)理所得到的最大韌化約為10 MPa

16、m1/2。在使用短纖維強(qiáng)化時，如果能避免缺陷，則可以大幅度提高強(qiáng)度。第65頁/共101頁非屏蔽機(jī)理 非屏蔽機(jī)理主要是利用裂紋與材料間的相互作用而消耗額外的能量，因此對應(yīng)力強(qiáng)度因子的貢獻(xiàn)很小，主要是使斷裂能量提高。這種相互作用可以使裂紋發(fā)生彎曲或偏轉(zhuǎn)，與直進(jìn)模式相比路徑變得復(fù)雜。可能發(fā)生主裂紋以外的斷裂方式，所以與單體基體相比所需能量增大。第66頁/共101頁5.3.2 相變及微裂紋韌化 在屏蔽韌化機(jī)理中，相變及微裂紋韌化是主要的兩類。二者的共同點在于都是在主裂紋附近產(chǎn)生應(yīng)力集中而形成體積膨脹，從而達(dá)到韌化的目的。第67頁/共101頁應(yīng)力-應(yīng)變曲線 假定由于相變或微裂紋引起的體積膨脹使平均法線應(yīng)

17、力由起始值到達(dá)飽和值，此時平均應(yīng)力(=11+22+33)與體積膨脹應(yīng)變(=11+22+33)的關(guān)系 第68頁/共101頁應(yīng)力-應(yīng)變曲線平均應(yīng)力和平均應(yīng)變的關(guān)系可由下式所定(2)。O-A ： ij=2Gij +BA-B ： ij=2Gij +B(-e* ) (4.2)B-C ： ij=2Gij +B(- e*s ) ij式中G為剪切彈性模量，B為體積彈性模量，上標(biāo)“”、“”表示A-B和C-D間的物理量， e*為膨脹應(yīng)變，e*s為B點的飽和膨脹應(yīng)變。第69頁/共101頁膨脹應(yīng)變與韌化 應(yīng)力隨距裂紋距離的接近而增大，且在尖端附近形成馬氏體相變或發(fā)生微裂紋的區(qū)域（稱為相變區(qū)，Process Zone

18、或 Frontal Process Zone）。該區(qū)域隨荷重的增加而擴(kuò)展。裂紋擴(kuò)展，在兩側(cè)留下幾乎一定寬度的殘留膨脹應(yīng)變區(qū)(b)。該區(qū)域的膨脹應(yīng)變e*ij在陶瓷的韌化中起著重要的作用。第70頁/共101頁第71頁/共101頁膨脹應(yīng)變與韌化 上述相變區(qū)的尺寸與試樣整體相比很小，其外側(cè)應(yīng)力分布可以可以用線性彈性論近似。 式中K為由負(fù)荷所決定的應(yīng)力強(qiáng)度因子，r為距裂紋尖端的距離，fij()為形狀系數(shù)，由裂紋形狀和加載方式所決定。ijijKrf2( )第72頁/共101頁膨脹應(yīng)變與韌化另一方面，相變區(qū)的內(nèi)側(cè)，由于膨脹應(yīng)變的逐漸發(fā)生使應(yīng)力分布散亂。但在距裂紋尖端很近的地方e*達(dá)到飽和，其應(yīng)力分布可以用線

19、性彈性論近似。式中KC為受膨脹應(yīng)變影響的裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子。它與K有不同的值，相當(dāng)于式4.1中的Ktip。當(dāng)KC達(dá)到臨界值KCIC時，斷裂發(fā)生。e*的效果可用KC表達(dá)。KC = K - KC即由屏蔽機(jī)理K隨荷重而增加，此為表觀現(xiàn)象。而實際的斷裂過程則由KC所支配。所以KC 越大，表示韌化效果越好。ijCijKrf2( )第73頁/共101頁膨脹應(yīng)變與韌化 關(guān)于膨脹應(yīng)變對KC 的影響效果，由兩種定量解析的模型。Meeking等的應(yīng)力理論和Budiansky等的能量理論。兩種模型從力學(xué)上講是等價的(4)，但從不同的出發(fā)點論述了韌化。它們對于理解韌化的機(jī)理都是有用的。第74頁/共101頁相變韌化

20、 氧化鋯的馬氏體相變可以產(chǎn)生約5%的體積膨脹和約16%的剪切變形，其中的剪切變形可以由產(chǎn)生攣晶等方式抵消，從宏觀上看，能夠起到韌化效果的主要是體積變形膨脹。由韌化的能量模型可知 式中U(x2)為應(yīng)變能量密度，H為相變區(qū)寬度，為平均應(yīng)力，為飽和膨脹應(yīng)變，E為彈性模量，為泊松比KU xdxeB eB BEedxcHcsscscH222 19 12202220()()(/ )()()*第75頁/共101頁第76頁/共101頁相變韌化另一方面，假定相變區(qū)無限延伸，則由韌化的應(yīng)力理論模型，可得 由Budiansky可知，式4-8為膨脹系數(shù)很小時式4-6取極限所得。式4-7與式4-8的數(shù)值解的差別僅0.3

21、%。式4-6式4-8中計算Kc時需要H的值，通常H可由無膨脹應(yīng)變時的應(yīng)力分布來估算。 KE eHE eHccsccsc*/*.11230214311 2ccKr()cos/13221 2RKcc( )()cos2912222第77頁/共101頁相變韌化由此可以求得H在x2方向的最大值。 將上式代入，得 式中為支配韌化的無量綱參數(shù)，定義為 這樣，Kc與 成反比。由式4-10可知， 越小，H越大，韌化效果也大。HKcc3 11222()KKc3 382 191()()*ccsccE eccc第78頁/共101頁第79頁/共101頁微裂紋韌化 主裂紋擴(kuò)展時，其尖端部高應(yīng)力區(qū)域很容易產(chǎn)生微裂紋。微裂紋

22、是產(chǎn)生膨脹應(yīng)變的機(jī)理之一。這主要是由于在微裂紋產(chǎn)生之前，存在有局部的拉伸殘余應(yīng)力。這種殘余應(yīng)力 (a)發(fā)生在彈性模量與線膨脹系數(shù)各向異性的多晶體中，相鄰晶粒的主軸方向不同(8)。(b)是發(fā)生在顆粒增強(qiáng)復(fù)合材料中，顆粒的膨脹系數(shù)比基體大的場合 第80頁/共101頁微裂紋韌化 無論哪種場合，燒結(jié)時從高溫到室溫的冷卻過程中，由于熱膨脹系數(shù)的差引起錯配并產(chǎn)生殘余應(yīng)力。前者發(fā)生在晶粒界、后者發(fā)生在顆粒與基體的界面。還有一種機(jī)理適用于象氧化鋯一樣引起膨脹應(yīng)變的顆粒增強(qiáng)復(fù)合材料 第81頁/共101頁第82頁/共101頁微裂紋韌化微裂紋韌化與相變韌化不同，在微裂紋發(fā)生時伴隨著彈性模量（Ec Ec）和應(yīng)力強(qiáng)度因

23、子（Kcc Kcc”）的變化。所以即使僅發(fā)生不伴隨相變區(qū)的前沿區(qū)，也可以由屏蔽機(jī)理達(dá)到韌化。設(shè)Vc為微裂紋的體積分?jǐn)?shù)，則應(yīng)力強(qiáng)度因子的變化為 由能量理論，裂紋擴(kuò)展開始時的應(yīng)力強(qiáng)度因子為 KVKccccc()1KEEVKccccc/()1第83頁/共101頁第84頁/共101頁微裂紋韌化 實際上微裂紋的成長具有復(fù)雜的多樣性，要找出在何種情況下出現(xiàn)什么樣的微裂紋的規(guī)律十分困難，因此也難以對er*和B”進(jìn)行解析。當(dāng)然，使用特殊的模型還是可以對解析極限嘗試，例如Hutchinson的解析，(a)適用于薄圓盤狀的微裂紋，(b)適用于由引起相變的顆粒形成的微裂紋。 第85頁/共101頁第86頁/共101頁

24、微裂紋韌化 從以上的討論雖然可以得出在wake區(qū)開口微裂紋越多，韌化效果也越好的結(jié)論。但是實際上可以想象到，當(dāng)微裂紋密度過高、尺寸過大時，會對材料產(chǎn)生不良影響。而現(xiàn)狀是尚未進(jìn)行對含有這種惡化因素的解析。因此本節(jié)的討論應(yīng)限定在微裂紋密度非常低、尺寸非常小的范圍。第87頁/共101頁5.3.3 裂紋偏轉(zhuǎn) 裂紋偏轉(zhuǎn)是指裂紋在材料中呈鋸齒狀的擴(kuò)展現(xiàn)象。復(fù)合材料中裂紋發(fā)生偏轉(zhuǎn)的主要原因有：基體與強(qiáng)化相彈性模量的差異、界面效應(yīng)或熱錯配產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力的影響，特別是內(nèi)應(yīng)力的不均勻性和界面等與裂紋的相互作用。在主裂紋尖端產(chǎn)生微裂紋時，微裂紋會與主應(yīng)力軸垂直，隨后微裂紋間又可能形成連接。在這種場合，斷裂后可以觀察到

25、裂紋的偏轉(zhuǎn)，并使強(qiáng)度和斷裂韌性發(fā)生變化。第88頁/共101頁第89頁/共101頁裂紋偏轉(zhuǎn) 裂紋在材料中呈鋸齒狀擴(kuò)展的模式，可以分為傾轉(zhuǎn)模式（titl mode）和扭轉(zhuǎn)模式（twist mode）兩類 第90頁/共101頁裂紋偏轉(zhuǎn)裂紋偏轉(zhuǎn)使斷裂韌性提高的原因主要是由于裂紋以鋸齒狀擴(kuò)展時表面積的增多。在這種場合下，裂紋偏轉(zhuǎn)的角度是一個重要的參數(shù)。考慮(a)中A0B0C0的路徑，即使經(jīng)過A0 A1C1C0的鋸齒狀或者是象(b)一樣經(jīng)過更為復(fù)雜的路徑，其表面積時相同的。裂紋偏轉(zhuǎn)引起韌化的主要原因在于隨著路徑變?yōu)殇忼X狀，實際的表面積增加。同時伴隨著裂紋的擴(kuò)展尖端應(yīng)力場分布變化，而從微觀上講斷裂已成為混合模式。 第91頁/共101頁裂紋偏轉(zhuǎn) 關(guān)于復(fù)合材料中裂紋的偏轉(zhuǎn)，F(xiàn)aber與Evans進(jìn)行了理論分析和實驗研究。在該理論中假定在復(fù)合材料中擴(kuò)