最新鋼結構計算公式-大全

1、精品文檔鋼結構計算公式匯總第一章：鋼結構連接計算公式總匯 一焊接連接1對接焊縫連接(1) 鋼板o=N/lwftW, fcwor6MiWtlwt<精品文檔1.5VT =lwt(2) 工字形鋼WwAw<VSwT =1 wt 0<VSw1wt0fvw二 eq -；123 12<1.12角焊縫連接(1) 側焊縫(N)N/(0.7' hflw)乞 ffw(2) 端焊縫(N) f 二 N/(0.7 f hflw)乞 ffw(3) 斜焊縫(Nx, Ny)J */(0.7斥迄 hflw)f f -1八1 -si 麗/3(4) 圍焊縫(N)f 二 N/(0.7，3hflw)遼 f

2、fw(5) 角鋼圍焊縫(N)人門心hf3b/2二k1N/(2 0.7ffw) hf2hhf3b/2 = k2N/(2 0.7ffw)orhfihi一： fhf3b/2 二 «N/(2 0.7f)1 fhf3b/2 = k2N/(2 0.7 f(6)角焊縫(M, N, V)M Az=MyA/l fM 二 f b z= MyB /1 f卄cz= MyC /If二 Md z二 MyD/Ifr N /AfV-fwy = V / AfwN.Mw(；-fzfAz) / - f - ff(二 fz - fBz)/ ff:/N 丄M、2,R2 丄V2w/-fz-fCz) / f ' fwy

3、三 ffN丄M、2,R2 丄V2/rWfz/ f fw ff(7)角焊縫(Fx, Fy, T)-fAx Ty A / 1 fp-fAy TxA / 1 fp；二 Fx/AfFy f 二 Fy/Af,(L S)2 - C；Ay 飛)2/ 仁 ffw螺栓連接1 普通螺栓連接(1)抗剪螺栓Nb =n vC：d2/4)fvbNb = d、t fcbN爲=mi n( NN；) 匕=1.1-1, /(150d0) 一0.7A) 螺栓群B) 螺栓群(N)(Fx,Fy,T)n 二 N/Nn二二 N/An 二 N/(b nJt 乞 fNj；y =Fy/nNi；x =Fx/nNT =Tx,任 x" y2

4、)Nil =Tyi /C x2y2)Ni 二(Nj NT)2 - (N：xNj)N：min(2)抗拉螺栓N：=(二 de2/4)ftbA)螺栓群(N)n =N / NtbB)螺栓群(M)Ni 二 Myi/('y)乞 N；C)螺栓群(M+N)Nmax =N/ n Neymax/'yi2 乞 NtbNmin =N/ n - Neymin /':0if Nmin<0thenNi =Neyi 廣 yi匕 N：(3)同時抗拉剪螺栓；(Nv/Nb)2 (Nt /Ntb)2 <1Nv訃；2高強螺栓連接(1) 摩擦型高強度螺栓凈截面驗算:;=N / A E f:;=N /A

5、n =N(1 0.5n,n)/An 乞A)抗剪N： =0.9nf JP n N /nV3B）抗拉N仁 0.8P(N)n = N/Ntb(M)N1 =My1 八 y：豈 Ntb(M+N)Nmax 二 N/n My1 八 yi 乞町C)同時抗拉剪Nv =Ny/n(Nx+Ny)Nt=Nx/ nNv/NV Nt / Ntb <1Nv =V /n(M+N) Nti = Myi /' y2Nv/ N： Nt1 / Ntb 豈1Nv =V/nnNt 八 Nti /nifNti : 0 thenNti 二 0Nv/NV) Nt / Nt< 1(2) 承壓型高強度螺栓 凈截面- N / An

6、 =N/(b - npojt乞 fA)抗剪N：1 二 nv( ：d2/4)fvb Nb2=1.3 0.9njPNb 二d ' t fjN：min=minNV1,N：2,Nb) n 二 N/NinB）抗拉M+N)Ntb -0.8Pn - N / NtbNmax 二 My,' yi2N/n NC)同時抗拉剪Nv 二V /n2Nti = My1 /' y N /nNv 乞 Nb /1.2(M+N+V ) Nv/N： Nti/ Ntb < 1.3orN v V / nnNt 八 Nti / ni =4Nv /nV5 Nt / Ntb < 1.32-5 鋼結構計算2-

7、5-1 鋼結構計算用表為保證承重結構的承載能力和防止在一定條件下出現(xiàn)脆性破壞， 應根據結構 的重要性、荷載特征、結構形式、應力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境等 因素綜合考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。承重結構的鋼材宜采用 Q235鋼、Q345鋼、Q390鋼和Q420鋼，其質量應 分別符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規(guī)定。當采用其他牌號的鋼材時，尚應符合相應有關標準的規(guī)定和要求。 對Q235鋼宜選用鎮(zhèn)靜鋼或半鎮(zhèn)靜鋼。承重結構的鋼材應具有抗拉強度、 伸長率、 屈服強度和硫、 磷含量的合格保 證，對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。焊接承重結構以

8、及重要的非焊接承重結構的鋼材還應具有冷彎試驗的合格 保證。對于需要驗算疲勞的焊接結構的鋼材， 應具有常溫沖擊韌性的合格保證。 當 結構工作溫度等于或低于0 C但高于-20 C時，Q235鋼和Q345鋼應具有0 C C沖 擊韌性的合格保證；對 Q390鋼和Q420鋼應具有-20 C沖擊韌性的合格保證。當 結構工作溫度等于或低于-20C時，對Q235鋼和Q345鋼應具有-20C沖擊韌性 的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-40 C沖擊韌性的合格保證。對于需要驗算疲勞的非焊接結構的鋼材亦應具有常溫沖擊韌性的合格保證， 當結構工作溫度等于或低于-20C時，對Q235鋼和Q345鋼應具有0C沖擊

9、韌性 的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-20 C沖擊韌性的合格保證。當焊接承重結構為防止鋼材的層狀撕裂而采用 Z 向鋼時，其材質應符合現(xiàn) 行國家標準厚度方向性能鋼板 GB/T 5313 的規(guī)定。鋼材的強度設計值（材料強度的標準值除以抗力分項系數(shù)） ，應根據鋼材厚 度或直徑按表 2-77 采用。鋼鑄件的強度設計值應按表 2-78 采用。連接的強度設 計值應按表 2-79 至表 2-81 采用。鋼材的強度設計值 （N/mm2） 表 2-77鋼材抗拉、抗壓和抗彎f抗剪fv端面承壓（刨平頂緊）fee牌號厚度或直徑（mm）Q235 鋼< 16215125325>1640205120

10、>4060200115>60100190110Q345 鋼< 16310180400>1635295170>3550265155>50100250145Q390 鋼< 16350205415:>1635335190>3550315180P >50100295170Q420 鋼< 16380220440>1635360210>3550340195>50100325185注：表中厚度系指計算點的鋼材厚度，對軸心受力構件系指截面中較厚板件的厚度。鋼鑄件的強度設計值（N/mm2）表2-78鋼號抗拉、抗壓和抗彎f抗剪fv

11、端面承壓（刨平頂緊）feeZG200-40015590260ZG230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊縫的強度設計值（N/mm2）表2-79焊接方法和 焊條型號構件鋼材對接焊縫角焊縫牌號厚度或直徑（mm）抗壓r WTe焊縫質里為下列等級時，抗拉ftw抗剪抗拉、抗壓 和抗剪一級、二級三級fvwffw自動焊、半 自動焊和E43型焊條的手工焊Q235 鋼< 16215215185125160>1640205205175120> 4060200200170115>60100190190160110自動焊、半 自

12、動焊和E50型焊條的手工焊Q345 鋼< 16310310265180200>1635295295250170>3550265265225155>50100250250210145自動焊、半 自動焊和E55型焊條的手工焊Q390 鋼< 16350350300205220>1635335335285190>3550315315270180>50100295295250180自動焊、半 自動焊和Q420 鋼< 16380380320220220>1635360360305210E55型焊條 的手工焊>3550340340290195

13、>50100325325275185注：1 自動焊和半自動焊所采用的焊絲和焊劑，應保證其熔敷金屬的力學性能不低于現(xiàn)行國家標準碳素鋼埋弧焊用焊劑GB/T 5293和低合金鋼埋弧焊用焊劑GB/T 12470中相 關的規(guī)定;2焊縫質量等級應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50205的規(guī)定。其中厚度小于 8mm鋼材的對接焊縫，不宜用超聲波探傷確定焊縫質量等級；3 對接焊縫抗彎受壓區(qū)強度設計值取fcw，抗彎受拉區(qū)強度設計值取ftw。螺栓連接的強度設計值（N/mm2）表2-80承壓型連接高強度螺栓普通螺栓錨栓承壓型連接 高強度螺栓C級螺栓A級、B級螺栓抗拉抗剪承壓抗拉抗剪承壓抗拉抗拉

14、抗剪承壓ntivfta普通螺栓4.6 級、4.8 級1701405.6級-210190-r 8.8 級-400320-錨栓Q235 鋼-140-P Q345 鋼-180 :-承壓型連接 高強度螺栓8.8級-400250-10.9 級-500310-構件QZ35 鋼-305-405-470Q345 鋼-r 385-r 510-590Q390 鋼-400-530-615Q420 鋼-425-560-655注：1 A級螺栓用于d < 24mm和I< 10d或I< 150mm （按較小值）的螺栓；B級螺栓用于d>24mm或l> 10d或I> 150mm （按較小值）

15、的螺栓。 d為公稱直徑，I為螺桿公稱長度;2. A、B級螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C級螺栓孔的允許偏差和孔壁表面粗糙度，均應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50205的要求。鉚釘連接的強度設計值（N/mm2） 表2-81鉚釘鋼號和構件 鋼材牌號抗拉（釘頭拉脫）抗剪fvT承壓fcTft1I類孔II類孔I類孔II類孔鉚釘BL2 或 BL3120185155-構件Q235 鋼-450365Q345 鋼-565460Q390 鋼-590480注：1 屬于下列情況者為I類孔：1）在裝配好的構件上按設計孔徑鉆成的孔；2）在單個零件和構件上按設計孔徑分別用鉆模鉆成的孔;3）在單個零件上先

16、鉆成或沖成較小的孔徑，然后在裝配好的構件上再擴鉆至設計孔徑的孔。2在單個零件上一次沖成或不用鉆模鉆成設計孔徑的孔屬于II類孔。計算下列情況的結構構件或連接時，上述強度設計值應乘以相應的折減系數(shù)：1 單面連接的單角鋼1）按軸心受力計算強度和連接2）按軸心受壓計算穩(wěn)定性等邊角鋼短邊相連的不等邊角鋼0.85;0.6+ 0.00155 ,但不大于 1.0:0.5+ 0.00255 ,但不大于 1.0;長邊相連的不等邊角鋼0.70;幾為長細比，對中間無連接的單角鋼壓桿，應按最小回轉半徑計算，當5V20 時，取 5 = 20;2.無墊板的單面施焊對接焊縫0.85;3.施工條件較差的高空安裝焊縫和鉚釘連接0

17、.90;4.沉頭和半沉頭鉚釘連接0.80。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。鋼材和鋼鑄件的物理性能指標見表 2-82。鋼材和鋼鑄件的物理性能指標表2-82彈性模量E（N/mm2）剪變模量G（N/mm 2）線膨脹系數(shù)a（以每C計）質量密度p（kg/m3）3206 >10379 X10-612 >07850吊車梁、樓蓋梁、屋蓋梁、工作平臺梁以及墻架構件的撓度不宜超過表2-83所列的容許值。受彎構件撓度允許值表2-83項 次構件類別撓度允許值VQ1吊車梁和吊車桁架（按自重和起重量最大的一臺吊車計算撓度）（1）手動吊車和單梁吊車（含懸掛吊車）（2）輕級工作制橋式吊車（3）中級工作

18、制橋式吊車（4）重級工作制橋式吊車1/5001/800 1/1000 1/12002手動或電動葫蘆的軌道梁1/4003有重軌（重量等于或大于 38kg/m）軌道的工作平臺梁 有輕軌（重量等于或大于 24kg/m）軌道的工作平臺梁1/6001/4004樓（屋）蓋梁或桁架，工作平臺梁（第3項除外）和平臺板（1）主梁或銜架（包括設有懸掛起重設備的梁和桁架）（2 ）抹灰頂棚的次梁（3）除（1 ）、（2）款外的其他梁（包括樓梯梁）（4 ）屋蓋檁條支承無積灰的瓦楞鐵和石棉瓦屋面者支承壓型金屬板有積灰的瓦楞鐵和石棉瓦等屋面者支承其他屋面材料者（5）平臺板I/400I/250I/250I/150I/200I/

19、200I/150I/500I/350I/3005墻架構件（風荷載不考慮陣風系數(shù)）（1）支柱（2）抗風桁架（作為連續(xù)支柱的支承時）（3）砌體墻的橫梁（水平方向）（4）支承壓型金屬板、瓦楞鐵和石棉瓦墻面的橫梁（水平方向）（5）帶有玻璃窗的橫梁（豎直和水平方向）I/200I/400 1/1000I/300I/200I/200注：1. I為受彎構件的跨度（對懸臂梁和伸臂梁為懸伸長度的2倍）。2. V為全部荷載標準值產生的撓度（如有起拱應減去拱度）允許值；q為可變荷載標準值產生的撓度允許值?？蚣芙Y構的水平位移允許值：在風荷載標準值作用下框架柱頂水平位移和層間相對位移不宜超過下列數(shù)值。1. 無橋式吊車的單

20、層框架的柱頂位移H/1502. 有橋式吊車的單層框架的柱頂位移H/4003. 多層框架的柱頂位移H/5004. 多層框架的層間相對位移h/400H為自基礎頂面至柱頂?shù)目偢叨龋籬為層高。注：1對室內裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移宜適當減小。無墻壁的多層框架結構，層間相對位移可適當放寬。2對輕型框架結構的柱頂水平位移和層間位移均可適當放寬。桁架弦桿和單系腹桿的計算長度見表2-84。桁架弦桿和單系腹桿的計算長度I0表2-84項次彎曲方向弦桿腹桿支座斜桿和支座豎桿其他腹桿1在桁架平面內II0.8I2在桁架平面外I1II3斜平面-I0.9I注：1. I為構件的幾何長度（節(jié)點中心間距離）

21、；h為桁架弦桿側向支承點之間的距離。2斜平面系指與桁架平面斜交的平面，適用于構件截面兩主軸均不在桁架平面內的單 角鋼腹桿和雙角鋼十字形截面腹桿。3. 無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內均取其等于幾何長度（鋼管結構除外）受拉構件的允許長細比見表2-85。受壓構件的允許長細比見表 2-86受拉構件的允許長細比表2-85項 次構件名稱承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結構直接承受動力 何載和結構一般建筑結構有重級工作制吊車的廠房1桁架的桿件3502502502吊車梁或吊車桁架以下 的柱間支撐300200-3其他拉桿、支撐、系桿 等（張緊的圓鋼除外）400350-注：1承受靜力荷載的結構中，可僅計算受拉

22、構件在豎向平面內的長細比。2在直接或間接承受動力荷載的結構中，單角鋼受拉構件長細比的計算方法與表2-86注2相同。3. 中、重級工作制吊車桁架下弦桿的長細比不宜超過200。4在設有夾鉗或剛性料耙等硬鉤吊車的廠房中，支撐（表中第2項除外）的長細比不宜超過300。5. 受拉構件在永久荷載與風荷載組合作用下受壓時，其長細比不宜超過250。6. 跨度等于或大于 60m的桁架，其受拉弦桿和腹桿的長細比不宜超過300 （承受靜力荷載或間接承受動力荷載）或250 （直接承受動力荷載）。受壓構件的允許長細比表2-86項次構件名稱允許長細比1柱、桁架和天窗架中的桿件150:柱的綴條、吊車梁或吊車桁架以下的柱間支

23、撐2支撐（吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐除外）200:用以減少受壓構件長細比的桿件注：1桁架（包括空間桁架）的受壓腹桿，當其內力等于或小于承載能力的50%時，允許長細比值可取為 200。2. 計算單角鋼受壓構件的長細比時，應采用角鋼的最小回轉半徑，但在計算交叉桿件平面外的長細比時，可采用與角鋼肢邊平行軸的回轉半徑。3. 跨度等于或大于 60m的桁架，其受壓弦桿和端壓桿的允許長細比值宜取為100,其他受壓腹桿可取為150 （承受靜力荷載或間接承受動力荷載）或 120 （直接承受動力荷載）。 單層廠房階形柱計算長度的折減系數(shù)見表2-87。單層廠房階形柱計算長度的折減系數(shù)表2-87廠房類型折減單跨或

24、縱向溫度區(qū)段內一屋面情況廠房兩側是否有通長系數(shù)多跨個柱列的柱子數(shù)的屋蓋縱向水平支撐單跨等于或少于6個-0.9多于6個非大型混凝土屋面板的屋面無縱向水平支撐有縱向水平支撐0.8大型混凝土屋面板的屋面-多跨-非大型混凝土屋面板的屋面無縱向水平支撐有縱向水平支撐0.7大型混凝土屋面板的屋面-注：有橫梁的露天結構（如落錘車間等），其折減系數(shù)可采用 0.9。摩擦型高強度螺栓中摩擦面抗滑移系數(shù)見表2-8 8。一個高強度螺栓的預拉力見表2-89。摩擦面的抗滑移系數(shù)卩表2-88在連接處構件接觸面的處理方法構件的鋼號Q235 鋼Q345 鋼、Q390 鋼Q420 鋼噴砂（丸）0.450.500.50噴砂（丸）后

25、涂無機富鋅漆0.35 0.400.40噴砂（丸）后生赤銹0.450.500.50鋼絲刷清除浮銹或未經處理的干凈軋制表面0.300.350.40一個高強度螺栓的預拉力 P （kN） 表2-89螺栓的性能等級螺栓公稱直徑（mm）M16M20M22M24M27M308.8級8012515017523028010.9 級100155P 190225290P 355螺栓或鉚釘?shù)脑试S距離見表2-90。螺栓或鉚釘?shù)淖畲?、最小允許距離表2-90名稱位置和方向最大允許距離 （取兩者的較小值）最小允許距離中心間 距夕卜排（垂直內力方向或順內力方向）8d0 或 12t3do中間排垂直內力方向16do 或 24t順內

26、力方向構件受壓力12d0 或 18t構件受拉力16do 或 24t沿對角線方向-中心至 構件邊 緣距離順內力方向4do 或 8t2do垂直剪切邊或手工氣割邊1.5do內力 方向軋制邊、自動 氣割或鋸割邊高強度螺栓其他螺栓或鉚釘1.2do注：1. do為螺栓或鉚釘?shù)目讖?，t為外層較薄板件的厚度。2鋼板邊緣與剛性構件（如角鋼、槽鋼等）相連的螺栓或鉚釘?shù)淖畲箝g距，可按中間 排的數(shù)值采用。常見型鋼及其組合截面的回轉半徑的近似值見表2-91。常見型鋼及其組合截面的回轉半徑的近似值表表2-91xLnriOAih iy-22bh32h b-0,49ft=0.4OA b-0.21frh=039h iy =0

27、29bh=0 30A 和=0.215占<X =0.35/1 XQ$6bJx=Qr29A =0456h-0.30AJy-0.176=O.32A6=0.40*xJx =0,32 A w=0.18Jx=0,45/1 Jr=0.24ii=Q29h h =050 i-0.39/t h =0 53b4-0.37ftk=0冊iOJOhKUO* 0195”k=0.38h h = 0.60A"| b=OASbA+A社.j =0.32A 序5jr -iy =0.235*=0,3SA iy =0.446 jfu=0.44AG0.28"0珈kf=05ibg4站M.43 由h=Q.39h h2

28、QbOftx=0.38A "一210=0.29/i h）29bma=ii=O.185A10.215fx=0.42fr=0.226is=0365A=0.27554妨W1i - - |>-i f d y 2Sc =Q.24ftip=0.41 iCnh=0A4h0.32 AJk=0.43/iZ24bSii）.25d1=0.35 |圓形鋼管規(guī)格及截面特征見表2-92rjLfA=0 40ft h -0 24b忸一圓形鋼管規(guī)格及截面特征表表2-92直徑外徑D（mm）壁厚t（mm）截面面 積（cm2）理論重量（kg/m）外表面積2 （m /m）截面特征I（cm4）W（cm3）i（cm）Ik（

29、cm4）Zo（cm）（mm）（in）401?483.54.893.840.151502573.5 :5.884.620.17921.147.421.9042.272.85603.56.214.880.18824.888.302.0049.773.0075.73.88.566.640.23755.1614.592.54110.323.78702?764.09.057.100.23958.8115.482.55117.623.805.011.158.750.23970.6218.592.52141.253.8088.54.010.628.340.27894.9921.442.99189.974.4

30、3803894.010.688.400.28096.6821.733.01193.364.455.013.209.240.280116.7926.242.98233.584.451084.013.0710.300.339176.9532.773.68353.915.4010046.019.2315.090.339250.9040.463.61501.815.401144.013.8210.850.358209.3536.733.89418.705.701334.016.2112.730.418339.5350.764.56675.056.6512556.023.9418.790.418483.

31、7272.744.50967.436.651404.519.1615.400.410440.1262.874.79880.247.001594.521.8417.150.500652.2782.055.461304.547.9515066.028.8422.640.500845.19106.315.421690.387.951654.522.6917.810.518731.2188.635.681462.418.2520082196.940.1531.520.6882278.74208.107.534557.5910.959.059.3846.610.6883279.13299.467.436

32、558.2510.95250102738.066.6852.280.8585851.73428.709.3711702.4613.6511.090.6271.090.8587782.56570.159.2715565.1113.65300123258.079.6762.541.02110013.94616.2411.2120027.8116.2513.0124.42100.031.02115531.78955.8011.0431063.5716.25注：I毛截面慣性矩； W毛截面抵抗矩；i回轉半徑；Ik抗扭慣性矩;Zo截面重心到邊緣距離。2-5-2鋼結構計算公式1 構件的強度和穩(wěn)定性計算公式（

33、表 2-93）強度和穩(wěn)定性計算表表2-93精品文檔序號構件類別計算內容計算公式備注1軸心受拉構件強度摩擦型高強度螺栓連接處："(17呻#J2軸心受 壓構件強度同軸心受拉構件穩(wěn)定討(實腹式)格構式構件對虛軸的長細比應取換算長細比勇力應能承受F式計算的剪力，¥ =魚/厶85 V 235格構式構件，剪力W應 由承受該剪力的綴材面分擔3受彎構件帝 j II口/抗彎強度(主平面內實腹構件1抗剪強度(主平 面內實腹構件)"W局部承壓強度 (腹部計算高 度上邊緣)當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載，且 該荷載處又未設覽支承加勁肋時：a v fc -占丄£ f整體穩(wěn)

34、定(1) 在最大剛度主平面內受彎的構件：縣Vf(2) 在兩個主平面受彎的工字形或H形截面構件：化砂” 丁 7vWyJ局部穩(wěn)定m對組合梁的腹板(1)當 JWBO丿2亦/人時:對無烏部壓應力的* W梁，可不配置加勁肋；對有局部壓應力的梁.宜按 構it配置橫向加勁肋當7>80 /235/y時：'W應配置橫向加勁肋，井計算加勁肋的間距(3) 當721 > 170 /2357a (受壓翼緣扭轉受到約1 W束)或> 150 twa (受壓翼緣扭轉未受到 約束時)：應配置橫向加勁肋和在彎曲應力較大區(qū) 格的受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必耍時尚應在受壓區(qū) 配置短加勁肋，并計算加勁肋的間距(4

35、) 任何情況下，A0/fw均不應超過250*廠235/人(5) 在梁的支座處和上興緣受有較大固定集中荷載 處，宜設置支承加勁肋序號 構件類別計蘇容(彎矩榨用在主平面內) 計 算 公 式(1) 承受靜力荷載或間接承受動力荷載;N ± JJ1±(2) 需計算疲勞的拉彎、壓彎構件：同上式$取/«=1.0仃)實腹式壓彎構件：彎矩作用在對稱軸平面內(繞工軸)彎矩作用平面內的穂定性N“EA/ (lAAl)彎矩作用平面外的穩(wěn)定性(2)格構式壓彎構件 (a)彎矩繞虛軸&軸)作用: 彎矩作用平面內的整體穩(wěn)定性:N 亠M %(1-仇氏)彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性，不必計算.但

36、應計算 分肢的穩(wěn)定性，分肢的軸心力應按桁架的弦桿計算拉彎、壓彎構件(6) 彎矩繞實軸作用'g N'a由換算長細比確定 用川 wly對強軸和弱 軸的毛截面抵抗矩彎矩作用平面內的輕休穂建性：計算同實腹式壓彎構件彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性：計算同實腹式壓彎構件，長細比取換算長細比, 秒取10(3)雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面壓彎構件: 彎矩作用在兩個主平面內 內(a)N 氐血 必 加打W1-0-8卷雙肢格構式壓彎構件：彎矩作用在兩個主平面</按整體計算BirocMxv /叫】r朮)忤、按分肢計算<6)在N和M作用下，將分肢作為桁架弦桿計算其軸 力，M按計算分配給兩分肢，

37、然后按實腹式壓彎N£"EA/ (1*1 疋)Nv=n2EA/ (1代)序號構件類別:計算內容計算公式:備注拉彎、壓彎構件穩(wěn)定分肢1 “"仔力爲皿分毗借莎M|5受壓構件局部穩(wěn)定(1) 軸心受壓構件：翼緣板自由外神寬度弘與其 厚度占之比應符合(2) 壓彎構件：應哥合(3) I字形、H形截面軸心受壓構件：應符合嚴£E W(25 + 0.5A)(斗)I字形、H形截面壓彎構件：應符合當0W (Jol -6 時嚴 < (叭 + 0.5A + 25)當1.6<呵£20時盂(480 + 0.5A - 26,2) j(5) 箱形載面受壓冀緣在兩腹板之

38、間的寬度加與 其厚度上之比*應符合(6) 箱形載面軸心受壓構件，腹板計算高度如與 其厚度埠之比，應符合論235(7) 箱形截面壓彎構件，應符合當 0<«0<1-6 時嚴 < O.8(16ffo + 0<5A + 25)當16<血£20時嚴 M 0.8(48a0 + 0.5A - 26.2) J T形栽面受壓構件，腹板高度與其厚度之比， 不應超過；3)軸心受壓構件和彎矩梗腹板自由邊受拉的 樂彎構件人為構件兩方向長細比的 較大值。當A <30時®U = 30;當 A >100 時取 A = 100當強度和穩(wěn)定計算中取 yK=i

39、-0時bh可放寬至白 jma _ rainmax當右側計算值小于40時，應釆用40精品文檔235A焊接T形鋼：(13 + 0.17A) 亦熱軋T形鋼* (15 + 0.2A)fvb)彎矩便腹板自由邊受壓的壓彎掏件當啦W1.0 時 15當 ao>LO 時 18 (9)圓管載面覺壓拘件，其外徑與壁厚之比不應趙過100 (235/y)精品文檔注:表中符號N軸心拉力或軸心壓力*仏凈截面面積；f鋼材的抗拉s抗壓、抗彎強度設計值；耗在節(jié)點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數(shù)；叭所計算截面（最外列螺栓處上高強度螺栓數(shù)；A構件的毛截面面積*<p軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)（取截面兩主軸穩(wěn)定系數(shù)中的較小者

40、”fv鋼材的屈服強度匚My 繞工軸、，軸的彎矩；Wny對丁軸，y軸的凈截面抵抗矩：g yy截面塑性發(fā)展系數(shù)（I字形截面yx=i.05t ry=i,20；對箱形截面771.05）5V計算截面沿腹板平面作用的剪力；s計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩*I毛截面慣性矩；“一腹板厚度：fv鋼材的抗剪強度設計值*F集中荷載，對動力荷載應考慮動力系數(shù)；申集中荷載增大系數(shù)，對重級工作制吊車梁0=1.35,芬他梁°=1.山Q集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度匚 Wy按受壓纖維確定的對工軸、y軸毛截面抵抗矩；軌繞強軸彎曲所確定的梁整休穩(wěn)定系數(shù)；知腹板的計算高度；護乂一在彎矩作用平面內的軸心

41、受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；仏等效彎矩系數(shù)W1t彎矩作用平面內較大受壓纖維的毛截面抵抗矩；NfEx參數(shù)，NEA/ （l.Uj）;%彎矩作用平面外的軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；砂梁的整體穩(wěn)定系數(shù)I氐、伙y等效彎矩系數(shù)；Pbx、仙均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定性系數(shù)；分肢1、分肢2對$軸的慣性矩；力、力一My作用的主軸平面至分肢1、分肢2軸線的距離匚A構件兩方向長細比的較大值；亍昨一腹板計算高度邊緣的最大壓應力，計算時不考慮構件的穩(wěn)定系數(shù)和載面塑性發(fā)展系數(shù)片 “腹板計算高度另一邊緣相應的應力，壓應力取正值，拉應力取負值°2 連接計算公式（表2-94）連接計算公式表 2-94精品文檔序號連接種類計算內容計算公

42、式備住1焊縫連接對接焊縫（1）在對接接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力 或軸心壓力的對接焊縫或對接與角接組合焊縫£ wt（2）在對接接頭和T形接頭中.承受彎矩和剪力 共同作用的對接燼縫或對接與角接組合焊縫，其正 應力和剪應力應分別進行計算。在同時受有較大正 應力和剪應力處應計算折算應力：J J + s? < i.i/r直箱角焊縫（1）在通過焊縫形心的披力、壓力或剪力作用下： 正確焊縫（力垂直于焊縫長度方向時）：側面角焊縫（力平行于焊縫長度方向時）：（2）在其他力或各種力綜合作用F*叭和共同 作用處：J 信），+rfS斜角角焊璉按宜肅角焊繾公式計算，但pi=lt計算厚度：仏=或&q

43、uot;為兩焊腳邊的夾 角部分焊透的對接焊縫按直角角焊縫公式計算，在垂直于焊縫長度方向的 壓力作用下，取A = 1-22,其他受力情況取撫一 ror有效厚度：V形坡口時 gra<60tf 時 Ae = 0.75iU形、J形坡口 ht=s單邊V形和K形坡口 /ifi= 5 -3'為坡口根部至焊 縫表面（不考慮余 高）的St短距離住為V形坡口帚 度序號連接種類計算內容計算公式普通螺栓、錨栓、W 釘受剪連接普通嫖栓、錨栓、釧 釘桿軸方向受拉連接每個普通螺栓或柳釘?shù)某休d力設計值，應取受剪和 承壓承載力設計值中較小者： 受剪承載力設計值：普通螺栓：N塔誓尺娜釘；警/；承壓承載力設計值：普通

44、螺栓：W 釘* N戶毎勒汛 毎個普通螺栓、錨栓或鉀釘?shù)某胁昧υO計值*普通螺栓：N注誓找錨 栓：N冷乎昇« 釘：N：=響霽螺栓連接 和娜釘連 接普通縹栓*挪釘同時 承受剪力和桿軸方向 拉力普通螺栓:W：Nv< Nl摩擦型高強度螺栓抗 剪逹接每個摩撩型高強度螺栓的承載力設計值Nt =fP摩擦型高強度螺栓桿 軸方向受拉連接每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值 用=0 + 8P摩擦型高強度螺栓連 接同時承受摩擦面間 的勢力和桿軸方向外 拉力每牛摩撩型高強度縹栓的抗剪承載力設計值承壓型高強度媒栓抗 剪連接計算公式同膂通螺栓承壓型高強度螺栓受拉連接毎個承壓型高強度螺栓的承載力設計值計算方法同

45、 普通蝶栓承壓型高強度螺栓同 時承受剪力和桿軸方 向拉力丿閱'+備）>1Nv< N/1.2精品文檔注：農中符號N軸向拉力或壓力；h焊縫長度$£在對接接頭中為連接件的較小厚度;在T形接頭中為腹板厚度;只、H對接焊鑒的抗拉s抗壓強度設計值；。按焊縫有效載西(htlw)計算.垂直于焊縫長度方向的應力；r一按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力.仏一角焊縫的計算厚度，對直角角焊縫等于Qg 街為焊腳尺寸；人角焊縫的計算氏度，對每條焊縫取其實際長度減去"卄fT角焊雜的強度設計值,卩正面第焊雜的強度設計值增大系數(shù)，承受薛力荷載和間接承受動力荷載的結構ft-1.22

46、;對直接承 受動力荷載的結構=11nv一受剪面數(shù)目；d螺栓桿直徑：心一挪釘孔直徑!禺同一受力方向的承壓構件總厚度的較小值；離、A一螺栓的抗剪和承壓強度設計值；/；. /：挪釘?shù)目辜艉统袎簭姸仍O計值；血一普通螺栓或錨栓在螺紋處的有效宜徑匚代、斤貳一普通螺栓、錨栓*柳釘?shù)目估瓘姸仍O計值；N, Nt每個普通螺栓、釧訂或承壓型高強度螺栓所承受的剪力和應力；N農Nh N?每個普通螺栓或承壓型高強度撇栓的受剪、受拉和承壓承裁力設計值；N；、N；、N：每個柳釘?shù)氖芗簟⑹芾统袎撼休d力設計價；卉一傳力曙擦面數(shù)目；嚴一摩擦面的抗猜移系數(shù)；P每小高強度螺栓的預應力。2-5-3鋼管結構計算1 適用于不直接承受動力荷

47、載，在節(jié)點處直接焊接的鋼管桁架結構。234鋼管外徑與壁厚之比，不應超過 100(空4)0軸心受壓方管或矩形管的最f y大外緣尺寸與壁厚之比，不應超2鋼管節(jié)點的構造應符合下列要求：(1)主管外徑應大于支管外徑，主管壁厚不應小于支管壁厚。在支管與主管連接處不得將支管穿入主管內。(2) 主管和支管或兩支管軸線之間的夾角 9 i不宜小于30°(3) 支管與主管的連接節(jié)點處，應盡可能避免偏心。(4) 支管與主管的連接焊縫，應沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡。(5) 支管端部宜用自動切管機切割，支管壁厚小于6mm時可不切坡口。3支管與主管的連接可沿全周用角焊縫，也可部分用角焊縫、部分用對接焊縫，支管管壁與主管管壁之間的夾角大于或等于120。的區(qū)域宜用對接焊縫或帶坡口的角焊縫。角焊縫的焊腳尺寸 hf不宜大于支管壁厚的兩倍。4支管與主管的連接焊縫為全周角焊縫，按下式計算，但取B f二1：N角焊縫的有效厚度he,當支管軸心受力時取0.7hf。角焊縫的計算長度lw，按下列公式計算：(1)在圓管結構中取支管與主管相交線長度：當<0.65 時Zw= (3,25J, -0,025J)+0,466J/ A 科 4當->0,65 時仏=(3.81< -0.389J)盂暑_ + °皿66式中d、di主管和支管外徑；9 i主管軸線與支管軸線的夾角。(2