梁板檢測(cè)報(bào)告

1、報(bào)告編號(hào)：0315-橋檢018報(bào)告日期：2015年1月16日檢測(cè)報(bào)告報(bào)告名稱：溫州市七都島經(jīng)四路一期工程4#橋梁板靜載試驗(yàn)報(bào)告項(xiàng)目名稱：溫州市七都島經(jīng)四路一期工程梁板靜載試驗(yàn)委托單位：溫州市鹿城區(qū)七都綜合建設(shè)開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司浙江大學(xué)土木工程測(cè)試中心1. 本報(bào)告無(wú)本中心檢測(cè)報(bào)告專用章或公章無(wú)效；2. 本報(bào)告無(wú)編制或主檢人、復(fù)核人、批準(zhǔn)人簽名無(wú)效；3. 本報(bào)告涂改無(wú)效；4. 復(fù)制報(bào)告未重新加蓋本中心檢測(cè)報(bào)告專用章或公章無(wú)效浙江大學(xué)土木工程測(cè)試中心地址：浙江大學(xué)紫金港校區(qū)安中大樓B座329室電話：0571 -87952095，88208475傳真：0571 -88208475-、工程概況1二、試驗(yàn)?zāi)?/p>

2、的1.三、試驗(yàn)依據(jù)2.四、荷載試驗(yàn)內(nèi)容和方法2.五、試驗(yàn)內(nèi)力值及加載方案 3.六、荷載試驗(yàn)結(jié)果 6.七、結(jié)論9.溫州市七都島經(jīng)四路一期工程梁板靜載試驗(yàn)報(bào)告劈浙江大學(xué)、工程概況（1）四號(hào)橋本橋橋跨布置為3*16m三跨簡(jiǎn)支梁橋，橋面寬24.5m,橋梁右偏角55度。 下部結(jié)構(gòu)采用重力式橋臺(tái)和樁柱式橋墩。設(shè)計(jì)荷載為城-B級(jí)，人群荷載為23.5kN/m。主梁為后張預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁，采用C50混凝土，高強(qiáng)低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度f(wàn)pk=1860MPa,普通鋼筋為R235和HRB335鋼筋。橋型布置如圖1.4所示。古 I OATiZ450V屮四丸1 卿I 理 丨“34W圖1.1四號(hào)橋橋型布置圖受業(yè)主委托，

3、浙江大學(xué)土木工程測(cè)試中心于 2015年3月27日對(duì)經(jīng)四路一期 工程4#橋的2片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板進(jìn)行了靜載試驗(yàn)。二、試驗(yàn)?zāi)康撵o載試驗(yàn)是為了檢驗(yàn)梁板的施工質(zhì)量以及受力性能和承載能力， 確定工程可 靠性，為竣工驗(yàn)收提供技術(shù)依據(jù)，并為今后橋梁養(yǎng)護(hù)提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。三、試驗(yàn)依據(jù)1、城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(CJJ 11-20112、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004)3、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62-2004)4、 城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(CJJ2-2008)5、公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程(JTG/T J21-2011)四、荷載試驗(yàn)內(nèi)容和方法依據(jù)相關(guān)規(guī)范，結(jié)合

4、梁體結(jié)構(gòu)形式和受力特征，選取預(yù)應(yīng)力空心板梁的跨中 截面作為靜載試驗(yàn)的觀測(cè)和分析對(duì)象，對(duì)其撓度、應(yīng)力進(jìn)行測(cè)試和分析評(píng)價(jià)。4.1主要檢測(cè)內(nèi)容(1) 外觀檢查對(duì)養(yǎng)護(hù)齡期達(dá)到規(guī)定要求且具備試驗(yàn)條件的預(yù)應(yīng)力空心板梁進(jìn)行外觀質(zhì)量 檢查，以確定有無(wú)各種缺陷和裂縫存在。如存在裂縫和缺陷，則標(biāo)出其位置及裂縫的寬度和長(zhǎng)度。(2) 荷載試驗(yàn)內(nèi)容檢測(cè)預(yù)應(yīng)力空心板梁在最不利外荷載作用下： 跨中控制截面的撓度； 跨中控制截面上、下緣的彎曲正應(yīng)力； 梁體可能展開(kāi)的裂縫及裂縫寬度和長(zhǎng)度。4.2測(cè)試方法(1) 應(yīng)力測(cè)試選取空心板梁跨中截面作為混凝土應(yīng)力測(cè)試截面，在截面上、下緣兩側(cè)分別 布置兩個(gè)混凝土應(yīng)力測(cè)點(diǎn)。應(yīng)力監(jiān)測(cè)采用HY-

5、65B3000B數(shù)碼應(yīng)變表面?zhèn)鞲衅?，該傳感器可用?lái)測(cè)量結(jié) 構(gòu)體在靜荷載作用下產(chǎn)生的微應(yīng)變。應(yīng)變傳感器外形及技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表4.1。表4.1 HY-65B3000B應(yīng)變傳感器技術(shù)參數(shù)第3頁(yè)共10頁(yè)溫州市七都島經(jīng)四路一期工程梁板靜載試驗(yàn)報(bào)告劈浙江大學(xué)技術(shù)指標(biāo)技術(shù)參數(shù)量程范圍（1 ）s±1500最小分辨率（1 ）0.1標(biāo)距（mm）150非線性及準(zhǔn)度< 1.(% F.S.重復(fù)性及滯后< 0.% F.S.零點(diǎn)漂移w 4/4h溫度漂移< 1 1 G /工作電壓DC+8 12 V <30mA工作環(huán)境（C）-20 +60濕度<100% RH防護(hù)等級(jí)IP65（2）撓度測(cè)試選取

6、空心板梁跨中截面作為結(jié)構(gòu)撓度測(cè)試截面，在梁體下緣兩側(cè)布置兩個(gè)撓 度測(cè)點(diǎn)。為修正支座沉降對(duì)跨中撓度的影響， 在梁端支座截面分別布置兩個(gè)沉降 測(cè)點(diǎn)。監(jiān)測(cè)儀器采用HY-65050F直線數(shù)碼位移傳感器，傳感器外形及技術(shù)參數(shù)見(jiàn) 表4.2表4.2直線數(shù)碼位移傳感器技術(shù)參數(shù)儀器外形技術(shù)指標(biāo)技術(shù)參數(shù)量程范圍（mm）100最小分辨率（im）1示值誤差（im）±40時(shí)間漂移±).01 % F.S./360h溫度漂移0. 1 % /10C F.S.工作電壓DC+8 12 V <150mA工作環(huán)境（C）-20 +60濕度<100% RH防護(hù)等級(jí)IP65（3）裂縫觀測(cè)裂縫寬度采用裂縫觀測(cè)

7、儀測(cè)讀。五、試驗(yàn)內(nèi)力值及加載方案5.1試驗(yàn)內(nèi)力（1） 1#橋4#橋16m跨邊梁和中梁設(shè)計(jì)內(nèi)力值如表 5.1所示表5.1設(shè)計(jì)內(nèi)力值內(nèi)容16m跨邊板 (kNm)16m跨中板 (kNm)設(shè)計(jì)內(nèi)力423361荷載分四級(jí)施加，各級(jí)加載產(chǎn)生的內(nèi)力、加載效率及相應(yīng)的千斤頂施加外力值見(jiàn)表5.2。表5.2分級(jí)加載內(nèi)力值及加載效率'、加載分級(jí)試驗(yàn)內(nèi)力16m跨邊板16m跨中板一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)彎矩加載值(kNm)212296360423181253307361加載效率（%）507085100507085100千斤頂壓力（kN)55.377.494.0110.647.266.180.294.45

8、.2加載方法本項(xiàng)目預(yù)應(yīng)力空心板梁是在專門的的預(yù)制場(chǎng)生產(chǎn)， 結(jié)合場(chǎng)地的實(shí)際情況，采 用了三種試驗(yàn)加載方法。（1）方案一本方案利用預(yù)制場(chǎng)地已預(yù)制好的空心板梁作為試驗(yàn)荷載，在試驗(yàn)梁的兩側(cè)各放置一片壓重梁，其梁端位于試驗(yàn)梁的跨中截面。在試驗(yàn)梁跨中截面布置一個(gè)千 斤頂，上面橫向放置一根鋼梁，鋼梁的兩端通過(guò)鋼絲繩系在壓重梁的梁端，由此形成試驗(yàn)加載系統(tǒng)。為保證試驗(yàn)荷載滿足要求，應(yīng)確保單片壓重梁的自重大于試 驗(yàn)荷載值，否則可通過(guò)在壓重梁上堆載的方式來(lái)增加自重。試驗(yàn)加載裝置及測(cè)點(diǎn) 布置如圖5.1所示。L/2*工字鋼L/2工字鋼枕木千斤頂L/2bL/2圖5.1加載方案一圖5.1.1加載方案二示意圖（2）方案二本方

9、案是將試驗(yàn)梁板放置在兩地錨中間， 跨中與地錨相齊，在試驗(yàn)梁跨中截面布置一個(gè)千斤頂，上面橫向放置一根鋼梁，鋼梁的兩端通過(guò)鋼絲繩系在地錨上,由此形成一個(gè)加載系統(tǒng)。試驗(yàn)加載裝置及測(cè)點(diǎn)布置如圖5.2所示。b、傳感器布置示意圖第12頁(yè)共10頁(yè)圖5.2加載方案二圖5.2.1加載方法二示意圖圖5.3撓度檢測(cè)示意圖圖5.4應(yīng)變檢測(cè)示意圖六、荷載試驗(yàn)結(jié)果6.1 四號(hào)橋 16m 中板 4ZB1-15#、4ZB1-13#（1）撓度梁板在各級(jí)荷載作用下，跨中實(shí)測(cè)撓度與理論計(jì)算撓度之比較見(jiàn)表6.1.1,第IV級(jí)加載即100%加載時(shí)的實(shí)測(cè)彈性撓度及殘余撓度見(jiàn)表6.1.2,梁板在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)測(cè)撓度曲線如圖6.1.

10、1-6.1.2所示。二一撓處實(shí)測(cè)值-“i-拴度理論值4"十5432150%60%9CM1OC66110ft表6.1.1梁板L/2截面實(shí)測(cè)撓度與理論計(jì)算撓度梁號(hào)荷載等級(jí)實(shí)測(cè)撓度Se(mm)理論計(jì)算撓度Ss(mm)校驗(yàn)系數(shù)Se/Ss4ZB1-15I1.842.600.71II2.623.640.72III3.404.420.77IV4.065.200.784ZB1-13I1.372.600.53II2.703.640.74III3.274.420.74V3.735.200.72梁號(hào)總撓度St(mm)彈性撓度Se(mm)殘余撓度Sp(mm)相對(duì)殘余Sp/St 100%4#4ZB1-154.

11、063.730.338.144#4ZB1-133.733.910.000.00表6.1.2梁板100%加載實(shí)測(cè)撓度及殘余撓度6圖6.1.1四號(hào)橋4ZB1-15梁板實(shí)測(cè)撓度與理論撓度曲線50%6DK8DW硼1005tUO5t圖6.1.2四號(hào)橋4ZB1-13梁板實(shí)測(cè)撓度與理論撓度曲線（2）混凝土應(yīng)力試驗(yàn)梁板在各級(jí)荷載作用下，跨中截面上、下緣砼實(shí)測(cè)應(yīng)力與理論計(jì)算應(yīng)力 之比較見(jiàn)表6.1.3。在IV級(jí)荷載即100%加載工況下，跨中截面上、下緣砼的實(shí) 測(cè)彈性應(yīng)變及殘余應(yīng)變值見(jiàn)表 6.1.4。梁板在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)測(cè)應(yīng)力曲 線如圖6.1.3-6.1.4所示。表6.1.3梁板L/2截面混凝土應(yīng)力實(shí)測(cè)值與

12、理論值梁號(hào)何載 等級(jí)測(cè)試位置實(shí)測(cè)應(yīng)力oe （MPa）理論應(yīng)力crs（MPa）校驗(yàn)系數(shù)Oe /OS4#4ZB1-15I上緣砼-0.7-1.90.39下緣砼0.61.80.36II上緣砼-1.1-2.60.44下緣砼1.22.50.48III上緣砼-1.5-3.10.48下緣砼1.93.00.63IV上緣砼-2.0-3.70.54下緣砼2.43.50.694#4ZB1-13I上緣砼-0.9-1.90.50下緣砼0.41.80.26 JII上緣砼-1.2-2.60.46下緣砼0.72.50.28III上緣砼-1.7-3.10.52下緣砼1.23.00.42V上緣砼-2.4-3.70.65下緣砼1.9

13、3.50.54注：應(yīng)力正值為拉應(yīng)力，負(fù)值為壓應(yīng)力，下同。表6.1.4梁板100%加載工況下實(shí)測(cè)應(yīng)變及殘余應(yīng)變梁號(hào)測(cè)試位置總應(yīng)變（曲）彈性應(yīng)變基（曲）殘余應(yīng)變% （曲）相對(duì)殘余名p g x 100%4#4ZB上緣砼-57.7-47.0-10.718.471-15下緣砼70.064.55.67.934#4ZB上緣砼-69.8-58.9-10.915.61-13下緣砼54.947.57.413.5-44O5t50%6O9fi9OK100®ILCft4 2 05096im 1圖6.1.3四號(hào)橋4ZB1-15梁板實(shí)測(cè)應(yīng)力與理論應(yīng)力曲線2 0圖6.1.4四號(hào)橋4ZB1-13梁板實(shí)測(cè)應(yīng)力與理論應(yīng)力

14、曲線（3）裂縫觀測(cè)在試驗(yàn)開(kāi)始前以及各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下，通過(guò)觀察，在主梁頂板、腹板、底 板等部位均未發(fā)現(xiàn)裂縫。七、結(jié)論通過(guò)對(duì)七都島經(jīng)四路一期工程 4#橋的2片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板（4#橋： 4ZB1-15、4ZB1-13；的靜載試驗(yàn)，可以得到如下結(jié)論：（1）在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下，上述 2片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板的實(shí)測(cè)撓度 均小于理論計(jì)算撓度，校驗(yàn)系數(shù)介于 0.53至0.78之間，小于規(guī)范限值1.0；相對(duì) 殘余撓度最大值為8.14%，小于20%的規(guī)范限值；實(shí)測(cè)撓度與計(jì)算跨徑的比值小 于規(guī)范限值L/600;各梁跨中撓度與試驗(yàn)荷載基本呈線性關(guān)系，處于彈性工作階段。以上分析表明這四片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板的實(shí)際剛度滿足規(guī)范要求。0.26 至 0.69 之（2）在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下，上述四片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板跨中截面上、 下緣的實(shí)測(cè)混凝土壓、拉應(yīng)力均小于等于理論值，校驗(yàn)系數(shù)介于間，小于等于規(guī)范限值1.0；相對(duì)殘余應(yīng)變最大為18.47%,小于20%的規(guī)范限值; 各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)力與試驗(yàn)荷載基本呈線性關(guān)系，處于彈性工作狀態(tài)。以