《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（局部修訂條文

1、UDC中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) CJJ 166-2011P 備案號 J 1224 2011城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范Code for seismic design of urban bridges（局部修訂條文征求意見稿）20××-××-××發(fā)布 20××-××-××實施中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部 發(fā)布修訂說明本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T 1.1-2020給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)是對CJJ 166-2011城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范的修訂，與CJJ 166-2011相比主要技術(shù)變化如下：修改了“根

2、據(jù)新頒布的第五代中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB 18306-2015），對場地地震動加速度峰值進行了修訂”的規(guī)定（見3.1、3.2）；增加了“預(yù)制拼裝橋墩抗震性能要求”的規(guī)定（見3.5）；修改了“地基與基礎(chǔ)。根據(jù)新頒布的第五代中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB 18306-2015）,修改了場地類型和場地分類標(biāo)準(zhǔn)”（見4.1、4.2、4.3、4.4）；修改了“地震作用。根據(jù)新頒布的第五代中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB 18306-2015）,修改相關(guān)設(shè)計加速度反應(yīng)譜的放大系數(shù)和場地地震動加速度反應(yīng)譜特征周期的取值”的規(guī)定（見5.1、5.2、5.3、5.5）；修改了“能力保護構(gòu)件驗算”（見7.4）；修改了“抗震

3、構(gòu)造細(xì)節(jié)設(shè)計”的規(guī)定（見8.1、8.2）；修改了“橋梁減隔震設(shè)計，增加了減隔裝置性能檢測要求”的規(guī)定（見9.1、9.2、9.4）修改了“斜拉橋、懸索橋 和大跨度拱橋”的規(guī)定（見10.1、10.2、10.3）修改了“抗震措施”的規(guī)定（見11.2、11.3、11.4、11.5）本標(biāo)準(zhǔn)由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所提出。本標(biāo)準(zhǔn)由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部建筑結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會歸口。本標(biāo)準(zhǔn)負(fù)責(zé)起草單位：同濟大學(xué)本標(biāo)準(zhǔn)參加起草單位（拼音排序）：上海市政工程設(shè)計研究總院（集團）有限公司、上海市城市建設(shè)設(shè)計研究總院（集團）有限公司、天津市政工程設(shè)計研究總院有限公司、北京市市政工程設(shè)計研究總院有限公司。城市橋梁抗震

4、設(shè)計規(guī)范CJJ 166-2011修訂對照表現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)條文局部修訂征求意見稿1 總則1 總則1.0.3橋址處地震基本烈度數(shù)值可由現(xiàn)行中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖查取地震動峰值加速度，按表1.0.3確定：1.0.3橋址處地震基本烈度數(shù)值可由現(xiàn)行中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖GB18306-2015 查取類場地基本地震動峰值加速度,按表1.0.3確定。2 術(shù)語和符號2 術(shù)語和符號2.1.18 限位裝置 restrainer 為限制梁墩以及梁臺間的相對位移而設(shè)計的構(gòu)造裝置。2.1.18 限位裝置 restrainer 為限制梁墩以及梁臺間的相對位移裝置，包含彈塑性阻尼器，彈性索等。 2.1.20剪力鍵 shear key

5、支座水平承載能力不足時，用于水平連接梁體與墩、臺，傳遞梁體水平地震慣性力的構(gòu)件。2.1.21隔震周期 Period of isolated structure采用減隔裝置（支座）達(dá)到設(shè)計位移時的等效剛度，計算得到的橋梁結(jié)構(gòu)的基本周期。2.1.22擋塊 Retainer用于防止橋梁梁體縱橋向或橫橋向落梁的構(gòu)造措施，包含混凝土擋塊和鋼擋塊等。3 基本要求3 基本要求3.1 抗震設(shè)防分類和設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)3.1 抗震設(shè)防分類和設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)3.1.1 城市橋梁應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、在城市交通網(wǎng)絡(luò)中位置的重要性以及承擔(dān)的交通量，按表3.1.1分為甲、乙、丙和丁四類。3.1.1城市橋梁應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、在城市交通網(wǎng)絡(luò)中位置的

6、重要性以及承擔(dān)的交通量，按表3.1.1分為甲、乙、丙和丁四類。3.1.2本規(guī)范采用兩級抗震設(shè)防，在E1和E2地震作用下，根據(jù)本規(guī)范第3.1.1條的橋梁抗震設(shè)防分類，各類城市橋梁抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合表3.1.2的規(guī)定。3.1.2本規(guī)范采用兩級抗震設(shè)防，在E1和E2地震作用下，根據(jù)本規(guī)范第3.1.1條的橋梁抗震設(shè)防分類，各類城市橋梁抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合表3.1.2的規(guī)定。3.1.4各類城市橋梁的抗震措施等級，應(yīng)符合下列要求：1 甲類橋梁抗震措施，當(dāng)?shù)卣鸹玖叶葹?8度時，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求；當(dāng)為9度時，應(yīng)符合比9度更高的要求。2 乙類和丙類橋梁抗震措施，一般情況下，當(dāng)?shù)卣鸹玖叶葹?/p>

7、68度時，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求；當(dāng)為9度時，應(yīng)符合比9度更高的要求。3 丁類橋梁抗震措施均應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度的要求。3.1.4 各類城市橋梁的抗震措施等級，應(yīng)按表3.1.4確定：3.1.5立體交叉的跨線橋梁的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)不低于其跨越的下線工程的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)。3.1.6對抗震救災(zāi)以及在經(jīng)濟、國防上具有重要意義的橋梁或破壞后修復(fù)（搶修）困難的橋梁，應(yīng)提高抗震設(shè)防類別，并宜采用低損傷、自復(fù)位或可不中斷交通進行修復(fù)的結(jié)構(gòu)體系。3.2地震影響3.2地震影響3.2.1 甲類橋梁所在地區(qū)遭受的E1和E2地震影響，應(yīng)按地震安全性評價確定，相應(yīng)的E1和E2地震重現(xiàn)期分別為475年和25

8、00年。其他各類橋梁所在地區(qū)遭受的E1和E2地震影響，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖的地震動峰值加速度、地震動反應(yīng)譜特征周期以及本規(guī)范第3.2.2條規(guī)定的E1和E2地震調(diào)整系數(shù)來表征。3.2.1 主跨跨度大于150m的甲類橋梁所在地區(qū)遭受的E1和E2地震影響，應(yīng)按地震安全性評價確定，相應(yīng)的E1和E2地震重現(xiàn)期分別為475年和2500年。3.2.2 當(dāng)距橋梁工程場地10km以內(nèi)有發(fā)生6.5 級及以上潛在地震危險的斷裂時，乙類和丙類橋梁的E1和E2地震作用應(yīng)開展地震安全性評價進行確定，地震安全性評價應(yīng)考慮近斷層效應(yīng)。3.2.3 當(dāng)橋梁工程場處于條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石或強風(fēng)化巖石的陡

9、坡、河岸與邊坡邊緣等不利地段時，乙類和丙類橋梁的E1和E2地震作用應(yīng)開展地震安全性評價進行確定，地震安全性評價應(yīng)考慮局部場地效應(yīng)。3.2.2 乙類、丙類和丁類橋梁的E1和E2水平向地震動峰值加速度A的取值，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖查得的類場地基本地震動峰值加速度，乘以表3.2.2中的E1和E2地震調(diào)整系數(shù)Ci得到。3.2.4 一般情況下，乙類、丙類和丁類橋梁的 E1和E2水平向地震動峰值加速度A的取值，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖查得的類場地基本地震動峰值加速度，按下式計算：式中：A各類場地E1和E2的水平向基本地震動峰值加速度；amax據(jù)現(xiàn)行中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖查得的場地基本地震動峰

10、值加速度；Ci為E1和E2地震調(diào)整系數(shù)，按表3.2.4-1取值；Cs為地震加速度峰值場地調(diào)整系數(shù)，按表3.2.4-2取值。3.3抗震設(shè)計方法分類3.3抗震設(shè)計方法分類3.3.2 乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法根據(jù)橋梁場地地震基本烈度和橋梁結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防分類，分為A、B和C三類，并應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 A類：應(yīng)進行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足本章3.4節(jié)橋梁抗震體系以及相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；2 B類：應(yīng)進行E1地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；3 C類：應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求，不需進行抗震分析和抗震驗算。3.3.1 根據(jù)橋梁場地地震

11、基本烈度和橋梁結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防分類，乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法可分為以下3 類： 1 1類：應(yīng)進行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足本章3.4節(jié)橋梁抗震體系以及相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；2 2類：應(yīng)進行E1地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；3 3類：應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求，不需進行抗震分析和抗震驗算。3.3.1 甲類橋梁的抗震設(shè)計可參考本規(guī)范第10章給出的抗震設(shè)計原則進行設(shè)計。3.3.2 甲類橋梁的抗震設(shè)計可參考本規(guī)范第10章給出的抗震設(shè)計原則進行設(shè)計。3.3.3 乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法應(yīng)按表3.3.3選用。3.4.6 根據(jù)橋梁場

12、地地震基本烈度和橋梁結(jié)構(gòu)的橋梁抗震設(shè)防分類，乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法應(yīng)按表3.3.3選用。3.4橋梁抗震體系3.4橋梁抗震體系3.4.2 對采用A類抗震設(shè)計方法的橋梁，可采用的抗震體系有以下二種類型：1 類型：地震作用下，橋梁的彈塑性變形、耗能部位位于橋墩，其中連續(xù)梁、簡支梁單柱墩和雙柱墩的耗能部位如圖3.4.2所示；2 類型II：地震作用下，橋梁的耗能部位位于橋梁上、下部連接構(gòu)件（支座、耗能裝置）。3.4.2 對采用1類抗震設(shè)計方法的橋梁，可采用的抗震體系有以下二種類型：1 類型：地震作用下，橋梁的彈塑性變形、耗能部位位于橋墩，其中連續(xù)梁、簡支梁單柱墩和雙柱墩的耗能部位如圖3.4.2所

13、示；2 類型II：地震作用下，橋梁的耗能部位位于橋梁上、下部連接構(gòu)件（支座、耗能裝置）。3.4.6 橋臺不宜作為抵抗梁體地震慣性力的構(gòu)件，橋臺處宜采用活動支座，橋臺上的橫向抗震擋塊宜設(shè)計為在E2地震作用下可以損傷。3.4.6 橋臺不宜作為抵抗梁體地震慣性力的構(gòu)件，橋臺處宜采用活動支座，橋臺上的橫向抗震擋塊宜設(shè)計為在E2地震作用下可以損傷。采用橋臺作為抵抗梁體地震慣性力的構(gòu)件時，應(yīng)進行專門研究。3.4.7 當(dāng)采用A類抗震設(shè)計方法的橋梁抗震體系不滿足本規(guī)范第3.4.2條要求時，應(yīng)進行專題論證，并必須要求結(jié)構(gòu)在地震作用下的抗震性能滿足本規(guī)范表3.1.2的要求。3.4.7 采用1類抗震設(shè)計方法的橋梁，

14、如果抗震體系不滿足本規(guī)范3.4.2條要求，應(yīng)進行專題研究，并要求結(jié)構(gòu)抗震性能滿足本規(guī)范表3.1.2的要求。3.5 預(yù)制拼裝橋墩抗震性能要求3.5.1 本節(jié)適用于灌漿套筒、灌漿波紋管、承插式和超高強混凝土（UHPC）連接的預(yù)制拼裝橋墩。3.5.2 預(yù)制拼裝橋墩應(yīng)具有穩(wěn)定的強度，變形和延性能力，其抗震分析計算、驗算和延性構(gòu)造應(yīng)滿足本規(guī)范和相關(guān)規(guī)范的要求。3.5.3 預(yù)制拼裝橋墩的適用范圍如下：1 經(jīng)過試驗驗證的灌漿套筒、灌漿波紋、插承式和超高強混凝土（UHPC）連接的預(yù)制拼裝橋墩可用于7度及以下地區(qū)；2 灌漿套筒、灌漿波紋管位于蓋梁和承臺內(nèi)以及插承式連接和超高強混凝土（UHPC）連接的預(yù)制拼裝橋墩

15、在滿足3.5.4條的要求條件下，可用于8度地區(qū)；3 采用減隔震設(shè)計橋梁的預(yù)制拼裝橋墩可用于8度及以下地區(qū)。3.5.4 除采用減隔震設(shè)計的橋梁以外，對于應(yīng)用于8度地區(qū)的預(yù)制拼裝橋墩，應(yīng)進行大比例尺模型擬靜力試驗，并滿足以下要求：（1）抗震性能不低于整體現(xiàn)澆橋墩抗震性能；（2）預(yù)制拼裝橋墩的位移延性系數(shù)（延性能力）應(yīng)不小于4。3.5.5 預(yù)制拼裝橋墩中的蓋梁、承臺、基礎(chǔ)應(yīng)按能力保護原則設(shè)計，在地震作用下不發(fā)生損傷。3.5.6 預(yù)制拼裝橋墩的連接構(gòu)造應(yīng)滿足以下要求：1 采用灌漿波紋管連接時，應(yīng)具有足夠的錨固連接強度，錨固連接應(yīng)按能力保護方法設(shè)計，在地震作用下應(yīng)避免錨固連接破壞；2 采用插承式連接時，

16、應(yīng)具有足夠的插承深度，承臺應(yīng)具有足夠的承載能力，在地震作用下應(yīng)避免連接和承臺破壞；3 灌漿套筒連接強度應(yīng)大于所連接鋼筋抗拉強度，地震作用下，應(yīng)避免套筒連接破壞。3.5抗震概念設(shè)計3.6抗震概念設(shè)計3.5.1 對梁式橋，一聯(lián)內(nèi)橋墩的剛度比宜滿足下列要求： 1 任意兩橋墩剛度比：1）橋面等寬： (3.5.1-1)2）橋面變寬： (3.5.1-2)2 相鄰橋墩剛度比：1）橋面等寬： (3.5.1-3)2）橋面變寬： (3.5.1-4)式中：、分別為第i和第j橋墩考慮支座、擋塊或剪力鍵后計算出的組合剛度（含順橋向和橫橋向），； mi、mj分別為第i和第j橋墩墩頂?shù)刃У牧后w質(zhì)量。3.6.1 對梁式橋，一

17、聯(lián)內(nèi)橋墩的剛度比宜滿足下列要求： 1 任意兩橋墩剛度比：1）橋面等寬： (3.6.1-1)2）橋面變寬： (3.6.1-2)2 相鄰橋墩剛度比：1）橋面等寬： (3.6.1-3)2）橋面變寬： (3.6.1-4)式中：、分別為第i和第j橋墩考慮支座、擋塊或剪力鍵后計算出的組合剛度（含順橋向和橫橋向），；mi、mj分別為第i和第j橋墩墩頂?shù)刃У牧后w質(zhì)量。3.5.2 梁式橋（多聯(lián)橋）相鄰聯(lián)的基本周期比宜滿足下式： (3.5.2)式中： Ti 、Tj分別為第i和第j聯(lián)的基本周期（含順橋向和橫橋向），TjTi。3.6.2 梁式橋（多聯(lián)橋）相鄰聯(lián)的基本周期比宜滿足下式： (3.6.2)式中： Ti 、T

18、j分別為第i和第j聯(lián)的基本周期（含順橋向和橫橋向），TjTi。3.5.3 對梁式橋，一聯(lián)內(nèi)各橋墩剛度相差較大和相鄰聯(lián)基本周期相差較大的情況，宜采用以下方法調(diào)整一聯(lián)內(nèi)各墩剛度比和相鄰聯(lián)周期比：1 順橋向，各橋墩剛度相差較大時，宜在各墩頂設(shè)置合理剪切剛度的橡膠支座，來調(diào)整各墩的等效剛度；2 改變墩柱尺寸或縱向配筋率。3.6.3 對梁式橋，一聯(lián)內(nèi)各橋墩剛度相差較大和相鄰聯(lián)基本周期相差較大的情況，宜采用以下方法調(diào)整一聯(lián)內(nèi)各墩剛度比和相鄰聯(lián)周期比：1 順橋向，各橋墩剛度相差較大時，宜在各墩頂設(shè)置合理剪切剛度的橡膠支座，來調(diào)整各墩的等效剛度；2 改變墩柱尺寸或構(gòu)造形式。3.6.4 對于采用簡支梁和橋面連續(xù)

19、的橋梁，其墩高不宜超過40m。對墩高超過40m的橋梁，宜采用連續(xù)剛構(gòu)或其他對抗震有利的結(jié)構(gòu)形式。3.5.4 雙柱或多柱墩在橫橋向地震作用下，進行蓋梁抗震設(shè)計時，應(yīng)考慮蓋梁可能會出現(xiàn)的正負(fù)彎矩交替作用。3.6.5 雙柱或多柱墩在橫橋向地震作用下，進行蓋梁抗震設(shè)計時，應(yīng)考慮蓋梁可能會出現(xiàn)的正負(fù)彎矩交替作用。3.6.6 橋梁應(yīng)盡可能設(shè)計為連續(xù)跨，同時加強過渡墩和橋臺處的防落梁措施，以減小落梁風(fēng)險。對于液化場地上的橋梁，下部結(jié)構(gòu)宜選用樁徑較大的基礎(chǔ)。4 場地、地基與基礎(chǔ)4 場地、地基與基礎(chǔ)4.1 場地4.1 場地4.1.3 橋梁工程場地土層剪切波速應(yīng)按下列要求確定：1 甲類橋梁，應(yīng)由工程場地地震安全性

20、評價工作確定；2 乙和丙類橋梁，可通過現(xiàn)場實測確定?，F(xiàn)場實測時，鉆孔數(shù)量應(yīng)為：中橋不少于1個，大橋不少于2個，特大橋宜適當(dāng)增加；3 丁類橋梁，當(dāng)無實測剪切波速時，可根據(jù)巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型，并應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗，在表4.1.3的范圍內(nèi)估計各土層的剪切波速。4.1.3 橋梁工程場地土層剪切波速應(yīng)按下列要求確定：1 甲類橋梁，應(yīng)由工程場地地震安全性評價工作確定；2 乙和丙類橋梁，可通過現(xiàn)場實測確定?，F(xiàn)場實測時，鉆孔數(shù)量應(yīng)為：中橋不少于1個，大橋不少于2個，特大橋宜適當(dāng)增加；3 丁類橋梁，當(dāng)無實測剪切波速時，可根據(jù)巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型，并應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗，在表4

21、.1.3的范圍內(nèi)估計各土層的剪切波速。4.1.7 工程場地類別，應(yīng)根據(jù)土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度劃分為四類，并應(yīng)符合表4.1.7的規(guī)定。當(dāng)在場地范圍內(nèi)有可靠的剪切波速和覆蓋層厚度且其值處于表4.1.7所列場地類別的分界線附近時，允許按插值方法確定地震作用計算所用的特征周期值。4.1.7 工程場地應(yīng)根據(jù)土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度按表4.1.7進行分類。當(dāng)有可靠的剪切波速和覆蓋層厚度且其值處于表4.1.7所列場地類別的分界線±15%范圍內(nèi)時，允許按插值方法確定地震作用計算所用的特征周期。4.4 樁基4.4 樁基4.1.1 E2地震作用下，非液化土中，單樁的抗壓承載能力可以提高

22、至原來的2倍，單樁的抗拉承載力，可比非抗震設(shè)計時提高25%。4.1.2 當(dāng)樁基內(nèi)有液化土層時，液化土層的承載力（包括樁側(cè)摩阻力）、土抗力（地基系數(shù)）、內(nèi)摩擦角和內(nèi)聚力等，可根據(jù)液化抵抗系數(shù)Ce予以折減，折減系數(shù)a應(yīng)按表4.4.1采用。液化抵抗系數(shù)應(yīng)根據(jù)E1、E2加速度峰值分別確定。Ce=N1Ncr （4.4.2）式中：Ce液化抵抗系數(shù)；N1、Ncr分別為實際標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值。4.1.1 樁基內(nèi)有液化土層時，液化土層的承載力（包括樁側(cè)摩阻力）、土抗力（地基系數(shù)）、內(nèi)摩擦角和內(nèi)聚力等，可根據(jù)液化抵抗系數(shù)Ce予以折減，折減系數(shù)a應(yīng)按表4.4.1采用。液化抵抗系數(shù)應(yīng)根據(jù)E1、E2加

23、速度峰值分別確定。Ce=N1Ncr （4.4.1）式中：Ce液化抵抗系數(shù)；N1、Ncr分別為實際標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值。5 地震作用5 地震作用5.1 一般規(guī)定5.1 一般規(guī)定5.1.1 各類橋梁結(jié)構(gòu)的地震作用，應(yīng)按下列原則考慮： 1 一般情況下，城市橋梁可只考慮水平向地震作用，直線橋可分別考慮順橋向X和橫橋向Y的地震作用；2 地震基本烈度為8度和9度時的拱式結(jié)構(gòu)、長懸臂橋梁結(jié)構(gòu)和大跨度結(jié)構(gòu)，以及豎向作用引起的地震效應(yīng)很重要時，應(yīng)考慮豎向地震的作用。5.1.1 各類橋梁結(jié)構(gòu)的地震作用，應(yīng)按下列原則考慮： 1 一般情況下，城市橋梁可只考慮水平向地震作用，直線橋可分別考慮順橋向X和橫

24、橋向Y的地震作用；2 甲類橋梁、地震基本烈度為8度和9度時的拱式結(jié)構(gòu)、長懸臂橋梁結(jié)構(gòu)和大跨度結(jié)構(gòu)，以及豎向作用引起的地震效應(yīng)很重要時，應(yīng)考慮豎向地震的作用。5.1.2 反應(yīng)譜法，同時考慮三個正交方向（順橋向 X、橫橋向Y 和豎向 Z）的地震作用時，可分別單獨計算 X 向地震作用在計算方向產(chǎn)生的最大效應(yīng) EX 、Y 向地震作用在計算方向產(chǎn)生的最大效應(yīng) EY 以及 Z 向地震作用在計算方向i產(chǎn)生的最大效應(yīng) EZ。在計算方向總的設(shè)計最大地震作用效應(yīng)E按下式計算： E=EX2+EY2+EZ2 （5.1.2）5.1.2 1 反應(yīng)譜法，同時考慮三個正交方向（順橋向 X、橫橋向Y 和豎向 Z）的地震作用時，

25、可分別單獨計算 X 向地震作用在計算方向i產(chǎn)生的最大效應(yīng)EiX 、Y 向地震作用在計算方向i產(chǎn)生的最大效應(yīng) EiY 與 Z 向地震作用在計算方向i產(chǎn)生的最大效應(yīng)EiZ。在計算方向i總的設(shè)計最大地震作用效應(yīng) Ei按下式計算： Ei=EiX2+EiY2+EiZ2 （5.1.2）2 當(dāng)采用時程分析法時，應(yīng)同時輸入兩個或三個方向分量的一組地震動時程計算地震作用效應(yīng)。5.1.2 對甲類橋梁，應(yīng)根據(jù)專門的工程場地地震安全性評價確定地震作用。5.2 設(shè)計加速度反應(yīng)譜5.2 設(shè)計加速度反應(yīng)譜5.2.1 水平向設(shè)計加速度反應(yīng)譜譜值S（圖5.2.1）可由下式確定：式中：特征周期（s），根據(jù)場地類別和地震動參數(shù)區(qū)劃

26、的特征周期分區(qū)值按表5.2.1采用；計算8、9度E2地震作用時，特征周期宜增加0.05s。結(jié)構(gòu)的阻尼調(diào)整系數(shù)，阻尼比為0.05時取1.0，阻尼比不等于0.05時按本規(guī)范第5.2.2條計算；A E1或E2地震作用下水平向地震動峰值加速度，按本規(guī)范第3.2.2條取值；自特征周期至5倍特征周期區(qū)段曲線衰減指數(shù)，阻尼比為0.05時取0.9，阻尼比不等于0.05時按本規(guī)范第5.2.2條計算；自5倍特征周期至6s區(qū)段直線下降段下降斜率調(diào)整系數(shù)，阻尼比為0.05時取0.02，阻尼比不等于0.05時按本規(guī)范第5.2.2條計算；結(jié)構(gòu)自振周期(s)。5.2.1 水平向設(shè)計加速度反應(yīng)譜譜值S（圖5.2.1）可由下式

27、確定：式中：特征周期（s），根據(jù)場地類別和類場地基本地震動加速度反應(yīng)譜特征周期分區(qū)值，按表5.2.1確定；E2地震動加速度反應(yīng)譜特征周期應(yīng)在表5.2.1的基礎(chǔ)上增加0.05s。結(jié)構(gòu)的阻尼調(diào)整系數(shù)，阻尼比為0.05時取1.0，阻尼比不等于0.05時按本規(guī)范第5.2.2條計算；A E1或E2地震作用下水平向地震動峰值加速度，按本規(guī)范第3.2.2條取值；自特征周期至5倍特征周期區(qū)段曲線衰減指數(shù)，阻尼比為0.05時取0.9，阻尼比不等于0.05時按本規(guī)范第5.2.2條計算；自5倍特征周期至6s區(qū)段直線下降段下降斜率調(diào)整系數(shù)，阻尼比為0.05時取0.02，阻尼比不等于0.05時按本規(guī)范第5.2.2條計算

28、；結(jié)構(gòu)自振周期(s)。5.2.2 當(dāng)橋梁結(jié)構(gòu)的阻尼比按有關(guān)規(guī)定不等于0.05時，地震加速度譜曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)和形狀參數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定：1 曲線下降段的衰減指數(shù)按下式確定： (5.2.2-1)式中：g曲線下降段的衰減指數(shù)；結(jié)構(gòu)實際阻尼比。2 直線下降段下降斜率調(diào)整系數(shù)按下式確定： (5.2.2-2)式中：傾斜段的斜率，小于0時取0。3 阻尼調(diào)整系數(shù)按下式確定: (5.2.2-3)式中： 阻尼調(diào)整系數(shù)，當(dāng)小于0.55時，應(yīng)取0.55。5.2.2 當(dāng)橋梁結(jié)構(gòu)的阻尼比按有關(guān)規(guī)定不等于0.05時，地震加速度譜曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)和形狀參數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定：1 曲線下降段的衰減指數(shù)按下式確定： (5.2.2

29、-1)式中：g曲線下降段的衰減指數(shù)；結(jié)構(gòu)實際阻尼比。2 直線下降段下降斜率調(diào)整系數(shù)按下式確定： (5.2.2-2)式中：傾斜段的斜率，小于0時取0。3 阻尼調(diào)整系數(shù)按下式確定: (5.2.2-3)式中： 阻尼調(diào)整系數(shù)，當(dāng)小于0.55時，應(yīng)取0.55。5.3 設(shè)計加速度反應(yīng)譜5.3 設(shè)計加速度反應(yīng)譜5.3.2 未進行地震安全性評價的橋址，可采用本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜為目標(biāo)擬合設(shè)計加速度時程；也可選用與設(shè)定地震震級、距離、場地特性大體相近的實際地震動加速度記錄，通過時域方法調(diào)整，使其加速度反應(yīng)譜與本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜匹配。5.3.2 未進行地震安全性評價的橋址，可采用本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜為目標(biāo)

30、擬合設(shè)計加速度時程；也可選用與設(shè)定地震震級、距離、場地特性大體相近的實際地震動加速度記錄，通過時域方法調(diào)整，使其加速度反應(yīng)譜與本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜匹配，每個周期值對應(yīng)的反應(yīng)譜幅值的相對誤差應(yīng)小于5%。采用實際地震動加速度記錄調(diào)整得到的設(shè)計加速度時程應(yīng)不少于總數(shù)的1/3。5.3.3 設(shè)計加速度時程不得少于三組，且應(yīng)保證任意兩組間同方向時程由式（5.3.3）定義的相關(guān)系數(shù)的絕對值小于0.1。 (5.3.3)(5.3.3)式中： a1j與a2j分別為時程a1與a2第j點的值。5.5 作用效應(yīng)組合5.5 作用效應(yīng)組合5.5.1 城市橋梁抗震設(shè)計應(yīng)考慮以下作用：1 永久作用，包括結(jié)構(gòu)重力、土壓力、水壓

31、力；2 地震作用，包括地震動的作用和地震主動土壓力、水壓力等;3 在進行支座抗震驗算時，應(yīng)計入50均勻溫度作用效應(yīng)；4 對城市軌道交通橋梁，應(yīng)分別按有車、無車進行計算；當(dāng)橋上有車時，順橋向不計算活載引起的地震作用；橫橋向計入50活載引起的地震力，作用于軌頂以上2m處，活載豎向力按列車豎向靜活載的100計算。5.5.1 城市橋梁抗震設(shè)計應(yīng)考慮以下作用：1 永久作用，包括結(jié)構(gòu)重力、預(yù)應(yīng)力、土壓力、水壓力；2 地震作用，包括地震動的作用和地震主動土壓力、動水壓力等;3 在進行支座抗震驗算時，應(yīng)計入50均勻溫度作用效應(yīng)；4 對城市軌道交通橋梁，應(yīng)分別按有車、無車進行計算；當(dāng)橋上有車時，順橋向不計算活載

32、引起的地震作用；橫橋向計入50活載引起的地震力，作用于軌頂以上2m處，活載豎向力按列車豎向靜活載的100計算。5.5.2 城市橋梁抗震設(shè)計時的作用效應(yīng)組合應(yīng)包括本規(guī)范第5.5.1條要求的各種作用，組合方式應(yīng)包括各種作用效應(yīng)的最不利組合。5.5.2 城市橋梁抗震設(shè)計時的作用效應(yīng)組合應(yīng)包括本規(guī)范第5.5.1條要求的各種作用，組合方式應(yīng)包括各種作用效應(yīng)的最不利組合，組合系數(shù)為1.0。6 抗震分析6 抗震分析6.1 一般規(guī)定6.1 一般規(guī)定6.1.2 抗震分析時，可將橋梁劃分為規(guī)則橋梁和非規(guī)則橋梁兩類。簡支梁及表6.1.2限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆谝?guī)則橋梁，不在此表限定范圍內(nèi)的橋梁屬于非規(guī)則橋梁。6.1.2

33、 抗震分析時，可將橋梁劃分為規(guī)則橋梁和非規(guī)則橋梁兩類。簡支梁及表6.1.2限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆谝?guī)則橋梁，不在此表限定范圍內(nèi)的橋梁屬于非規(guī)則橋梁。6.1.7 地震作用下，橋臺臺身地震慣性力可按靜力法計算。6.1.8 在進行橋梁抗震分析時，E1地震作用下，橋梁的所有構(gòu)件抗彎剛度均應(yīng)按毛截面計算；E2地震作用下，延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度應(yīng)按式（6.1.7）計算，對圓形和矩形橋墩，可按本規(guī)范附錄A取值，但其它構(gòu)件抗彎剛度仍應(yīng)按毛截面計算： (6.1.7)式中：橋墩混凝土的彈性模量(kN/m2)；橋墩有效截面抗彎慣性矩(m4)；等效屈服彎矩(kN·m)，可按本規(guī)范第7.3.8條計算； 等效屈

34、服曲率(1/m)，可按本規(guī)范第7.3.8條計算。6.1.7 在進行橋梁抗震分析時，E1地震作用下，橋梁的所有構(gòu)件抗彎剛度均應(yīng)按毛截面計算；E2地震作用下，延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度應(yīng)按式（6.1.7）計算，對圓形和矩形橋墩，可按本規(guī)范附錄A取值，但其它構(gòu)件抗彎剛度仍應(yīng)按毛截面計算： (6.1.7)式中：橋墩混凝土的彈性模量(kN/m2)；橋墩有效截面抗彎慣性矩(m4)；等效屈服彎矩(kN·m)，可按本規(guī)范第7.3.8條計算； 等效屈服曲率(1/m)，可按本規(guī)范第7.3.8條計算。6.1.9 在進行橋梁結(jié)構(gòu)抗震分析時，地震動的輸入宜按下列方式選?。? 跨越河流的橋梁，地震動輸入宜取一般

35、沖刷線處場地地震動；2 其他橋梁，地震動輸入宜取地表處場地地震動。6.1.8 在進行橋梁結(jié)構(gòu)抗震分析時，地震動的輸入宜按下列方式選?。? 跨越河流的橋梁，地震動輸入宜取一般沖刷線處場地地震動；2 其他橋梁，地震動輸入宜取地表處場地地震動。6.1.9 對于可液化場地，應(yīng)分別按非液化、液化兩種情況，進行橋梁的地震反應(yīng)分析，并按最不利情況進行抗震設(shè)計。6.1.10 對于土體液化可能會引起地面大變形的場地，橋梁的抗震設(shè)計應(yīng)進行專題研究。6.2 建模原則6.2 建模原則6.2.8 當(dāng)墩柱的計算高度與矩形截面尺寸之比大于8時，或墩柱的計算高度與圓形截面直徑之比大于6時，應(yīng)考慮-效應(yīng)。6.2.8 當(dāng)墩柱滿足

36、6.2.8式要求時，可不考慮-效應(yīng)。 Pdlr0.25Mu （6.2.8）式中：Pdl墩柱恒載軸力；rE2地震下，墩柱反彎點相對于塑性鉸截面的水平位移；Mu恒載軸力作用下，采用材料強度標(biāo)準(zhǔn)值計算得到的截面抗彎承載力。6.6 能力保護構(gòu)件計算6.6 能力保護構(gòu)件計算6.6.4 雙柱和多柱墩塑性鉸區(qū)域截面順橋向超強彎矩可按本規(guī)范第6.6.3條計算，橫橋向超強彎矩可按下列步驟計算： 1 假設(shè)墩柱軸力為恒載軸力；2 按截面實配鋼筋，采用材料強度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范式（6.6.3）計算出各墩柱塑性鉸區(qū)域截面超強彎矩；3 計算各墩柱相應(yīng)于其超強彎矩的剪力值，并按下式計算各墩柱剪力值之合Q(kN)： （6.6.

37、4）式中：Qi¾¾各墩柱相應(yīng)于塑性鉸區(qū)域截面的超強彎矩的剪力值(kN)。4 將Q按正、負(fù)方向分別施加于蓋梁質(zhì)心處，計算各墩柱所產(chǎn)生的軸力（如圖6.6.4所示）；5 將合剪力Q產(chǎn)生的軸力與恒載軸力組合后，采用組合的軸力，重復(fù)步驟2和4進行迭代計算，直到相鄰2次計算各墩柱剪力之合相差在10以內(nèi)。6.6.4 雙柱和多柱墩塑性鉸區(qū)域截面順橋向超強彎矩可按本規(guī)范第6.6.3條計算，橫橋向超強彎矩可按下列步驟計算： 1 假設(shè)墩柱軸力為恒載軸力；2 按截面實配鋼筋，采用材料強度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范式（6.6.3）計算出各墩柱塑性鉸區(qū)域截面超強彎矩；3 計算各墩柱相應(yīng)于其超強彎矩的剪力值，并按

38、下式計算各墩柱剪力值之合V(kN)：V=iNVi （6.6.4）式中：Vi¾¾各墩柱相應(yīng)于塑性鉸區(qū)域截面的超強彎矩的剪力值(kN)。4 將V按正、負(fù)方向分別施加于蓋梁質(zhì)心處，計算各墩柱所產(chǎn)生的軸力（如圖6.6.4所示）；5 將合剪力V產(chǎn)生的軸力與恒載軸力組合后，采用組合的軸力，重復(fù)步驟2和4進行迭代計算，直到相鄰2次計算各墩柱剪力之合相差在10以內(nèi)。6.6.10 對低樁承臺基礎(chǔ)，作用在承臺的水平地震可按下式計算： Ft=MtA （6.6.10）式中：Ft¾¾作用在承臺中心處的水平地震力（kN）；Mt¾¾承臺的質(zhì)量（t）。A¾

39、¾水平向地震動峰值加速度，按本規(guī)范第3.2.2條取值。6.6.10 承臺的地震慣性力可按以下方法計算：1 對低樁承臺基礎(chǔ)，作用在承臺的水平地震可按下式計算： Ft=MtA-Ehcz （6.6.10）式中：Ft¾¾作用在承臺中心處的水平地震力（kN）；Mt¾¾承臺的質(zhì)量（t）。A¾¾水平向地震動峰值加速度，按本規(guī)范第3.2.2條取值。Ehcz¾¾對于非液化土中低樁承臺基礎(chǔ)，當(dāng)回填土為壓實填土?xí)r，可取1/3承臺側(cè)被動土壓力；其他情況Ehcz=0。2 對于高樁承臺基礎(chǔ)，如果E2地震下橋墩墩底屈服，則承臺的地震慣

40、性力可將高樁承臺基礎(chǔ)作為獨立單自由度系統(tǒng)，采用單振型反應(yīng)譜法簡化計算。6.7 橋臺6.7 橋臺6.7.1 橋臺臺身的水平地震力可按下式計算： （6.7.1）式中：¾¾水平向地震動加速度峰值，按本規(guī)范第3.2.2條取值；¾¾作用于臺身重心處的水平地震作用力(kN)；¾¾基礎(chǔ)頂面以上臺身的質(zhì)量(t)。1 對修建在基巖上的橋臺，其水平地震力可按式（6.7.1）計算值的80%采用；2 驗算設(shè)有固定支座的梁橋橋臺時，應(yīng)計入由上部結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的水平地震力，其值按式（6.7.1）計算，但Mau應(yīng)加上一孔（簡支梁）或一聯(lián)（連續(xù)梁）梁的質(zhì)量。6.7.1

41、橋臺臺身的水平地震力可按下式計算： （6.7.1）式中：¾¾水平向地震動加速度峰值，按本規(guī)范第3.2.2條取值；¾¾作用于臺身重心處的水平地震作用力(kN)；¾¾基礎(chǔ)頂面以上臺身的質(zhì)量(t)。1 對修建在基巖上的橋臺，其水平地震力可按式（6.7.1）計算值的80%采用；2 設(shè)有固定支座、并且要求E2地震下固定支座正常工作的梁橋橋臺，抗震設(shè)計應(yīng)進行專題研究。7 抗震驗算7 抗震驗算7.1 一般規(guī)定7.1 一般規(guī)定7.2.2 采用2類抗震設(shè)計方法設(shè)計的橋梁，支座抗震能力可按下列方法驗算；1 板式橡膠支座的抗震驗算：1）支座厚度驗算 (7.

42、2.2-1) (7.2.2-2)式中：¾¾考慮地震作用、均勻溫度作用和永久作用組合后的橡膠支座位移；¾¾橡膠層的總厚度（m）；¾¾橡膠片剪切角正切值，取；¾¾E1地震作用下橡膠支座的水平位移（m）；.¾¾永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移（m）；均勻溫度作用產(chǎn)生橡膠支座的水平位移（m）；¾¾支座調(diào)整系數(shù)，一般取2.3。 2）支座抗滑穩(wěn)定性驗算： (7.2.2-3)(7.2.2-4)式中：支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用0.15；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.1

43、0；支座水平組合地震力（kN）；上部結(jié)構(gòu)重力在支座上產(chǎn)生的反力（kN）；E1地震作用下橡膠支座的水平地震力（kN）；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座水平力（kN）；均勻溫度引起的橡膠支座的水平力（kN）； 支座調(diào)整系數(shù)，一般取2.3。2 盆式支座和球形支座的抗震驗算：1）活動支座 (7.2.2-5)2）固定支座 (7.2.2-6)式中：Xmax¾¾活動支座容許滑動的水平位移（m）； Emax¾¾固定支座容許承受的水平力（kN）；7.2.2 采用2類抗震設(shè)計方法設(shè)計的橋梁，支座抗震能力可按下列方法驗算；1 板式橡膠支座的抗震驗算：1）支座厚度驗算 (7.2.2-1)

44、 (7.2.2-2)式中：¾¾考慮地震作用、均勻溫度作用和永久作用組合后的橡膠支座位移；¾¾橡膠層的總厚度（m）；¾¾橡膠片剪切角正切值，??；¾¾E1地震作用下橡膠支座的水平位移（m）；.¾¾永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移（m）；均勻溫度作用產(chǎn)生橡膠支座的水平位移（m）；¾¾支座調(diào)整系數(shù)，一般取2.3。 2）支座抗滑穩(wěn)定性驗算： (7.2.2-3)(7.2.2-4)式中：支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用0.25；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.20；支座水平

45、組合地震力（kN）；上部結(jié)構(gòu)重力在支座上產(chǎn)生的反力（kN）；E1地震作用下橡膠支座的水平地震力（kN）；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座水平力（kN）；均勻溫度引起的橡膠支座的水平力（kN）； 支座調(diào)整系數(shù)，一般取2.3。2 盆式支座和球形支座的抗震驗算：1）活動支座 (7.2.2-5)（7.2.2-6）式中：¾¾考慮地震作用、均勻溫度作用和永久作用組合后的橡膠支座位移；¾¾E1地震作用下橡膠支座的水平位移（m）；.¾¾永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移（m）；均勻溫度作用產(chǎn)生橡膠支座的水平位移（m）；2）固定支座 (7.2.2-7)支座水平組合

46、地震力（kN）；E1地震作用下橡膠支座的水平地震力（kN）；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座水平力（kN）；均勻溫度引起的橡膠支座的水平力（kN）；活動支座容許滑動的水平位移（m）； 固定支座容許承受的水平力（kN）。7.4 能力保護構(gòu)件驗算7.4 能力保護構(gòu)件驗算7.4.2 墩柱塑性鉸區(qū)域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強度應(yīng)按下列公式驗算：Vc0(Vc+Vs) (7.4.2-1)Vc=0.1vcAe (7.4.2-2)0.03=sfyh10+0.38-0.10.3 (7.4.2-4) s=4AspsD',圓形截面2Avbs,矩形截面2.4/fyh(7.4.2-5)式中：Vc0¾

47、0;剪力設(shè)計值（kN），按本規(guī)范第6.6節(jié)計算；Vc¾¾塑性鉸區(qū)域混凝土的抗剪能力貢獻（kN）；Vs¾¾橫向鋼筋的抗剪能力貢獻（kN）；vc¾¾塑性鉸區(qū)域混凝土抗剪強度（MPa）;fcd¾¾混凝土抗壓強度設(shè)計值（MPa）;Ae¾¾核芯混凝土面積，可取Ae=0.8Ag（cm2）；Ag¾¾墩柱塑性鉸區(qū)域截面全面積（cm2）；¾¾墩柱位移延性系數(shù)，為墩柱地震位移需求與墩柱塑性鉸屈服時的位移之比；Pc¾¾墩柱截面最小軸壓力，對于框架墩橫向需按本

48、規(guī)范第6.6.4條計算（kN）；Asp¾¾螺旋箍筋面積（cm2）；Av¾¾計算方向上箍筋面積總和（cm2）；s¾¾箍筋的間距（cm）；fyh¾¾箍筋抗拉強度設(shè)計值（MPa）；b¾¾墩柱的寬度（cm）；D'¾¾螺旋箍筋環(huán)的直徑（cm）；h0¾¾核芯混凝土受壓邊緣至受拉側(cè)鋼筋重心的距離（cm）；¾¾抗剪強度折減系數(shù)，=0.85。7.4.2 墩柱斜截面抗剪強度應(yīng)按下列公式驗算： (7.4.2-1)式中：剪力設(shè)計值（kN），按本規(guī)范第6

49、.6節(jié)計算； 抗剪強度折減系數(shù)，?；炷敛糠痔峁┑目辜魪姸龋聪率剑?.4.2-2）計算： (7.4.2-2)核芯混凝土面積，可取 (cm2)；名義剪應(yīng)力，對于塑性餃區(qū)域內(nèi)按式（7.4.2-3）計算，塑性餃區(qū)域外按式（7.4.2-4）計算。箍筋提供的抗剪強度，可按式（7.4.2-5）計算；1 塑性鉸區(qū)域外名義剪應(yīng)力可按下式計算： (7.4.2-3) (7.4.2-4)2 塑性餃區(qū)外名義剪應(yīng)力可按下式計算： (7.4.2-5)3 箍筋提供的抗剪強度，可按（7.4.2-6）式計算: (7.4.2-6) (7.4.2-7)混凝土抗壓強度設(shè)計值(MPa)；墩柱塑性鉸區(qū)域截面全面積(cm2)；墩柱位移延

50、性系數(shù)，為墩柱地震位移需求與墩柱塑性鉸屈服時的位移之比；墩柱截面最小軸壓力，對于框架墩橫向需按本規(guī)范第6.6.4條計算(kN)；螺旋箍筋面積(cm2)；計算方向上箍筋面積總和(cm2)；箍筋的間距(cm)；箍筋抗拉強度設(shè)計值(MPa)；墩柱的寬度(cm)；螺旋箍筋環(huán)的直徑(cm)；核芯混凝土受壓邊緣至受拉側(cè)鋼筋重心的距離(cm)。7.4.3 應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第6.6節(jié)計算的基礎(chǔ)彎矩、剪力和軸力設(shè)計值和永久作用效應(yīng)組合后，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范JTG63進行基礎(chǔ)強度驗算。在驗算樁基礎(chǔ)截面抗彎強度時，截面抗彎能力可采用材料強度標(biāo)準(zhǔn)值計算。7.4.3 應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第6.6節(jié)計算的基礎(chǔ)

51、彎矩、剪力和軸力設(shè)計值和永久作用效應(yīng)組合后，按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范進行基礎(chǔ)強度驗算。在對群樁基礎(chǔ)進行抗震驗算時，可進行以下調(diào)整：1 非液化土層中的單樁抗壓承載能力，可以提高至非抗震設(shè)計時的單樁承載能力的2倍；摩擦樁的單樁的抗拉承載力，可比非抗震設(shè)計時提高50%。2 在驗算樁身截面抗彎強度時，材料強度可采用標(biāo)準(zhǔn)值；3 在驗算高樁承臺基礎(chǔ)的樁頂截面抗彎強度時，其抗彎承載力可采用截面超強彎矩，超強系數(shù)取1.2。7.4.5 板式橡膠支座的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：1 支座厚度驗算 (7.4.5-1)(7.4.5-2)式中：橡膠層的總厚度(m)；橡膠片剪切角正切值，取；XB¾&

52、#190;按照本規(guī)范第6.6.6條計算的支座水平地震設(shè)計力產(chǎn)生的支座水平位移、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后橡膠支座水平位移，按本規(guī)范式（7.4.5-2）計算；XD¾¾按照本規(guī)范第6.6.6條計算的支座水平地震設(shè)計力產(chǎn)生的支座水平位移(m)；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移(m)；均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平位移（m）。2 支座抗滑穩(wěn)定性驗算： (7.4.5-3) (7.4.5-4)式中：支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用0.25；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.20；Ehzh¾¾按照本規(guī)范第6.6.6條計算的支座水平地震設(shè)計力

53、、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后得到的橡膠支座的水平力設(shè)計值(kN)；Ehze¾¾按本規(guī)范第6.6.6條計算的支座水平地震設(shè)計力（kN）；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平力(kN)；均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平力（kN）。7.4.5 板式橡膠支座的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：1 支座厚度驗算 (7.4.5-1)(7.4.5-2)式中：橡膠層的總厚度(m)；橡膠片剪切角正切值，??；XB¾¾按照本規(guī)范第6.6節(jié)計算的支座水平地震設(shè)計力產(chǎn)生的支座水平位移、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后橡膠支座水平位移，按本規(guī)范式（7.4.5-2）計算；XD

54、0;¾按照本規(guī)范第6.6節(jié)計算的支座水平地震設(shè)計力產(chǎn)生的支座水平位移(m)；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移(m)；均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平位移（m）。2 支座抗滑穩(wěn)定性驗算： (7.4.5-3) (7.4.5-4)式中：支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用0.25；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.20；Ehzh¾¾按照本規(guī)范第6.6節(jié)計算的支座水平地震設(shè)計力、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后得到的橡膠支座的水平力設(shè)計值(kN)；Ehze¾¾按本規(guī)范第6.6節(jié)計算的支座水平地震設(shè)計力（kN）；永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水

55、平力(kN)；均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平力（kN）。7.4.6 盆式支座和球型支座的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：1 活動支座： (7.4.6-1)2 固定支座：EhzhEmax (7.4.6-2)式中： 活動支座容許滑動水平位移(m)；固定支座容許承受的水平力(kN)。7.4.6 盆式支座和球型支座的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：1 活動支座： (7.4.6-1) (7.4.6-2)2 固定支座： (7.4.6-3) (7.4.6-4)式中：E2地震作用效應(yīng)、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用組合后得到的活動支座滑動水平位移(m)； 活動支座容許滑動水平位移(m)；按照本規(guī)范第6.6節(jié)計算的支座水平地震設(shè)計力、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用組合后得到的固定支座水平力設(shè)計值(kN)；固定支座容許承受的水平力(kN)。8 抗震構(gòu)造細(xì)節(jié)設(shè)計8 抗震構(gòu)造細(xì)節(jié)設(shè)計8.1 墩柱結(jié)構(gòu)構(gòu)造8.1 墩柱結(jié)構(gòu)構(gòu)造8.1.1 對地震基本烈度7度及以上地區(qū)，墩柱塑性鉸區(qū)域內(nèi)加密箍筋的配置，應(yīng)符合下列要求：1 加密區(qū)的長度不