水泥窯余熱電站投入運(yùn)行后電站與水泥窯生產(chǎn)過(guò)程中容易產(chǎn)生的問(wèn)題與解決方法

1、水泥窯余熱電站投入運(yùn)行后電站及水泥窯生產(chǎn)過(guò)程中容易產(chǎn)生的問(wèn)題及解決方法易世達(dá)新能源發(fā)展股份董壽連易世達(dá)新能源發(fā)展股份是一家以技術(shù)為先導(dǎo)，集技術(shù)研發(fā)、工程設(shè)計(jì)、設(shè)備成套、工程施工、運(yùn)營(yíng)管理于一身的工程公司，主要從事工業(yè)余熱、地?zé)?、太?yáng)能、風(fēng)能、潮汐能、沼氣能、垃圾能等新能源開發(fā)利用，目前所做的主要工作是新型干法水泥窯純低溫余熱發(fā)電工程設(shè)計(jì)、技術(shù)服務(wù)、設(shè)備成套、工程總承包、投資運(yùn)營(yíng)管理等。公司自2005年 12 月成立以來(lái)， 發(fā)展到今天已歷經(jīng)了 3 年半時(shí)間。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)我公司采用易世達(dá)第二代余熱發(fā)電技術(shù)已為 92 條水泥窯配套建設(shè)了 75 座純低溫余熱電站，電站總裝機(jī)容量達(dá)到了 609.8MW，

2、相當(dāng)于減建了一座60 萬(wàn) kW火力發(fā)電廠，截止目前建設(shè)的余熱電站中已有24座并網(wǎng)發(fā)電，約占設(shè)計(jì)電站總數(shù)的1/3 ，其余電站仍在設(shè)計(jì)和施工之中。從投入運(yùn)行的24座余熱電站運(yùn)行情況來(lái)看，噸熟料發(fā)電量達(dá)到了38 46kWh/t-cl，平均為 42kWh/t-cl，電站隨窯運(yùn)轉(zhuǎn)率達(dá)到了 97以上，自用電率為 6.2 ，各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。但是電站從開始并網(wǎng)到達(dá)標(biāo)二者之間跨躍卻經(jīng)歷了一段從不穩(wěn)定到穩(wěn)定，從低水平發(fā)電到高水平發(fā)電，從粗放運(yùn)行到精細(xì)化運(yùn)行的曲折過(guò)程。本人參加了部分電站的調(diào)試工作并對(duì)并網(wǎng)運(yùn)行電站進(jìn)行了回訪，在調(diào)試和回訪的基礎(chǔ)上，經(jīng)總結(jié)、歸納提出如下15 個(gè)電站及水泥窯生產(chǎn)過(guò)程中容易產(chǎn)生的

3、問(wèn)題及解決方法，供與會(huì)專家和電站管理者在工作中參考。問(wèn)題 1. 關(guān)于合理加減負(fù)荷汽機(jī)的加減負(fù)荷一般是通過(guò)增大或減小油動(dòng)機(jī)行程來(lái)完成，對(duì)水泥窯余熱發(fā)電一般不存在根據(jù)電網(wǎng)負(fù)荷自動(dòng)調(diào)整油動(dòng)機(jī)行程的問(wèn)題，汽機(jī)加減負(fù)荷一般是根據(jù)鍋爐產(chǎn)汽情況由操作員來(lái)調(diào)整。但電站運(yùn)行初期，操作員經(jīng)驗(yàn)不足，普遍存在加減負(fù)荷操作不合理的問(wèn)題，即加減負(fù)荷操作過(guò)快、過(guò)大、過(guò)勤。負(fù)荷調(diào)整不合理，對(duì)汽機(jī)效率和壽命影響很大。當(dāng)調(diào)整過(guò)大、過(guò)快時(shí)，電站處于準(zhǔn)閃蒸發(fā)電，發(fā)電量迅速升高，但持續(xù)時(shí)間不長(zhǎng)，發(fā)電量開始降低，隨即又進(jìn)行減負(fù)荷操作，如此往復(fù)，電站發(fā)電波動(dòng)非常大，因此加減負(fù)荷操作是發(fā)電穩(wěn)定的關(guān)鍵。正確合理的加減負(fù)荷操作是根據(jù)余熱條件控制

4、給水量，根據(jù)給水量控制出汽量，根據(jù)出汽量確定油動(dòng)機(jī)行程大小。并努力做到蒸汽溫度、壓力保持不變。為做到這一點(diǎn)，需操作員與水泥中控密切配合，根據(jù)窯頭窯尾余熱條件及其的變化趨勢(shì)，及時(shí)調(diào)整水量，調(diào)整油動(dòng)機(jī)行程，合理控制出汽量，從而保證了水位穩(wěn)定，蒸汽參數(shù)穩(wěn)定，發(fā)電量的均衡穩(wěn)定。問(wèn)題 2. 關(guān)于汽機(jī)真空水泥企業(yè)配套余熱發(fā)電是近幾年的事情，相當(dāng)一部分單位對(duì)汽機(jī)真空問(wèn)題認(rèn)識(shí)不足，往往是真空偏低。電站設(shè)計(jì)要求汽機(jī)真空為0.007MPa( 表壓 -0.093MPa) ，排汽溫度為 38.7 ，實(shí)際汽機(jī)真空普遍偏低于此值，如：某電站2007 年并網(wǎng)， 2008 年汽機(jī)真空仍為真空為0.01MPa( 表壓 -0.0

5、90MPa)，排汽溫度為4546；又如濰坊某電站2007 年并網(wǎng)， 2008 年 4 月汽機(jī)真空仍為真空為0.012MPa( 表壓 -0.088MPa) ，排汽溫度高達(dá)49；又如某電站 2007 年并網(wǎng)， 2008 年 4 月汽機(jī)真空仍為真空為0.009MPa( 表壓 -0.091MPa) ，排汽溫度 43.7 ；再如某廠汽機(jī)真空仍為真空為0.01MPa( 表壓 -0.090MPa) ，排汽溫度為45.8 ； 與電站設(shè)計(jì)指標(biāo)真空平均偏低 0.003MPa，排汽溫度平均升高 7.1 。根據(jù)理論計(jì)算真空每降低0.001MPa，排汽溫度上升2.4 ，排汽焓增高 12.495kJ/kg 。對(duì) 2500

6、t/d水泥窯余熱電站，若進(jìn)入汽輪機(jī)中壓蒸汽為22099kg/h ，低壓蒸汽為 5256kg/h, 中壓進(jìn)汽焓3176.5kJ/kg，低壓進(jìn)汽焓 2772.9kJ/kg，汽機(jī)效率以0.78 計(jì)，經(jīng)計(jì)算由此引起發(fā)電量下降84.8kW，降低 1.7%。若按真空每降低0.003MPa 計(jì)，發(fā)電量下降 229.0kW，降低 4.9%。對(duì) 5000t/d 水泥窯余熱電站，若進(jìn)入汽輪機(jī)中壓蒸汽為40323kg/h ，低壓蒸汽為 12565kg/h,中壓進(jìn)汽焓3176.5kJ/kg ，低壓進(jìn)汽焓2772.9kJ/kg ，汽機(jī)效率以 0.78 計(jì)，經(jīng)計(jì)算由此引起發(fā)電量下降171.3kW，降低 1.7%。若按真空

7、每降低0.003MPa 計(jì)，發(fā)電量下降462.7kW，降低 4.8%。汽機(jī)真空降低一般與汽輪發(fā)電閉性、射水抽汽器特性、凝汽器銅管脹口完好性，冷卻水溫和冷卻水量以及凝汽器銅管表面熱阻有關(guān)，當(dāng)檢查排除汽輪發(fā)電閉性、射水抽汽器性能因素后，重點(diǎn)通過(guò)加強(qiáng)操作維護(hù)來(lái)提高汽機(jī)真空。如某廠為降低自用電率，只開一臺(tái)循環(huán)水泵，循環(huán)水量不足導(dǎo)致汽機(jī)真空降低，排汽溫度升高。還有某廠原水雜質(zhì)多，過(guò)濾不嚴(yán)格導(dǎo)致銅管表面結(jié)垢，熱阻增大，真空降低，排汽溫度升高。還有某廠循環(huán)水加藥不嚴(yán)格導(dǎo)致銅管表面粘掛微生物導(dǎo)致熱阻增大，真空降低，排汽溫度升高。我們回訪中發(fā)現(xiàn)這一問(wèn)題很嚴(yán)重，講明原因，危害及處理辦法后。這些電站很重視，均采取了

8、行之有效的解決辦法。如某廠對(duì)冷凝器進(jìn)行酸洗后，每天再用膠球清洗裝置做一次清洗， 現(xiàn)汽機(jī)真空已由過(guò)去的 0.01MPa( 表壓 -0.090MPa) 達(dá)到 0.006MPa( 表壓 -0.094 MPa)，提高 0.004MPa；排汽溫度由 45.8 降為 38，下降了 7.8 ；發(fā)電量提高 450kW左右，由于效果顯著許多廠前去學(xué)習(xí)參觀，目前平陰某廠、安丘某廠等均采用了酸洗和膠球清洗裝置，均收到了預(yù)期效果。問(wèn)題 3. 關(guān)于 SP爐低壓調(diào)溫蒸汽段自從水泥窯配套余熱鍋爐后，余熱的合理使用問(wèn)題應(yīng)當(dāng)是一個(gè)首要問(wèn)題，如何做到合理使用水泥窯余熱呢？我們的指導(dǎo)思想是：一個(gè)根據(jù)和一個(gè)堅(jiān)持。一個(gè)根據(jù)是：根據(jù)梯級(jí)

9、利用原理，即根據(jù)水泥窯余熱分布，做到高能高用，低能低用，即將450550高溫余熱用于生產(chǎn)過(guò)熱蒸汽，將210400中溫余熱用于生產(chǎn)飽和蒸汽，將160220低溫余熱用于生產(chǎn)低壓蒸汽和原料烘干，將價(jià)值很低的150以下的低品位余熱用于循環(huán)風(fēng)。一個(gè)堅(jiān)持是：堅(jiān)持“能”盡其材，“量”盡其用。按照這一原理我們利用窯頭冷卻機(jī)前部500高溫余熱，設(shè)計(jì)了獨(dú)立過(guò)熱器，利用窯頭電收塵排出的100低溫余熱，設(shè)計(jì)了篦冷機(jī)循環(huán)風(fēng)系統(tǒng)，利用窯尾烘干溫度在170220變化的實(shí)際，設(shè)計(jì)了SP爐低壓調(diào)溫蒸汽段，通過(guò)調(diào)節(jié)SP 爐低壓調(diào)溫蒸汽段的低壓蒸汽產(chǎn)量使出SP爐廢氣溫度從170220變化，以滿足不同烘干要求。但是一些剛并網(wǎng)發(fā)電單位

10、甚至有些運(yùn)行已很長(zhǎng)時(shí)間的單位，如：最近并網(wǎng)的某電站，某電站，對(duì)這一指導(dǎo)思想仍未完全理解。表現(xiàn)比較突出的就是SP低壓調(diào)溫蒸汽段使用問(wèn)題。這些單位只利用了它的產(chǎn)汽功能，而忽略了它的調(diào)節(jié)功能。當(dāng)原料溫度降低、水分增大， 需要較高的烘干溫度時(shí)， 不是通過(guò)調(diào)節(jié)SP低壓調(diào)溫蒸汽段的低壓蒸汽產(chǎn)量的方式來(lái)解決，而是通過(guò)開啟旁通閥門的方式來(lái)完成。采取后一方式調(diào)節(jié)是嚴(yán)重?fù)p失發(fā)電量的，而采用前一方式調(diào)節(jié)其電量損失較少。通過(guò)計(jì)算，采用前一方式調(diào)節(jié)其電量損失：對(duì)2500t/d水泥窯余熱電站為 0320kW，平均為 160kW；對(duì) 5000t/d水泥窯余熱電站為0 650kW，平均為 325kW；而用后一方式調(diào)節(jié)其電量損

11、失：對(duì) 2500t/d 水泥窯余熱電站為0 880kW，平均為 440kW；對(duì) 5000t/d水泥窯余熱電站為 01990kW，平均為 995kW；與前一方式相比，電量損失：對(duì)2500t/d水泥窯余熱電站平均增加 280kW；對(duì) 5000t/d 水泥窯余熱電站平均增加670kW；目前以第一代余發(fā)電技術(shù)設(shè)計(jì)的水泥窯余熱電站，因無(wú)調(diào)溫低壓蒸汽段，只能采取后一方式調(diào)節(jié)烘干廢氣溫度。因此余熱的利用不夠合理，浪費(fèi)仍比較嚴(yán)重。通過(guò)我們回訪和現(xiàn)場(chǎng)講解，逐步糾正了一些單位的錯(cuò)誤操作，發(fā)電量明顯得到提高，如某電站，糾正前平均發(fā)電量為8500kW，糾正后為平均發(fā)電量為9300kW，平均提高 800kW；再如某 1

12、000t/d 水泥窯電站，糾正前平均發(fā)電量為 2200kW，糾正后為平均發(fā)電量為 2400kW，平均提高 200kW；事實(shí)上， SP爐低壓調(diào)溫蒸汽段除具有以上調(diào)溫功能外，還具有調(diào)濕功能。如窯尾采用電收塵器， SP爐投運(yùn)后收塵效果會(huì)受到影響，為了不影響收塵效果，將 SP 爐生產(chǎn)的低壓蒸汽用于廢氣增濕 ( 相應(yīng)的減少發(fā)電量 ) ，這樣可解決余熱電站對(duì)窯尾收塵效果的負(fù)面影響問(wèn)題。目前一些單位沒(méi)有使用好SP爐低壓調(diào)溫蒸汽段另一主要原因是培訓(xùn)工作還沒(méi)有完全到位，操作員對(duì)余熱的質(zhì)和量的概念沒(méi)有完全理解，對(duì)SP爐低壓調(diào)溫段設(shè)置的作用和目的還不清， 對(duì) SP爐低壓調(diào)溫蒸汽段的操作要領(lǐng)還沒(méi)有掌握。因此要加強(qiáng)對(duì)電

13、站操作管理人員技術(shù)培訓(xùn)。問(wèn)題 4. 篦冷機(jī)操作與管理篦冷機(jī)作為熟料燒成過(guò)程中重要機(jī)組，擔(dān)負(fù)著熟料冷卻和熱量回收任務(wù)。1370不同粒徑的高溫熟料從喂料端進(jìn)入冷卻機(jī)并平鋪在篦床上，在篦板推力的作用下向出料端移動(dòng)，在移動(dòng)過(guò)程中篦下冷卻空氣源源不斷地通過(guò)篦板穿過(guò)料層，與熱物料進(jìn)行熱交換，熱交換結(jié)果是熟料被冷卻，空氣被加熱。熟料的冷卻可近似地看作為一維不穩(wěn)態(tài)冷卻過(guò)程，過(guò)程中冷卻時(shí)間基本一定，冷卻風(fēng)量基本一定，因不同時(shí)段的傳熱溫差不同，傳熱速度也不一樣，開始階段非?？?，以后迅速減慢，前1/3 時(shí)間段幾乎完成了全部換熱量的 60 70%。由于出窯熟料的溫度、 液相量、 顆粒級(jí)配、 比熱、產(chǎn)量、 布料均勻性時(shí)

14、常變化，而傳熱又對(duì)熟料溫度、液相量、顆粒級(jí)配、比熱、料量、布料等非常敏感，因此前期傳熱特點(diǎn)是快速而多變。由于影響因素多，操作參數(shù)相關(guān)性差，因此熟料冷卻只能模糊控制。這種控制對(duì)熟料燒成影響不大。但對(duì)窯頭余熱鍋爐影響卻十分大，表現(xiàn)比較明顯的是，窯工藝狀況雖未發(fā)生異常，但進(jìn)ASH和 AQC爐的卻做出了較大的反應(yīng)。為減弱上述影響，可通過(guò)以下操作解決。1. 密切關(guān)注二次風(fēng)溫、三次風(fēng)溫及其它們的溫差。一般出窯熟料物性參數(shù)變化對(duì)二次風(fēng)溫影響不大，但對(duì)三次風(fēng)溫影響較大。此時(shí)可通過(guò)觀察三次風(fēng)溫和三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變化來(lái)判定窯況的改變，并及時(shí)采取應(yīng)對(duì)措施。一般當(dāng)三次風(fēng)溫升高或三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變小時(shí)，可減

15、慢篦速，或減小鼓風(fēng)風(fēng)壓，或減慢篦速和減小鼓風(fēng)風(fēng)壓同時(shí)進(jìn)行。反之，當(dāng)三次風(fēng)溫降低或三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變大時(shí)，可加快篦速，或增加鼓風(fēng)風(fēng)壓，或加快篦速和增加鼓風(fēng)風(fēng)壓同時(shí)進(jìn)行。2. 密切關(guān)注各風(fēng)室鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)門開度、轉(zhuǎn)速及電流。目前操作員只注意鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)門開度和轉(zhuǎn)速，卻忽視了鼓風(fēng)機(jī)的電流。因?yàn)楫?dāng)出窯熟料物性參數(shù)發(fā)生變動(dòng)后，各風(fēng)室通風(fēng)阻力將會(huì)發(fā)生微弱的變化，進(jìn)而引起鼓風(fēng)量變化，因此風(fēng)機(jī)電流或風(fēng)機(jī)功率將有所變化。當(dāng)電流或功率有減小趨勢(shì)時(shí)，應(yīng)有意識(shí)的開大風(fēng)門或增大轉(zhuǎn)速，并將電流或功率控制在更高的參數(shù)值上。反之，當(dāng)電流或功率有增高趨勢(shì)時(shí)，應(yīng)有意識(shí)的減小風(fēng)門或降低轉(zhuǎn)速，并將電流或功率控制在更低的參數(shù)值上。上述

16、操作應(yīng)與三次風(fēng)溫或三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變化相兼顧，操作中盡量采用調(diào)風(fēng)量的辦法，最好不要調(diào)篦速，調(diào)篦速會(huì)導(dǎo)致更多因素變化，使篦冷機(jī)更難控制。篦速控制要與下料量和窯速保持一致。3. 加強(qiáng)篦板使用與維護(hù)，做到同室同期，嚴(yán)禁同室新老混用，尤其是高溫室和中溫室。我們知道不同齡期的篦板，孔隙率不同，新篦板孔小，老篦板孔大，同用一個(gè)室會(huì)導(dǎo)致上風(fēng)不均勻，熟料冷卻不好，廢氣溫度降低，熱效率下降。4. 加強(qiáng)配料，加強(qiáng)均化，加強(qiáng)熱工檢測(cè)，定期對(duì)計(jì)量設(shè)備進(jìn)行標(biāo)定，穩(wěn)定窯的熱工制度。5. 定期開門檢查篦冷機(jī)熟料結(jié)粒情況，布料情況，紅河情況等。6. 兩個(gè)余風(fēng)風(fēng)門的開啟， 破碎上部的余風(fēng)煙囪常開，篦冷機(jī)的余風(fēng)根據(jù)排氣溫度

17、來(lái)開戶啟。問(wèn)題 5. 關(guān)于過(guò)熱器積灰（結(jié)皮）堵塞在并網(wǎng)運(yùn)行的電站中了解到， 由于過(guò)熱器工作溫度的關(guān)系 （設(shè)計(jì)在 500 550，有些電站實(shí)際高達(dá)600700），因此不同程度地存在著過(guò)熱器堵塞問(wèn)題（06 年及 07 年先期投產(chǎn)的余熱電站中有個(gè)別電站余熱過(guò)熱器存在積灰堵灰問(wèn)題，由于發(fā)現(xiàn)堵灰問(wèn)題后修改了過(guò)熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，因此近年投產(chǎn)的電站已不存在這個(gè)問(wèn)題）。過(guò)熱器堵塞主要發(fā)生在進(jìn)口2 4 排換熱管的翅片的間隙中，密實(shí)、堅(jiān)固，不易清除。過(guò)熱器堵塞影響過(guò)熱器通風(fēng)，影響蒸汽過(guò)熱度，影響發(fā)電量，情況嚴(yán)重時(shí)還危及電站安全運(yùn)行。從形成過(guò)熱器堵塞物質(zhì)來(lái)看：一種是黃料粉，另一種是熟料粉。前者是因窯串料，大量生料粉串

18、入冷卻機(jī)并在冷卻機(jī)鼓風(fēng)作用下分散懸浮進(jìn)入過(guò)熱器，導(dǎo)致過(guò)熱器堵塞。這種情況下形成的堵塞，速度快，分布均勻，阻力大，但質(zhì)地比較松軟，比較容易清除。后一種情況形成的堵塞是逐漸形成的，與溫度有直接關(guān)系，溫度低時(shí)形成速度比較慢，溫度高時(shí)形成速度比較快，堵塞物質(zhì)是水泥熟料，其與換熱管和換熱管的翅片結(jié)合緊密、堅(jiān)固，很難清除。前一種情況形成的堵塞比較容易理解，主要與高溫度和大粉塵濃度有關(guān)。后一種情況形成的堵塞比較復(fù)雜，從形成過(guò)程和現(xiàn)象分析，后一種堵塞與熟料成分和操作溫度有關(guān)。高溫熟料含有液相粘性物質(zhì)和揮發(fā)性物質(zhì)，這些物質(zhì)遇溫度較低的換熱管和換熱管的翅片后并在其上冷凝結(jié)晶，粘掛，從而形成堅(jiān)固堵塞物質(zhì)。過(guò)熱器堵塞

19、一旦形成，很難徹底清除，因此過(guò)熱器堵塞本著預(yù)防為主，定期清理為輔，主輔兼?zhèn)涞霓k法加以控制。措施主要有：嚴(yán)格控制過(guò)熱器進(jìn)口煙氣溫度蒸汽過(guò)熱不僅需要較高的煙氣溫度， 還要有一定煙氣數(shù)量。 由于冷卻機(jī)高溫風(fēng)數(shù)量有限，當(dāng)少量提取時(shí)，溫度高，流量??；當(dāng)大量提取時(shí)，溫度低，流量大；因此可通過(guò)調(diào)整高溫風(fēng)流量的辦法來(lái)調(diào)整過(guò)熱器溫度。具體操作時(shí)以高溫為主，以高溫作為補(bǔ)充，適當(dāng)增大過(guò)熱器通風(fēng)量，以確保進(jìn)入過(guò)熱器的煙氣溫度不至太高，又不影響蒸汽過(guò)熱。為便于操作，過(guò)熱器進(jìn)口煙氣溫度控制在500，最高不應(yīng)超過(guò)550。將進(jìn)口幾排翅片管改成光管由于光管的附著力差，不易結(jié)皮積灰，它的換熱可使煙氣降溫，便利進(jìn)入翅片管煙氣溫度降

20、至 500以下。因此可大大減輕過(guò)熱器堵塞問(wèn)題。在進(jìn)口適當(dāng)位置裝設(shè)吹掃裝置目前普遍采用的過(guò)熱器堵塞清掃裝置主要有：超聲波除灰器，乙炔爆燃吹灰器，蒸汽吹灰器等。從使用情況看均有一定的效果，超聲波除灰器價(jià)格較貴，乙炔爆燃吹灰成本較高，比較好的是蒸汽吹灰。建議在過(guò)熱器進(jìn)口裝設(shè)蒸汽吹灰裝置。定期更換備用管束由于每次停機(jī)時(shí)間短，不能對(duì)過(guò)熱器進(jìn)行徹底清理，因此在大修時(shí)，用備用管束替換工作管束，然后對(duì)換下的工作管束進(jìn)行下線清理。清理干凈后，留作備用管束備用。加強(qiáng)與水泥中控配合，發(fā)現(xiàn)水泥窯串料及時(shí)關(guān)閉過(guò)熱器進(jìn)口閥門，同時(shí)打開放汽閥門。問(wèn)題 6. 關(guān)于生料磨操作調(diào)整生料制備一般都采用烘干兼粉磨工藝，按主機(jī)設(shè)備不同

21、分為管磨生料制備系統(tǒng)和立磨生料制備系統(tǒng)。該系統(tǒng)可使最大入磨水分5%的配合物料，經(jīng)烘干后達(dá)到出磨水分0.5%。所需熱源由窯尾C1 筒提供，廢氣溫度通過(guò)預(yù)增濕調(diào)整到入磨要求溫度。一般管磨烘干用風(fēng)較少，但要求烘干溫度較高，一般為 250280，控制出磨廢氣溫度80； 而立磨烘干用風(fēng)較多，但要求烘干溫度較低，一般為210250，控制出磨廢氣溫度90。考慮原料入磨系統(tǒng)均使用了三道鎖風(fēng)裝置，漏風(fēng)較少；再有實(shí)際入磨物料水分不高，一般在 2.0 3.5%之間，因此實(shí)際入磨溫度： 管磨為 190230； 立磨為 180220。出磨溫度：管磨為 80；立磨為 90。所需烘干用出 C1 出口廢氣需階段增濕降溫后再入

22、磨。當(dāng)由SP 余熱鍋爐降溫取代階段增濕降溫后，由于前者含水量極少，后者含水量較高。因此同樣溫度條件下的廢氣，前者干燥能力較強(qiáng)，后者較差。換句話說(shuō)，對(duì)同樣烘干能力廢氣，前者廢氣溫度較低，后者溫度較高。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)，出SP余熱鍋爐溫度調(diào)整為：管磨為 170210；立磨為 160200。出磨控制溫度調(diào)整為：管磨為 70；立磨為 80。問(wèn)題 7. 關(guān)于煤磨熱風(fēng)管道改造與操作調(diào)整煤磨烘干熱源一般取自篦冷機(jī)中部靠前位置，提取溫度一般為300400，而煤磨烘干用廢氣溫度一般為 200250，因此熱風(fēng)在入磨前需配入大量冷風(fēng)。這樣將造成大量高品位余熱資源浪費(fèi)，為減少浪費(fèi)，增加收益，一般采取高低溫風(fēng)搭配的辦法加

23、以解決。高溫風(fēng)仍從原取風(fēng)口提取，低溫風(fēng)從原余風(fēng)排出管道抽取。兩股熱風(fēng)匯合后入磨，兩股熱風(fēng)調(diào)整由中控員通過(guò)遙控設(shè)在兩股熱風(fēng)管道上的電動(dòng)蝶閥來(lái)完成?？刂茀?shù)：高溫風(fēng)： 300400高溫閥： 5528%低溫風(fēng)： 120低溫閥： 45 72%入磨風(fēng)： 200250出磨風(fēng)： 70問(wèn)題 8. 關(guān)于耐火澆注料的使用維護(hù)在冷卻機(jī)經(jīng)過(guò)熱器到AQC鍋爐及冷卻機(jī)到AQC鍋爐的聯(lián)接管道及沉降室中使用耐火澆注料。耐火澆注料的使用與維護(hù)水泥廠都很有經(jīng)驗(yàn)，主要把握三點(diǎn)：1. 選料合理：即根據(jù)使用部位的技術(shù)要求進(jìn)行選料，對(duì)冷卻機(jī)經(jīng)過(guò)熱器到AQC鍋爐及冷卻機(jī)到 AQC鍋爐的聯(lián)接管道及沉降室，由于溫度不高，廢氣中化學(xué)成分穩(wěn)定，含

24、塵濃度不高，因此選用GT-13N 普通耐堿澆注料即可。2. 施工規(guī)：把釘按圖紙要求加工，焊接要牢固，間隔尺寸符合圖紙要求，表面涂瀝青，瀝青厚度均勻。硅酸鈣板粘貼做到灰漿飽滿，灰縫均勻，不超過(guò) 2mm，硅酸鈣表面要刷防水漆。模板支護(hù)要符合要求。澆注料必須在攪拌機(jī)中攪拌，先干混，后加水，水灰比控制在6 8%，同一鍋料要求分鐘用完。澆注時(shí)要用振搗棒振搗密實(shí)。按圖紙要求預(yù)留膨脹縫，膨脹縫應(yīng)留設(shè)在錨固件間隔的中間位置。3. 嚴(yán)格的燒烤養(yǎng)護(hù)制度：根據(jù)設(shè)計(jì)要求繪制的升溫曲線，對(duì)澆注料進(jìn)行燒烤養(yǎng)護(hù)。燒烤中防止升溫過(guò)快發(fā)生爆裂，確保水分正常排出。問(wèn)題 9. 關(guān)于旁路閥漏風(fēng)30SP旁路閥門的漏風(fēng)對(duì)發(fā)電量影響很大，

25、旁路閥門每漏風(fēng)1%，發(fā)電量下降0.6%，因此必須嚴(yán)格控制，設(shè)計(jì)要求旁路閥漏風(fēng)率為2%，最大不應(yīng)超過(guò)3%，當(dāng)漏風(fēng)率超過(guò)3%時(shí)，可能閥板變形或閥軸活動(dòng)，當(dāng)經(jīng)過(guò)詳細(xì)檢測(cè)、檢查之后，應(yīng)采取措施修復(fù)。問(wèn)題 10. 關(guān)于余風(fēng)分離和甩風(fēng)水泥窯配套余熱電站后，冷卻機(jī)后部形成的占冷卻機(jī)30 40%、溫度約90150左右廢氣必須及時(shí)分離，并經(jīng)冷卻機(jī)余風(fēng)管道排掉，否則將嚴(yán)重影響系統(tǒng)發(fā)電效率。對(duì)2500t/d 水泥窯，若低溫廢氣分離不凈，排氣溫度每上升1發(fā)電量下降 5.8kW。對(duì) 5000t/d水泥窯，若低溫廢氣分離不凈，排氣溫度每上升1發(fā)電量下降11kW。對(duì) 2500t/d水泥窯，當(dāng)高溫廢氣無(wú)法分離隨即排出，3每多

26、排出 200250熱風(fēng) 10000Nm/h ，發(fā)電量將下降 102kW；對(duì) 5000t/d 水泥窯，當(dāng)高溫廢氣無(wú)法分離隨即排出，每多排出200250熱風(fēng) 10000Nm3/h ，發(fā)電量將下降 131kW。事實(shí)上，由于無(wú)法分離多排出的熱風(fēng)不只3。如 5月10000Nm/h18 日對(duì)某電站標(biāo)定： 余風(fēng)溫度為 180，余風(fēng)風(fēng)量為130000 Nm3/h ，相當(dāng)于多排 2002503897kW。熱風(fēng) 67000Nm/h ，由此導(dǎo)致發(fā)電功率下降為導(dǎo)致余風(fēng)溫度偏高，風(fēng)量偏大的主要原因是冷卻機(jī)的高溫氣層運(yùn)動(dòng)，個(gè)別廠還有206 閥、207 閥失靈等原因， 解決措施可通過(guò)在冷卻機(jī)加設(shè)擋風(fēng)板，以及對(duì) 206 閥、

27、 207 閥進(jìn)行修復(fù)來(lái)完成。問(wèn)題 11. 關(guān)于篦冷機(jī)使用循環(huán)風(fēng)后的操作調(diào)整篦冷機(jī)使用循環(huán)風(fēng)后，由于鼓風(fēng)溫度提高了5070， 同等條件下， 風(fēng)機(jī)特性發(fā)生改變，鼓風(fēng)量將會(huì)減少。為獲取同樣的冷卻效果，就必須增大冷卻風(fēng)量（質(zhì)量流量）；為使循環(huán)風(fēng)順利通過(guò)篦床冷卻熟料，就必須增大體積流量。因此要求在操作上適當(dāng)提高風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速或風(fēng)門開度，適當(dāng)增大篦下鼓風(fēng)壓力控制或鼓風(fēng)機(jī)軸功率控制。下表 1 是安丘某廠篦冷機(jī)使用循環(huán)風(fēng)前后，篦下風(fēng)機(jī)控制參數(shù)和調(diào)節(jié)參數(shù)的變化情況。表 1：使用循環(huán)風(fēng)前后各風(fēng)機(jī)控制、調(diào)節(jié)參數(shù)變化情況表階二段篦床下鼓風(fēng)機(jī)三段篦床下鼓風(fēng)機(jī)參數(shù)容單位57.1857.1957.2057.2157.2257.2

28、357.24段進(jìn)風(fēng)溫度20202020202020無(wú)Pa6600550062005500450035003300篦下控制壓力循r/m470606篦速環(huán)%67666666676666風(fēng)門開度風(fēng)風(fēng)機(jī)電流A961536916916887113進(jìn)風(fēng)溫度70 9070 9070 9070 9070 902020有Pa6900600065005800580040003700篦下控制壓力循r/m470606篦速環(huán)%77757775757576風(fēng)門開度風(fēng)風(fēng)機(jī)電流A10516881190185105127表中看出：使用循環(huán)風(fēng)后篦速未改變，但各室鼓風(fēng)壓力提高300 500Pa，提高 5 10%，風(fēng)門開度增大 10

29、%，鼓風(fēng)電流提高約 10%。問(wèn)題 12. 關(guān)于主蒸汽溫度偏低處理第二代水泥窯余熱發(fā)電技術(shù)使水泥窯余熱資源得到了有效的開發(fā)利用，設(shè)置了獨(dú)立過(guò)熱器，主蒸汽溫度較第一代技術(shù)得到了明顯提高和穩(wěn)定，一般情況下不會(huì)出現(xiàn)主蒸汽溫度偏低問(wèn)題。但在窯生產(chǎn)不正常、過(guò)熱器堵塞、高溫?zé)煹篱y門故障等特殊情況下仍會(huì)出現(xiàn)主蒸汽溫度偏低或波動(dòng)問(wèn)題。如某電站因過(guò)熱器經(jīng)常堵塞，清理前主蒸汽溫度不足300，清理后溫度迅速升高到 380，之后，又因過(guò)熱器慢慢堵塞逐漸降低到 300；又如某電站，單爐運(yùn)行時(shí)過(guò)熱度正常，但當(dāng)窯頭、窯尾二爐同時(shí)運(yùn)行時(shí)主蒸汽溫度降低且變化不大，檢查發(fā)現(xiàn)是高溫閥門故障所致。主蒸汽溫度偏低會(huì)導(dǎo)致汽機(jī)效率和壽命下降

30、，嚴(yán)重時(shí)將引起汽機(jī)設(shè)備故障。因此必須格外重視，發(fā)現(xiàn)主蒸汽溫度降低，應(yīng)及時(shí)采取措施進(jìn)行處理。如屬過(guò)熱器堵塞引起主蒸汽溫度降低，問(wèn)題處理詳見(jiàn)“問(wèn)題 5. 關(guān)于過(guò)熱器積灰（結(jié)皮）堵塞”。如屬高溫閥門故障引起主蒸汽溫度降低，應(yīng)及時(shí)處理，如屬閥軸彎曲或卡死故障應(yīng)采取停機(jī)處理措施。如屬水泥窯生產(chǎn)不正常引起主蒸汽溫度降低，問(wèn)題輕者采取開大高溫閥門，關(guān)小高溫閥門來(lái)處理，問(wèn)題比較嚴(yán)重時(shí)可采取開大高溫閥門，關(guān)小高溫閥門的同時(shí)增大余風(fēng)閥門開度，適當(dāng)開大中溫閥門開度的作法加以解決。如主蒸汽溫度過(guò)低，在采取以上措施仍無(wú)法解決時(shí)，應(yīng)立即退爐停機(jī)，待問(wèn)題處理后再起爐。問(wèn)題 13. 關(guān)于高溫風(fēng)機(jī)調(diào)整許多人都曾思考，系統(tǒng)串入

31、SP鍋爐后高溫風(fēng)機(jī)能力夠不夠的問(wèn)題，現(xiàn)在可以明確回答，系統(tǒng)串入 SP 鍋爐后，高溫風(fēng)機(jī)能力不僅夠，而且還會(huì)有富裕，為什么呢？這可用風(fēng)機(jī)的軸功率計(jì)算公式進(jìn)行說(shuō)明。因?yàn)镹 =H Q/(1000 ) （1）1S11S11串前風(fēng)機(jī)軸功率，3式中： Nm/s ；HS1串前風(fēng)機(jī)進(jìn)口靜壓，Pa；3Q1串前風(fēng)機(jī)進(jìn)口風(fēng)量，m/s ；3 S1串前風(fēng)機(jī)進(jìn)口風(fēng)量，m/s ；N2=HS2Q2/(1000 S2) （2）3HS2串后風(fēng)機(jī)進(jìn)口靜壓，Pa；3 S2串后風(fēng)機(jī)進(jìn)口風(fēng)量，m/s ；3Q2串后風(fēng)機(jī)進(jìn)口風(fēng)量，m/s ；可用下式計(jì)算Q2=(273+t 2)/(273+t1)(P 0-HS1)/(P0-HS2)Q1 （3）

32、式中： t 2串后進(jìn)風(fēng)機(jī)煙氣溫度，；t 1串前進(jìn)風(fēng)機(jī)煙氣溫度，；P0當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?，Pa；一般串入 SP 鍋爐后風(fēng)機(jī)進(jìn)口靜壓將增加 1000Pa 左右，即由串前的 6000 Pa 左右增至 7000 Pa 左右；又因?yàn)榇?SP鍋爐后煙氣溫度由 300左右降至 170210，平均降至 190，考慮 3%SP鍋爐漏風(fēng)并設(shè) S1= S2 后，進(jìn)入風(fēng)機(jī)的風(fēng)量變?yōu)椋篞2=(273+t 2)/(273+t1)(P 0-HS1)/(P0-HS2)Q1=0.8411Q 1（ 1）/ （ 2）得：N2/N 1=(HS2/H S1)(Q 2/Q1)=(7000/6000)(0.8411Q1/Q1 )=0.9813

33、N2/N 1 1, 說(shuō)明風(fēng)機(jī)負(fù)荷減小。根據(jù)以上計(jì)算分析，串入SP 鍋爐后，風(fēng)機(jī)調(diào)整應(yīng)以C1 筒負(fù)壓為基準(zhǔn)，負(fù)壓保持與串入前一致即可。如果串前感到窯系統(tǒng)通風(fēng)不足，風(fēng)機(jī)調(diào)整可以以串前負(fù)荷為基準(zhǔn)，調(diào)整后相應(yīng)窯的產(chǎn)量會(huì)有所提高。問(wèn)題 14. 如何防止窯頭排風(fēng)機(jī)能力不足窯頭串入余熱鍋爐后，進(jìn)入窯頭排風(fēng)機(jī)的風(fēng)量具有與ID 風(fēng)機(jī)相同的情況，即溫度降低、風(fēng)量減少，不同的是窯頭串入余熱鍋爐后，系統(tǒng)阻力變化相對(duì)較大，詳見(jiàn)下表2。表 2：窯頭串入余熱鍋爐前后系統(tǒng)阻力變化情況序號(hào)項(xiàng)目單位串入 AQC前串入 AQC后1冷卻機(jī)過(guò)剩廢氣量3300000300000Nm/h2風(fēng)機(jī)入口標(biāo)況廢氣量3330000343200Nm/

34、h3風(fēng)機(jī)入口工況廢氣量3675124478116m/h4風(fēng)機(jī)入口廢氣溫度2801005風(fēng)機(jī)入口靜壓Pa-1000-19506進(jìn)氣密度kg/m 30.63200.9281序號(hào)項(xiàng)目單位串入 AQC前串入 AQC后7電收塵器阻力Pa2502508煙風(fēng)管道阻力Pa2504009AQC余熱鍋爐阻力Pa50010沉降室阻力Pa30011AQC爐系統(tǒng)煙風(fēng)管道阻力Pa40012冷卻機(jī)負(fù)壓Pa-100-10013風(fēng)機(jī)閘門阻力Pa3000由于系統(tǒng)阻力變化相對(duì)較大，風(fēng)機(jī)負(fù)荷變化也相當(dāng)大，以5000t/d 水泥窯為例，風(fēng)機(jī)負(fù)荷計(jì)算如下：窯頭串入余熱鍋爐前風(fēng)機(jī)輸入功率的計(jì)算N1=HS1Q1/(1000 S1)=1000

35、×675124/3600/1000/0.77=243.5kW窯頭串入余熱鍋爐后風(fēng)機(jī)輸入功率的計(jì)算N2=HS2Q2/(1000 S2)=1950×478116/3600/1000/0.77=336.3kW負(fù)荷相對(duì)變化M (N2 N1)/N 1=(336.3 243.5)/243.5=38.1%因負(fù)荷變化較大，對(duì)于選配較小的風(fēng)機(jī)，串入余熱鍋爐后有可能導(dǎo)致風(fēng)機(jī)主軸機(jī)械強(qiáng)度不足，或風(fēng)機(jī)電機(jī)能力不足，因此應(yīng)對(duì)風(fēng)機(jī)主軸和電機(jī)進(jìn)行校核。風(fēng)機(jī)額定風(fēng)壓的修訂窯頭風(fēng)機(jī)理論上按額定風(fēng)量1.3 儲(chǔ)備、風(fēng)壓按 1450Pa 選配。但許多單位窯頭風(fēng)機(jī)配置較高，如峨勝?gòu)S窯頭風(fēng)機(jī)4500Pa（袋收塵阻力1700Pa）；又如蒙西廠窯頭風(fēng)機(jī)2995Pa（電收塵阻力 250Pa）；再如華新武穴廠窯頭風(fēng)機(jī)2000Pa（電收塵阻力 250Pa）；以窯頭風(fēng)機(jī)風(fēng)壓為 1450Pa 為例，當(dāng)串入余熱鍋爐后，風(fēng)機(jī)的額定風(fēng)壓修訂如：P /P =( / )( n2/n ) （6）212121式中： P2串后風(fēng)機(jī)額定全壓，Pa；P1串前風(fēng)機(jī)額定全壓，Pa， P1=14