軟件產(chǎn)業(yè)二期工程9.20、13.80m高梁板模板支撐

1、.山水華景北棟工程 塔吊安拆施工方案軟件產(chǎn)業(yè)二期工程9.20、13.80m高梁板模板支撐施工方案天業(yè)建設集團軟件產(chǎn)業(yè)二期項目經(jīng)理部二九年三月: 1山水華景北棟工程 塔吊安拆施工方案軟件產(chǎn)業(yè)二期工程9.20、13.80m高梁板模板支撐施工方案審批表工程/施工方案名稱軟件產(chǎn)業(yè)二期工程9.20、13.80m高梁板模板支撐施工方案編 制審 核 （意 見）審核人： 年 月 日 批 準（意 見）批準人： 年 月 日 批 準 日 期實 施 日 期受 控 編 號施工組織設計/施工方案編號 2軟件產(chǎn)業(yè)二期工程9.20、13.80m高梁板模板支撐施工方案目 錄一、工程概況二、編制依據(jù)三、施工準備四、主要施工方法五

2、、模板支架的構造要求六、質(zhì)量控制措施七、安全、文明施工措施附件一:梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（A、C區(qū)懸挑梁300×800mm）附件二:梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（B區(qū)三層350×1000mm梁）附件三:梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（B區(qū)四層350×800mm梁）附件四:梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（A區(qū)二層600×500mm梁）天業(yè)建設集團軟件產(chǎn)業(yè)二期項目經(jīng)理部 - 1 - 軟件產(chǎn)業(yè)二期工程9.20、13.80m高梁板模板支撐施工方案一、工程概況本工程位于武漢市光谷，曙光大道和銀光大道交匯處，1012層框剪結構，局部3層裙樓，一層地下室；建筑面積7

3、0490平方米，其中：地上面積59800平方米，地下室面積10690平方米?，F(xiàn)澆框剪結構。該工程A區(qū)懸挑梁，在1-H1-G/1-11-2軸線范圍內(nèi)模板支撐架高度為43.40m。梁高800mm，梁寬300mm；懸挑長度5.80m。該工程C區(qū)懸挑梁，在3-H3-G/3-13-2軸線范圍內(nèi)模板支撐架高度為43.40m。梁高800mm，梁寬300mm；懸挑長度5.80m。該工程B區(qū)三層梁板，在2-B2-G/2-42-5軸線范圍內(nèi)模板支撐架高度為9.20m。梁高1000mm，梁寬350mm；板厚120 mm。該工程B區(qū)四層梁板，在2-B2-G/2-22-4軸線范圍內(nèi)模板支撐架高度為13.80m。梁高80

4、0mm，梁寬350mm；板厚100 mm。該工程A區(qū)二層梁板，在1-L1-G/1-51-7軸線范圍內(nèi)模板支撐架高度為9.20m。梁高600mm，梁寬500mm；二、編制依據(jù)1、軟件產(chǎn)業(yè)二期建筑及結構圖紙；2、軟件產(chǎn)業(yè)二期工程施工組織設計；3、簡明施工計算手冊。4、混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002。5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001。6、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）。7、PKPM施工安全計算軟件三、施工準備1、技術準備認真熟悉施工圖紙，掌握圖紙的內(nèi)容、要求和特點，熟悉各部位截面尺寸、標高，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，

5、與設計、建設、監(jiān)理共同協(xié)商解決。根據(jù)施工圖紙，提前對柱、梁模板進行翻樣，復雜部位應畫出模板圖。2、材料準備根據(jù)設計圖紙和施工組織設計及本方案的進度要求，確定模板的周轉次數(shù)，計算鋼管、木方和模板等材料用量，提前與供貨商聯(lián)系，保證材料能按施工進度提前進場。3、機械準備木工圓盤鋸3臺，壓刨2臺，手提電鋸9臺，手電鉆9臺，經(jīng)緯儀和水準儀各1臺。四、主要施工方法為確保所選擇的模板體系接縫嚴密、不漏漿、能保證構件形狀、尺寸和相互位置的準確性，選用20mm厚覆膜木膠合板作為模板；50×100mm木枋作次龍骨；梁板支撐系統(tǒng)、主龍骨均采用48×3.0鋼管，具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性。施

6、工工藝：模板加工綁扎柱、墻鋼筋搭設滿堂腳手架支梁底和側模及樓梯模綁扎梁鋼筋支板模柱、墻支模綁扎板鋼筋驗收澆筑砼（養(yǎng)護）模板拆除1、模板加工根據(jù)模板料表對板、梁模板進行配料加工，按料表統(tǒng)一編號，堆放整齊。板、梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板須進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨木枋必須雙面刨光，翹曲、變形的木枋不得使用。大模板表面平面度控制在4mm以內(nèi)，拼縫小于3mm。2、梁、板模板1）梁模板 直梁的底模與側模均采用20mm覆膜木膠合板，次龍骨采用50×100mm木枋，間距200mm，主龍骨和斜撐采用48×3.0鋼管，按300mm間距設置。當梁高

7、大于650mm者，為保證梁側模側向剛度，采用12對拉螺桿按500間距進行加固。 梁模板支模示意圖（梁高大于650mm） 梁模板安裝：先在樓板上彈出軸線、梁位置線。待滿堂腳手架搭設完畢用吊線或經(jīng)緯儀引測到架子的鋼管上，然后按設計標高調(diào)整梁底支撐標高，安裝梁底模板，拉線找平。再根據(jù)軸線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。按設計或規(guī)范要求起拱（跨度大于4m時，起拱高度為跨度的1/1000/1000），起拱部位為梁中間起拱,兩端不起拱。2）板模板板模板采用1.830m×0.920m厚20mm覆膜木膠合板，板底采用主次楞，50×100mm木枋作次楞間距300mm，48×3.0鋼管

8、作主楞間距900mm。板模板安裝：每個鋪設單元應從四周向中央鋪設，按設計或規(guī)范要求起拱（跨度大于4m時，起拱高度為跨度的1/1000/1000），起拱部位為中間起拱,四周不起拱。在已完成的梁板模板上，根據(jù)圖紙要求確定預埋件、預留洞的準確位置，并彈線標識清楚，然后將預埋件、預留洞的模板用釘子等固定在梁板模板上。3、模板支架施工1）施工準備：進行技術交底；對構配件進行驗收；清除搭設場地雜物，并使排水暢通。2）按施工方案和構造要求搭設模板支架，并應滿足混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的有關規(guī)定。A區(qū)懸挑梁在1-H1-G/1-11-2軸線范圍內(nèi)和C區(qū)懸挑梁在3-H3-G/3-13-2軸線范圍的滿堂鋼管腳

9、手架搭設：模板支撐架高度為43.40m，立桿的縱向間距0.900m、橫向間距0.900m，步距為1.100m，底板面以上200mm處設掃地桿，縱、橫向設置剪刀撐。由于以上模板支撐架高度為43.40m，其滿堂鋼管腳手架的自重及施工荷載較大，須將1-H1-G/1-11-2軸線范圍和3-H3-G/3-13-2軸線范圍內(nèi)的地下室頂板進行加固，經(jīng)計算后，采用16號工字鋼進行支撐，間距為1.5m。工字鋼立柱之間用鋼管進行拉接固定。B區(qū)三層梁板，在2-B2-G/2-42-5軸線范圍的滿堂鋼管腳手架搭設：模板支撐架高度為9.20m，立桿的縱向間距0.900m、橫向間距0.900m，步距為1.100m，底板面以

10、上200mm處設掃地桿，縱、橫向設置剪刀撐。A區(qū)二層梁板，在1-L1-G/1-51-7軸線范圍的滿堂鋼管腳手架搭設：模板支撐架高度為9.00m，立桿的縱向間距0.900m、橫向間距0.900m，步距為1.100m，底板面以上200mm處設掃地桿，縱、橫向設置剪刀撐。B區(qū)四層梁板，在2-B2-G/2-22-4軸線范圍的滿堂鋼管腳手架搭設：模板支撐架高度為13.80m，立桿的縱向間距0.900m、橫向間距0.900m，步距為1.100m，底板面以上200mm處設掃地桿，縱、橫向設置剪刀撐。以上梁高大于600mm的，在梁底增加一道立桿支撐，進行加固。3）支模架的拆除（1）支模架的拆除必須經(jīng)驗算復核并

11、符合混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范及其它有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。（2）拆除時應遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順 序與安裝順序相反，嚴禁上下同時作業(yè)，拆除時應采用可靠的安全措施。（3）卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。（4）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形 嚴重的，送回倉庫修整。配件經(jīng)檢查、修整后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。五、模板支架的構造要求1）模板支架立桿的構造應符合下列要求：每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規(guī)定設置縱、橫掃地桿。立桿接長必須按有關規(guī)定采用對接扣

12、件連接。支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。2）滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定：剪刀撐應縱橫設置，每4排立桿間距設置水平及垂直鋼管剪刀撐，垂直高度方向每4排立桿步距設置水平鋼管剪刀撐，形成全封閉立體空間桁架格構體系，支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規(guī)定。由于實際施工狀況扣件緊固程度離散性較大，梁、板底部扣件

13、全部另增加一個雙保險十字扣件，以增加扣件的保險程度；同時要確保鋼管、扣件的質(zhì)量符合要求。六、質(zhì)量控制措施1、模板安裝過程中必須嚴格按照施工組織設計和本方案的要求進行，特別是背楞、圍圈、格柵、對拉或穿墻螺桿以及支撐等對模板的強度、剛度、穩(wěn)定性等有顯著影響的構件的尺寸、間距等必須嚴格控制。2、作為頂板模板格柵的木方必須用壓刨進行雙面刨光處理。3、在砼澆筑完畢后初凝前，用長刮杠將柱邊、墻邊50mm范圍內(nèi)刮平，并控制好標高。在模板安裝調(diào)整好后，如果模板和樓板間尚存在縫隙，則用砂漿在模板外側填實，但注意灌縫漿不得進入柱墻截面內(nèi)。4、嚴格控制模板的加工質(zhì)量，尺寸偏差為每米1mm。5、模板要按規(guī)定進行堆放，

14、對于破損的模板，能修整的進行修整，不能修整的作報廢處理。6、在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。七、安全、文明施工措施1、施工現(xiàn)場執(zhí)行“誰主管，誰負責”的原則，項目經(jīng)理對施工現(xiàn)場管理工作全面負責，一切與建設工程施工活動有關的單位和個人，必須服從管理。2、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。3、塔吊吊運模板、鋼管等材料必須一次安放穩(wěn)固，傾斜角符合750800自穩(wěn)角的要求，應堆碼整齊，扣牢后方能吊裝。卸料平臺必須有防護欄桿和擋腳板，其上的荷載不能超過允許荷載。4、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、

15、搭頭、柱頭板等釘牢。拆板間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。5、雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。6、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。7、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。8、高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業(yè)。9、模板拆除要聽現(xiàn)場工長的指示，按照模板拆除的先后順序及

16、砼強度要求進行拆除，模板拆除前應在四周掛上安全網(wǎng)，防止鋼管、模板、扣件等材料墜落。10、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。12、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。13、拆模必須一次性拆除，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。14、拆模時，臨時腳手

17、架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手架。腳手板擱置必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。砼板上的預留孔，應在施工組織設計時就作好技術交底（預設鋼筋網(wǎng)架），以免操作人員從孔中墜落。15、施工階段要特別注意用電安全，使用電動工具（手電鉆、手電鋸、圓盤鋸）前檢查安全裝置是否完好，運轉是否正常，有無漏電保護，使用時嚴格操作規(guī)程作業(yè)。16、木工棚內(nèi)配備滅火器材，對加工的木屑應及時清除。附件一:梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（A、C區(qū)懸挑梁300×800mm） 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架

18、，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容 易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為43.4米， 基本尺寸為：梁截面 B×D=300mm×800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.10米， 梁底增加0道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.

19、荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.800×0.450=9.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.450×(2×0.800+0.300)/0.300=0.998kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)×0.300×0.450=0.405kN 均布荷載 q = 1.2×9.000+1.2×0.998=11.997kN/m 集中荷

20、載 P = 1.4×0.405=0.567kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.083kN N2=2.083kN 最大彎矩 M = 0.177kN.m 最大變形 V = 1.2mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算

21、值 f = 0.177×1000×1000/24300=7.284N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×2083.0/(2×450.000×18.000)=0.386N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 1.189mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算

22、 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.083/0.450=4.629kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.63×0.45×0.45=0.094kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×4.629=1.250kN 最大支座力 N=1.1×0.450×4.629=2.291kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

23、I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.094×106/83333.3=1.13N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1250/(2×50×100)=0.375N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!

24、 (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×3.858×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.027mm 木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.625kN.m 最大變形 vmax=2.410mm 最大支座力 Qmax=2.083kN 抗彎計算強度

25、 f=0.625×106/4491.0=139.15N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.328kN.m 最大變形 vmax=0.791mm 最大支座力 Qmax=4.479kN 抗彎計算強度 f=0.328×106/4491.0=

26、73.05N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=4.48kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取

27、12.0kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=4.48kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.149×43.400=7.755kN N = 4.479+7.755=12.233kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值

28、，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 78.56N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 36.84N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公

29、式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.173； 公式(3)的計算結果： = 45.69N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經(jīng)驗 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步

30、距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總

31、數(shù)的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大

32、于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程

33、中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。附件二:梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（B區(qū)三層350×1000mm梁） 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容 易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為9.2米， 基本尺寸為：梁截面 B×D=350mm×1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l

34、=0.90米，立桿的步距 h=1.10米， 梁底增加0道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.000×0.300=7.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.300×(2×1.000+0.350)/0.350=0.705kN/m (3)活荷載為

35、施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.300=0.315kN 均布荷載 q = 1.2×7.500+1.2×0.705=9.846kN/m 集中荷載 P = 1.4×0.315=0.441kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 =

36、 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.646kN N2=2.595kN N3=0.646kN 最大彎矩 M = 0.037kN.m 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.037×1000×1000/16200=2.284N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×1076.0/(2×30

37、0.000×18.000)=0.299N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.056mm 面板的最大撓度小于175.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.595/0.300=8.649kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×8.65×0.30×0.30=0.078kN.m 最大剪力 Q=0.6&#

38、215;0.300×8.649=1.557kN 最大支座力 N=1.1×0.300×8.649=2.854kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.078×106/83333.3=0.93N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可

39、以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1557/(2×50×100)=0.467N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×7.208×300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.010mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集

40、中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.762kN.m 最大變形 vmax=2.462mm 最大支座力 Qmax=1.944kN 抗彎計算強度 f=0.762×106/4491.0=169.57N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳

41、遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.466kN.m 最大變形 vmax=1.221mm 最大支座力 Qmax=6.349kN 抗彎計算強度 f=0.466×106/4491.0=103.86N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.

42、0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.35kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.35kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.149×9.200=1.644kN N = 6.349+1.644=

43、7.993kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70

44、a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 51.33N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 24.07N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.039； 公式(3)的計算結果： = 26.80N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經(jīng)驗 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力