(抱箍法)蓋梁模板驗(yàn)算

1、惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算編制人:審核人:審批人:審批時(shí)間：年月日惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段聯(lián)合體項(xiàng)目部永昌路橋施工處2011年9月惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程I標(biāo)段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算目錄K2+250 中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算 -.3-第一章、編制依據(jù) -.3-第二章、工程概況 -.4-第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn) -.4-第四章、抱箍支架驗(yàn)算 -.5-4.1、K2+250 中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖 -.5 -4.2、荷載計(jì)算 -.5 -4.3、結(jié)構(gòu)檢算 -.7-K2+250中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算第一章、編制依據(jù)1、惠東凌坑至碧甲

2、高速公路兩階段施工圖，以及設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件資料2、國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。3、現(xiàn)場(chǎng)勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補(bǔ)充資料。4、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對(duì)本工程施工的有關(guān)要求。5、我單位施工類似工程項(xiàng)目的能力和技術(shù)裝備水平。6、 參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架 技術(shù)、公路橋涵施工手冊(cè)、建筑施工計(jì)算手冊(cè)。第二章、工程概況本橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力鋼筋砼空心板，下部構(gòu)造為雙柱式橋墩，肋式橋臺(tái)，灌注樁基。其中下部結(jié)構(gòu)包括橋臺(tái)2個(gè)，C35砼425.81m 3；系梁6片，C35砼33.

3、9m 3；墩柱 12 根，C35 砼 67m 3;蓋梁 6 片,C35 砼 159.9m 3;墊石 224 塊,C35 砼 3.17m 3。第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn)1、蓋梁結(jié)構(gòu)蓋梁全長13.8m，寬1.6 m，高1.3m，砼體積為26.65m 3，墩柱1.1m，柱中 心間距7.97m。2、抱箍法支撐體系設(shè)計(jì)側(cè)模的背部支撐由內(nèi)木楞和外鋼楞組成，直接支撐模板的龍骨為內(nèi)木楞。用以支撐內(nèi)木楞為外鋼楞組成，即外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個(gè)穿螺墻栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距600mm。蓋梁底模下部采用寬x高為0.10m x0.10m的方木作橫梁，間距0.30m。蓋梁底 模兩懸

4、出端下設(shè)三角支架支撐，三角架放在橫梁上。在橫梁底部采用 45A工字鋼連 接形成縱梁，縱梁位于墩柱兩側(cè)，中心間距 1.1m，單側(cè)長度15m?？v梁底部用四根 鋼管作連接梁。橫梁直接耽在縱梁上，縱梁之間用銷子連接，連接梁與縱梁之間用旋 轉(zhuǎn)扣件連接。抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板制成，鋼板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿鋼板厚20mm，寬0.27m，采用12根M24高強(qiáng)螺栓連接。為了提高墩柱與抱箍間的摩 擦力，同時(shí)對(duì)墩柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層 3mm厚的橡膠墊，縱梁與抱 箍之間采用U型螺栓連接。抱箍構(gòu)件形象示意圖如圖 1所示。圖1：抱箍構(gòu)件形象示意圖（半個(gè)）第四章、抱箍支架驗(yàn)算4.1、K2+2

5、50中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖I-Irr14.2、荷載計(jì)算1、荷載分析根據(jù)本橋蓋梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式:qi 蓋梁自重荷載，新澆混凝土密度取 2600kg/m 3。q2蓋梁底模、側(cè)模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q2= 1.0kPa（偏于安全）。q3施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kPa ；當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他承載構(gòu)件時(shí)取 1.0kPa。q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取 2.0kPa，對(duì)側(cè)板取4.0kPa。q5新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取 2.0kPa。q7 支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在 60c

6、m X60cm X120cm 形式時(shí)其自重為2.94 kPa。2、荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱何載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算+側(cè)模計(jì)算+3、荷載計(jì)算蓋梁自重一一qi計(jì)算根據(jù)K2+250中橋連蓋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取蓋梁最大截面為例，對(duì)蓋梁自重計(jì)算,并對(duì)最大截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先進(jìn)行自重計(jì)算蓋梁最大截面處qi計(jì)算蓋梁最大截面根據(jù)橫斷面圖，貝W Yc 漢A26".6"3) CCC5q 1 = =33.8kPaB B1.6取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi = 33.8 X1.2 = 40.56kPa注：B 蓋梁底寬，取1.6m，將蓋梁全部重量平均到底

7、寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力 q5計(jì)算因現(xiàn)澆蓋梁采取水平分層以每層 30cm高度澆筑，在豎向上以 V=0.8m/h 澆筑速度控制，砼入模溫度T=28 C控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5= Pm = K r hK為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng) r=26KN/m 3;h=0.22 X4 X1.0 X1.15 X(1.5)1/2=1.239m 取 1.3m ;q5=Pm=K r h=1.2 26 1.3 = 40.56KPa4.3、結(jié)構(gòu)檢算1、底模板計(jì)算：蓋梁底模采用膠合板，鋪設(shè)在縱向間距0.3m的縱橋向方木上，進(jìn)行受力分析，并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化(偏于安全)如

8、下圖：膠合板U U口丁 1J20U U U U U3010X 10 cm順橋向方木底模及支撐系統(tǒng)簡圖q(kN/m)蓋梁底模板計(jì)算X0.3=13.818kN/mq=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)1=(40.56+1.0+2.5+2)則:Mmax= L-213.818 0.38-0.155KN模板需要的截面模量：W=M0155 廠 2.87 10m2二 w 0.90.9 6.0 108模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為:h=6 匯 2.87 漢 10#1=0.0131m = 13.1mm因此模板采用1220 X2440 X15mm規(guī)格的膠合板2、側(cè)模驗(yàn)算、側(cè)模基本參數(shù)側(cè)模的背部支撐

9、由內(nèi)木楞和外鋼楞組成，直接支撐模板的龍骨為內(nèi)木楞。用以支 撐內(nèi)木楞為外鋼楞組成，即外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板 拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距600mm。模板面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f=11N/mm2?？辜魪?qiáng)度設(shè)計(jì)值v= 1.5N/mm2內(nèi)楞采用方木，截面100 xiOOmm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。外楞采用圓鋼管48 X3.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm 。穿墻螺栓水平距離600mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑14mm。、側(cè)模板厚度計(jì)算內(nèi)楞采用方木，截面100 X100mm，每道內(nèi)楞1根方木，

10、按間距300mm計(jì)算q=( q 4+ q 5)1=(4.0+40.56) X0.3=13.37kN/m則:13.37 0.32= 0.150KN m模板需要的截面模量：W=M01503 = 2.778 10m2；W 0.90.9 6.0 103max 一88模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為:h=6 2.778 101二 0.0129m = 12.9mm因此模板采用1220 X2440 X15mm規(guī)格的膠合板根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，為了保證蓋梁底面的平整度，側(cè)面垂直度，通常膠合板的厚度均 采用12mm以上，因此模板采用1220 X2440 X15mm規(guī)格的膠合板。、側(cè)模板內(nèi)、外楞的計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮

11、新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 、新澆混凝土側(cè)壓力：q5=Pm=K r h=1.2 26 1.3 =40.56KPa 、側(cè)模板內(nèi)楞的計(jì)算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，內(nèi)楞采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.00 X10.00 X10.00/6 = 166.67cm3I = 10.00 X10.00 X10.00 X10.00/12 = 833.33cm4;q (kN/m21.15kN/mB600 : 600 : 600 -內(nèi)楞計(jì)算簡圖a. 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算：M

12、=0.107ql 2其中，M-內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距（N mm）;I-計(jì)算跨度（外楞間距）:l =600.0mm ;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q仁1.2 4X56 X 03 X 0.90=13.141kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1.4 4X0 X 3X 0.90=1.512kN/m ，其中，0.90為折減系數(shù)。q =13.141+1.512=14.653kN/m;內(nèi)楞的最大彎距：M =0.107 X14.653 X600 .0 X600.0= 5.64 X 10N.mm ;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：（t=M/W< f其中，（T -內(nèi)楞承受的應(yīng)力（N

13、/mm 2）;M -內(nèi)楞計(jì)算最大彎距（N mm）;W -內(nèi)楞的截面抵抗矩（mm3）, W=16.67 X 10；f -內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2);f=11.000N/mm2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：(r= 5.64 X 10/16.67 X 10 = 3.386N/mm 2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 11N/mm 2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(7= 3.386N/mm 2小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=11N/mm2,滿足要求！b. 內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的五跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：V=0.607ql其中，V內(nèi)楞承受的最大剪力；I-計(jì)算跨度(外楞間距):l =600.

14、0mm ;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1：1.2 X0.56 X 03 X 0.90=13.141kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1.4 4X0 X 3X 0.90=1.512kN/m，其中,0.90為折減系數(shù)。q =13.141+1.512=14.653kN/m;內(nèi)楞的最大剪力：V = 0.607 X14.653 X600.0 =5336.6N ;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：T=3V/(2b h n)<fv其中，T-內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2);V-內(nèi)楞計(jì)算最大剪力(N) : V = 533.6N ;b-內(nèi)楞的截面寬度(mm) : b

15、= 100.0mm;hn-內(nèi)楞的截面高度(mm) : hn = 100.0mmfv-內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2): fv = 1.500 N/mm 2;內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值：T =3 X5336.6/(2 X100.0 X00.0)=0.800N/mm2;內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =0.800N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm 2,滿足要求！c. 內(nèi)楞的撓度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 撓度驗(yàn)算公式如下：v =0.632ql 4 / (100EI )< v = 1/400其中，V-內(nèi)楞的最大撓度(mm)

16、;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m) : q =40.56 X 03=12.168kN/ml-計(jì)算跨度(外楞間距):l =600.0mm;E-內(nèi)楞彈性模量(N/mm 2): E = 6000.00 N/mm 2 ;I-內(nèi)楞截面慣性矩(mm 4)： 1=8.33 X106mm 4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：V 0.632 X12168 X600 4/(1006000 X8.33 X 10) = 0.009mm ;內(nèi)楞的最大容許撓度值：V = 1.5mm ;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值v=0.009mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值v=1.5mm ，滿足要求！ 、側(cè)模板外楞的計(jì)算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中

17、荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，外楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：外鋼楞的規(guī)格:圓鋼管48 X3.5 ;外鋼楞截面抵抗矩W = 5.08cm 3;600外鋼楞截面慣性矩I = 12.19cm 4;250250250qqq12.69kN12.69kN12.69kN600 竊600、¥KK:外楞計(jì)算簡圖a. 外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式:M=0.107ql其中，作用在外楞的荷載：q=(1.240.56+1.4 M) X 0.x 06/2=4.88kN ;外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l = 600mm ;外楞最大彎矩:M = 0.107 X4880 X600

18、.00= 3.13 X 10 N mm強(qiáng)度驗(yàn)算公式:(t=M/W< f其中，斤外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2)M - 外楞的最大彎距(N rMh= 3.13 X 10 N mmW -外楞的凈截面抵抗矩；W = 5.08 X 10 mm3;f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2), f = 205.000N/mm2;c=61.67N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：c=3.13 X 10/5.08 X 10 =61.67N/mm2;外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值f=205.00N/mm2，滿足要求!b. 外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：V=0.65P其中，P-作用在外楞的荷載 ：P

19、 = (H0.56+1X M) X 0.3 E/2=4.88kN ;V-外楞計(jì)算最大剪力(N);外楞的最大剪力：V = 0.6B80=>3.17 X 10N ;外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=2V/A <fv其中，T-外楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm 2);V-外楞計(jì)算最大剪力(N) : V = 3.17 X 10N ;A -鋼管的截面面積(mm2): A = 489.23mm 2 ;fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2): fv = 120 N/mm 2;主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值：T =2 X3170/489.23=12.96N/mm2;外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =12.

20、96N/mm2小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=120N/mm2，滿足要求！c. 外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載 作用。撓度驗(yàn)算公式如下：v=1.146ql 4/ (100EI )< V=l/400其中，q-內(nèi)楞作用在支座上的荷載（kN/m）P =40.56 X 03 X 060 = 7.301kN/m ;v-外楞最大撓度（mm）;I-計(jì)算跨度（水平螺栓間距）：l =600.0mm;E-外楞彈性模量（N/mm 2）： E = 210000.00N/mm2;I-外楞截面慣性矩（mm 4）, 1=1. 219 X105mm 4；外楞的最大撓度計(jì)

21、算值：v= 1.146 X7.301 X600 4/（100 X10 X105 X1.219 X 10） = 0.424mm ;外楞的最大容許撓度值：v =1.5mm ;外楞的最大撓度計(jì)算值v=0.424mm小于外楞的最大容許撓度值V=1.5mm ，滿足要求！ 、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下：N<N=f XA其中N -穿墻螺栓所受的拉力；A -穿墻螺栓有效面積（mm 2）;f -穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm 2; 查表得：穿墻螺栓的型號(hào)：M14 ;穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm ;穿墻螺栓有效面積：A = 105 mm:N = 1.7(5 X 1.05XX111

22、9; 17.85 kN ;穿墻螺栓最大容許拉力值穿墻螺栓所受的最大拉力：N =40.56 X 0.6 0=14.602 kN穿墻螺栓所受的最大拉力N=14.602kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值17.85kN。3、蓋梁底模下順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中蓋梁底模底面橫橋向采用 10 X10cm方木，方木按L=60cm進(jìn)行 驗(yàn)算，實(shí)際布置跨距均不超過上述該值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于 安全）,木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、 廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。q(KN/m)尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木,Sw =11MPaS t =1 7MPaE=9

23、000MPa30 )蓋梁按兩墩柱凈距離7.97m計(jì)算，方木順橋向跨度L= 60cm進(jìn)行驗(yàn)算 方木間距計(jì)算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4) XB= (40.56 +1.0+2.5+2) X7.97=367.098kN/mM = (1/8) qL 2=(1/8)3X7.098 X 062 = 16.519 kN mW=(bh 2)/6=(0.1 X0.12)/6=0.000167m3貝U n= M/( W §w )=16.519/(0.000167 X11000 X0.9)=9.99 (取整數(shù) n =10 根)d = B/(n-1)=7.97/9=0.885m注：0.9為

24、方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.885m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d取0.30m，貝U n = 7.97/0.30 = 27根。 每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X0.13)/12=8.33 X10-6m4則方木最大撓度：fmax = (5/384) X(qL4)/(EI) =(5/384) X(367.098 X0.64)/(27 X X106X8.33X10-6 X0.9) =3.40 X10-4m v 1/400=0.6/400=1.5 X10-3m(撓度滿足要求) 每根方木抗剪計(jì)算決=(1/2)(qL)/(nA

25、)=(1/2)X(367.098 X0.6)/(27 X0.1 X0.1 X0.9)=0.453MPav匯=1.7MPa符合要求。6、工字鋼平臺(tái)抱箍體系驗(yàn)算：在蓋梁抱箍上鋪設(shè)兩根I45a工字鋼(橫橋向)、工字鋼上再橫鋪10cm*10cm 方 條(順橋向間距0.3m )。抱箍法支架體系構(gòu)造如下圖。蓋梁施工示意圖13.81 米驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計(jì)算模式(偏于安全)q1 111 11Ra|Rb2.92 米7.97 米2.92 米Q=26.65 X26=692.9 kPaQ 總=Q+ q 2+ q 3+ q 4+ q 7= 699.84 kPa45a 工字鋼基本數(shù)據(jù)為：E=210Gpa

26、 , W=1432.9cm 3 , I=32241cm 4 o=145Mpa。理論重量=80.38Kg/m蓋梁簡支中間段長度為7.97米，兩端懸臂長度為2.92米。為簡化計(jì)算，荷載按均布荷載考慮，單根工字鋼承受的均布荷載為：699.84 /13.81/2=25.36 KN/m 。(1 )、最大彎曲應(yīng)力驗(yàn)算：Ma=Mb=ql 22M 中=RaL/2-ql 22/2=92.37 KN.momax=M max/W=108.11*1000/(1432.9*10 -6) =75.448Mpa v 司=145 Mpa(2 )、撓度驗(yàn)算： 、只考慮中間段荷載時(shí)：y=- (5*ql4) / (384EI) =

27、 (4) / (384*210*10 9*32241*10 -8)=19.6mm 、懸臂端彎矩對(duì)跨中截面產(chǎn)生的上撓度：y=ML 2/16EI=( 2) / ( 16*210*322410)=8.43mm跨中最終撓度為：19.6-8.43=11 mm方向向下f=11 v f=7970/400=20 mm驗(yàn)算通過。 、懸臂端撓度：y=ql 44/ (8*210*322410 ) =3.50mmf=3.50 v f=2920/400=7.3 mm驗(yàn)算通過(3) 、結(jié)論：受力和變形均滿足7. 抱箍驗(yàn)算抱箍能否承受蓋梁的重力取決于抱箍與柱子的摩擦力，驗(yàn)算時(shí)摩擦力取滑動(dòng)摩擦力，此處最大滑動(dòng)摩擦力 N取值為

28、Rc=175.11 KN 。(1) 、高強(qiáng)螺栓數(shù)目計(jì)算高強(qiáng)螺栓的容許承載力公式：N L=P n/K ,式中：P高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取 225 K N;卩一摩擦系數(shù)，取0.3 ;n傳力接觸面數(shù)目，取1;K安全系數(shù)，取1.7。貝U: N L= 225 X0.3 X1/1.7=39.7KN螺栓數(shù)目m計(jì)算：m=N/N L= 175.11/39.7=4.4個(gè)，本構(gòu)件取 m=6 個(gè)。(2) 、螺栓抗剪、抗拉應(yīng)力驗(yàn)算每條高強(qiáng)螺栓承受的抗剪力：Nj=N/10=175.11/6=29.2KNV N L=39.7KN，滿足抗剪要求。抱箍體對(duì)墩柱體的壓力：Ny=K*N/ 尸1.2 X175.11 /0.3=700.4

29、4KN每條螺栓拉力：N1= N y /6=116.7 KN<S=225KN，滿足抗拉要求。式中：廠抱箍鋼板與橡膠墊之間的摩擦系數(shù)，取值0.3K荷載安全系數(shù)，取值1.2NL每個(gè)高強(qiáng)螺栓的容許承載力S高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，M24高強(qiáng)螺栓取值225 KN(3) 、螺栓需要的終擰力矩驗(yàn)算每條螺栓拉力為：Ni= 116.7KN,每個(gè)螺栓的終擰扭矩R=k*N i*d=227.55N m式中：k 螺栓連接處的扭矩系數(shù)平均值，取0.13,Li力臂，M24螺栓取0.015m(參考基本作業(yè)p609 )(4) 、抱箍體構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算抱箍體承受螺栓的拉力： P1=5N i=5 X116.7=583.5KN抱箍體鋼板

30、的縱向截面積：S1=0.016 X0.6=0.0096m 2抱箍體拉應(yīng)力：o=P1/S1=60.781MPa V o=140MPa，滿足抗拉要求。抱箍體剪應(yīng)力：t (1/2R c) / Ttr/S 1 = (1/2 X175.11 ) KN /1.727 m /0.0096 m 2=5.28MPa< T=85MPa，滿足抗剪要求。(5) 、抱箍體鋼板長度計(jì)算抱箍鋼板伸長量：乩=(o/E) * L=5.5 X10-4 m抱箍體鋼板長度(半個(gè))：L=冗r- AL =1.726m ，兩半抱箍牛腿間距取 20mm，貝U L=1706mm(半個(gè))。8、抱箍法施工方法(1) 、施工工序 在墩柱群四周搭設(shè)簡易支架，高度以不超過蓋梁頂板為宜，并搭設(shè)人行爬梯， 圍好安全網(wǎng)； 用水準(zhǔn)儀在墩柱上作一水平標(biāo)志，根據(jù)蓋梁底板設(shè)計(jì)標(biāo)高反算抱箍底沿位置并 做標(biāo)記； 用吊車將抱箍底托安裝在墩柱上，使底托頂面與抱箍底沿標(biāo)記等高，再將抱箍安裝就位，用帶響扳手?jǐn)Q緊連接螺栓，施工時(shí)，可在扳手手柄上套一根50cm長、48的鋼管，人踩鋼管直到所需扭矩為止，再檢查兩抱箍接頭處間隙小于或等于2cm即可； 用吊車將兩根40A工字鋼放在抱箍上，并用34根d16螺栓和扣件將兩條工