電力系統(tǒng)潮流計算課程設計論文

1、 課程設計論文 Northeast Dianli UniversityNortheast Dianli University 基于MATLAB的電力系統(tǒng)潮流計算 學院:電氣工程學院 專業(yè):電氣工程及白動化 班級:電白0710班 學號:0703110304 姓名:馬銀莎 內(nèi)容摘要 潮流計算是電力系統(tǒng)最根本最常用的計算。 根據(jù)系統(tǒng)給定的運行條件，網(wǎng)絡接 線及元件參數(shù)，通過潮流計算可以確定各母線的電壓(幅值和相角) ，各支路流 過的功率，整個系統(tǒng)的功率損耗。潮流計算是實現(xiàn)電力系統(tǒng)平安經(jīng)濟發(fā)供電的必 要手段和重要工作環(huán)節(jié)。因此，潮流計算在電力系統(tǒng)的規(guī)劃計算，生產(chǎn)運行，調(diào) 度管理及科學計算中都有著廣泛的

2、應用。 潮流計算在數(shù)學上是多元非線性方程組的求解問題，牛頓一拉夫遜 Newton-Raphson法是數(shù)學上解非線性方程組的有效方法，有較好的收斂性。運 用電子計算機計算一般要完成以下幾個步驟： 建立數(shù)學模型，確定解算方法，制 訂計算流程，編制計算程序。 關鍵詞 牛頓-拉夫遜法(Newton-Raphson) 變壓器及非標準變比 無功調(diào)節(jié) 高斯消去法 潮流計算 Mtlab 一. 電力系統(tǒng)潮流計算的概述 在電力系統(tǒng)的正常運行中，隨著用電負荷的變化和系統(tǒng)運行方式的改變， 網(wǎng) 絡中的損耗也將發(fā)生變化。要嚴格保證所有的用戶在任何時刻都有額定的電壓是 不可能的，因此系統(tǒng)運行中個節(jié)點出現(xiàn)電壓的偏移是不可防止

3、的。 為了保證電力 系統(tǒng)的穩(wěn)定運行，要進行潮流調(diào)節(jié)。 隨著電力系統(tǒng)及在線應用的開展，計算機網(wǎng)絡已經(jīng)形成，為電力系統(tǒng)的潮流 計算提供了物質根底。電力系統(tǒng)潮流計算是電力系統(tǒng)分析計算中最根本的內(nèi)容， 也是電力系統(tǒng)運行及設計中必不可少的工具。 根據(jù)系統(tǒng)給定的運行條件、網(wǎng)絡接 線及元件參數(shù)，通過潮流計算可以確定各母線電壓的幅值及相角、 各元件中流過 的功率、整個系統(tǒng)的功率損耗等。潮流計算是實現(xiàn)電力系統(tǒng)平安經(jīng)濟發(fā)供電的必 要手段和重要工作環(huán)節(jié)，因此潮流計算在電力系統(tǒng)的規(guī)劃設計、生產(chǎn)運行、調(diào)度 管理及科學研究中都有著廣泛的應用。它的開展主要圍繞這樣幾個方面：計算方 法的收斂性、可靠性；計算速度的快速性；對計

4、算機存儲容量的要求以及計算的 方便、靈活等。 常規(guī)的電力系統(tǒng)潮流計算中一般具有三種類型的節(jié)點： PQ、PV及平衡節(jié)點。 一個節(jié)點有四個變量，即注入有功功率、注入無功功率，電壓大小及相角。常規(guī) 的潮流計算一般給定其中的二個變量：PQ節(jié)點注入有功功率及無功功率，PV 節(jié)點注入有功功率及電壓的大小，平衡節(jié)點電壓的大小及相角。 1、變量的分類： 負荷消耗的有功、無功功率 PL1、QL1、PL2、QL2 電源發(fā)出的有功、無功功率 PGi、QGI、PG2、QG2 母線或節(jié)點的電壓大小和相位 U1、U2、61、52 在這十二個變量中，負荷消耗的有功和無功功率無法控制， 因它們?nèi)Q丁用 戶，它們就稱為不可控變

5、量或是擾動變量。電源發(fā)出的有功無功功率是可以控制 的自變量，因此它們就稱為控制變量。母線或節(jié)點電壓的大小和相位角一一是受 控制變量控制的因變量。其中，Ul、U2主要受QGI、QG2的控制，&、&2主要受 PGi、PG2的控制。這四個變量就是簡單系統(tǒng)的狀態(tài)變量。 為了保證系統(tǒng)的正常運行必須滿足以下的約束條件: 對控制變量 PGimin % PGi ：; PGi max ；QGi min ：; QGi ：; QGi max 對沒有電源的節(jié)點那么為 PGi = 0；QGi = 0 對狀態(tài)變量U i的約束條件那么是 UiminU ：Umax 對某些狀態(tài)變量&還有如下的約束條件

6、2、節(jié)點的分類: 第一類稱PQ節(jié)點。等值負荷功率PLi、?？诤偷戎惦娫垂β蔖Gi、QG是給定 的，從而注入功率Pi、Qi是給定的，待求的那么是節(jié)點電壓的大小 5和相位角。 屆丁這類節(jié)點的有按給定有功、無功率發(fā)電的發(fā)電廠母線和沒有其他電源的變電 所母線。 第二類稱PV節(jié)點。等值負荷和等值電源的有功功率 PLi、PGi是給定的，從 而注入有功功率Pi是給定的。等值負荷的無功功率 QLi和節(jié)點電壓的大小Ui也 是給定的。待求的那么是等值電源的無功功率 QGi，從而注入無功功率Qi和節(jié)點電 壓的相位角4。有一定無功功率儲藏的發(fā)電廠和有一定無功功率電源的變電所母 線都可以作為PV節(jié)點； 第三類平衡節(jié)點。

7、潮流計算時一般只設一個平衡節(jié)點。等值負荷功率PLS、QLS 是給定的，節(jié)點電壓的大小和相位也是給定的。 擔負調(diào)整系統(tǒng)頻率任務的發(fā)電廠 母線往往被選作為平衡節(jié)點。 二. 牛頓一拉夫遜法概要 1.1. 首先對一般的牛頓一拉夫遜法作一簡單的說明。 一個變量X函數(shù)為：f(X) = 0 (n) 把f (X(n) 十時在X 附近對&用泰勒級數(shù)展開 2 f (X(n)；) = f (X(n) f (X(n) f (X(n) . -0 2! 上式省略去/以后局部 f (X (n) ；f (X(n) ： 0 (n) max 到此方程時，由適當?shù)慕浦?(0) X 出發(fā)，根據(jù): (n 1) X = x(n

8、) WE f (X ) X 的誤差可以近似由上式計算出來。 f(X(n) _ f (X(n) (n) 比擬兩式，可以看出牛頓一拉夫遜法的休整量和 X 的誤差的一次項相等。 用同樣的方法考慮，給出n個變量的n個方程： J(Xi,X2，Xn)=0 f2*X2，Xn)=0 fn(Xi,X2, ,Xn) =0 對其近似解X1得修正量AX；可以通過解下邊的方程來確定: 式中等號右邊的矩陣 金都是對丁 X；,X2,，X；的值。這一矩陣稱為雅可比 :Xn (JACOB)矩陣。按上述得到的修正向量 AX；,AX2,，AX；后，得到如下關系 這比X；,X2,，X；更接近真實值。這一步在收斂到希望的值以前重復進行

9、, 般要反復計算滿足 n41 nn41 n n maxXi -X1 , X2 -X2 , , Xn -Xn spr A=A+1; end end bm(co)=A; if A=0 T=1; else for i=1:n-1 f(i+1)=f(i+1)+u(2*i-1); e(i+1)=e(i+1)+u(2*i); end d=d+1; end end disp(迭代次數(shù)=) disp(d) disp(每次不滿足個數(shù)=) disp(bm) for i=1:n V1(i)=sqrt(e(i)A2+f(i)A2); O(i)=atan(f(i)./e(i)*180./pi; end disp(各節(jié)點

10、電壓大小=) disp(V1) disp(各節(jié)點電壓相角=) disp(O) E=complex(e,f); disp(節(jié)點電壓=) disp(E) for i=1:n% 各節(jié)點功率 o1=0; for j=1:n o1=o1+conj(Y(i,j)*conj(E(j); end S1(i)=E(i)*o1; end disp(各節(jié)點功率=) disp(S1) for i=1:nl% 各支路首末端功率 p=b(i,1);q=b(i,2); if b(i,5)=1 S2(p,q)=E(p)*(conj(E(p)*conj(b(i,4)./2)+(conj(E(p)-conj(E(q)*conj(

11、1./b(i, 3)； S2(q,p)=E(q)*(conj(E(q)*conj(b(i,4)./2)+(conj(E(q)-conj(E(p)*conj(1./b(i, 3)； else S2(q,p)=-E(q)*conj(E(p)./b(i,5)-E(q)./b(i,3); S2(p,q)=E(p)*conj(E(p)./b(i,5)-E(q)*(1./(b(i,5)*b(i,3); end end disp(各支路首端功率=) for i=1:nl p=b(i,1);q=b(i,2); disp(S2(p,q) end disp(各支路末端功率=) for i=1:nl p=b(i,1

12、);q=b(i,2); disp(S2(q,p) end disp(各支路功率損耗=) for i=1:nl% 網(wǎng)絡總損耗 p=b(i,1);q=b(i,2); DS(p,q)=S2(p,q)+S2(q,p); disp(DS(p,q) end disp(網(wǎng)絡總損耗=) D=0; for i=1:n D=D+S1(i); end disp(D) - 程序 - 三. 算例 1.1. 題目所給條件及要求： 題目所給條件 變電所1、2、3、4低壓母線的電壓等級分別為：10kv 10kv 10kv 10kv；變 電所負荷分別為：60Mw 50Mw 60Mw 60Mw。功率因數(shù)cos* =0.85，變電

13、所 分別配有兩臺容量為75WVA的變壓器，短路損耗414KW,短路電壓U k % =16.7。 發(fā)電廠和變電所之間的輸電線路，單位長度的電阻是 0.1 ,單位長度的 電抗為0.402D，單位長度的電納為2.78x10*S 發(fā)電廠一總裝機容量為400MW，發(fā)電廠二總裝機容量為145MW 課程設計的根本要求 對給定的元件參數(shù)，畫等值電路圖。 輸入各支路數(shù)據(jù)，利用所給的程序，進行潮流計算，并對結果進行分析。 跟隨變電所負荷按一定比例發(fā)生變化，進行潮流計算分析。 1) 4個變電所的負荷同時以 2%的比例增大； 2) 4個變電所的負荷同時以 2%的比例下降 3) 1和4號變電所的負荷同時以 2%的比例下

14、降，而 2和3號變電所的負荷同時 以2%的比例上升； 在不同的負荷情況下， 分析潮流計算的結果， 如果各母線電壓不滿足要求， 進行電壓 的調(diào)整。(變電所低壓母線電壓 10KV要求調(diào)整范圍在10-10.7之間) 輪流斷開環(huán)網(wǎng)一回線，分析潮流的分布。 利用DDRTS軟件，進行繪制系統(tǒng)圖進行上述各種情況潮流的分析，并進行結果的比 較。 最終形成課程設計成品說明書。 2.2. 等值電路的計算過程 電壓是衡量電力系統(tǒng)電能質量的標準之一。電壓過高或過低，都將對人身及 其用電設備產(chǎn)生重大的影響。保證用戶的電壓接近額定值是電力系統(tǒng)調(diào)度的根本 任務之一。當系統(tǒng)的電壓偏離允許值時，電力系統(tǒng)必須應用電壓調(diào)節(jié)技術調(diào)節(jié)

15、系 統(tǒng)電壓的大小，使其維持在允許值范圍內(nèi)。本文經(jīng)過手算形成了等值電路圖， 并 編寫好了程序得出節(jié)點電壓標幺值，使其滿足所要求的調(diào)整范圍。 系統(tǒng)的等值電路圖: 我們首先對給定的程序輸入局部作了簡要的分析，程序開始需要我們確定輸 入節(jié)點數(shù)、支路數(shù)、平衡母線號、支路參數(shù)矩陣、節(jié)點參數(shù)矩陣。 為了保證整個系統(tǒng)潮流計算的完整性，我們把凡具有母線處均選作節(jié)點， 這樣，共有10條母線即選定10個節(jié)點，我們確定發(fā)電廠一母線為平衡節(jié)點， 節(jié) 點號為，發(fā)電廠二母線為PV節(jié)點，節(jié)點號為，其余節(jié)點均為 PQ節(jié)點，節(jié) 點號見等值電路圖。 確定完節(jié)點及編號后，各條支路也相應確定了，網(wǎng)絡中總計有10條支路， 我們對各支路參

16、數(shù)進行了計算。根據(jù)所給實際電路圖和題中的條件， 有以下 公式計算各輸電線路的阻抗和對地支路電容的標幺值和變壓器的阻抗標幺值。 選 擇電壓基準值為UB =230KV 和功率基準值SB =100MVA ,所以 2 八=必=529。，YB =冥=1.89乂 10 疽 S ZB SB UB 計算各線路參數(shù): 支路阻抗 R=0.17L, X=0.402L, Z = R + jX, Z*=旦 ZB 支路對地電容 B=2.70*L, Y = jB, Y* = J YB 支路60km輸電線路: Z = R jX =10.2 j24.12電變所1 變電所2 變電所3 變電所4 pH1t0!? 發(fā)電廠一 _HI1

17、|. T(J+j21. 96 出:30. 6i + jl8. 96 1 人：一40一 21-15. 93 Ldf ：-40. 59+j7. 51 Z2TQ- Z1-J5. 2df 7-4Q. 59+jT. 5* 保即1策基感 0.851717 1.02966(10.2986kVj 27.C507 1 02517)10.2517kV| 25.SJ4 1.02301 (224.842kV) 0.965816 -T-1MTX4 1 0(2(36(10.2036kV -25.7949 61.21+jlT. 54 -T- X T 58. *0+j36-46 A;- (J1-jl. 66 A：e 03+i

18、6. 33 Z ：I1 . M3 * 由：5。. W+j4t. 3t 3L119G4 A 14. S4-jO. 27 (3)變電所1、4負荷同時以2%勺比例下降，變電所2、3負荷同時以2%勺比 例上升； 各節(jié)點電壓大小= 1.0500 1.0233 1.0226 1.0192 1.0285 1.0500 1.0268 1.0320 1.0195 1.0325 各節(jié)點電壓相角= 0 -0.8552 -0.6365 -0.2345 0.9913 2.9115 -4.5355 -3.8122 -4.1071 -2.6501 結果分析：在該種負荷變化下, 與DDRTSDDRTS比擬： 1一03568(

19、1 OL 海 kV 25.3909 t sa. so*j a&. 45 49. 01* j?D. 31 .UblJlU.bAV 261202 1.02265(224. M3kV) q.915004 1.02353(225.199kV 7 -p. 677511 | 1.02399|m2398kVl it t 1.03359(10.3359kV A.：S F2-j2_ IS 曲 L* T3+J5 SO fft ：49.26+j34- 3 02g63(22f.518kV 27.4018 / 1 00(231 kV) / 1 05(231 kV) 一 0 3.25263 各母線電壓變化不大，根

20、本符合電壓質量的要求。 出：飛9一部七1別 京.涂埒I蜀耕 2&.07C2 .OjO4.E-1231917 2df ：-ll. 9J+jlfc- 5F - : - fr- .4sau4 j .4p炬以Mj 9. 50+jJQ. 9T 9.4 *jia. 22 1.11S09 K:23. 50+j20. 97 出： 9. 4t*jl6. 22 1 A： T2.4f-jD. 14 I df ： T1 19+jll- )3 2A: 72.T-jO. 14 2df: 71, E9+J11. 93 1A：-41. 38-j4.45 1 Eb ： - l. T4+JS . 04 2A：-4l. 3

21、S-j4. 45 2tti ：-41. T9+j9. 04 8S. T0+J56. 51 A: i9. 9+3 14Hi 島:29. 4P+ai.*4nj 110224(224.9c -p 75DMS 51. 00+j31.62 26 072 959(224.31 kV 5Q+1ZC.，T 41 + jl . 22 1.03285(10.3285kV 27.3573 K:23. 51+j2O. IT 出:21. 41+jlS. 22 90. l+j60. U-4H5一 Irfj ：-4i. n+j 1. 9& 史史7 -41.31-j 5. SB 出.41. Tl* J T. BS I

22、 A; 751+j. 05 idl T1, 29+J13, g 4A:72.4S+il. 05 盈：ri. ；9+jl 3. 01 1.05(231 kV) 3.輪流斷開環(huán)網(wǎng)一回線潮流分析： 斷開支路后，參數(shù)變化及其調(diào)節(jié)方法: 支路矩陣B變化： 1.0000 3.0000 0.0220 + 0.0530i 0 + 0.1020i 1.0000 2.0000 3.0000 0.0160 + 0.0380i 0 + 0.0740i 1.0000 3.0000 4.0000 0.0096 + 0.0230i 0 + 0.1760i 1.0000 4.0000 5.0000 0.0110 + 0.02

23、70i 0 + 0.2060i 1.0000 5.0000 6.0000 0.0110 + 0.0270i 0 + 0.2060i 1.0000 7.0000 2.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 8.0000 3.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 9.0000 4.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 10.0000 5.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 各節(jié)點電壓大小= 1.0500 0.9743 0.9999 1.0084 1.0031 1.0220 各節(jié)點電壓相角= 1.0032

24、 1.0202 1.0500 0.9710 0 -2.8897 -1.9200-0.6168 1.1323 -7.0606 -5.1795 -5.5898 -4.4008 結果分析：變電所1, 2的高壓母線和變電所1的低壓母線偏低，不符合電壓質 量要求，而整體電壓偏低，可以首先考慮調(diào)節(jié)發(fā)電廠一的機端電壓， 將機端電壓 調(diào)到1.1?；蛘撸瑪嚅_一回線12時，23和7號母線電壓均滿足要求。 在2號節(jié)點參加0.4 的無功補償后，三個節(jié)點均滿足要求。 調(diào)節(jié)后的參數(shù)為： 各節(jié)點電壓大小= 1.0500 1.0041 1.0136 1.0129 1.0251 1.0500 1.0042 1.0234 1.0

25、139 1.0274 各節(jié)點電壓相角= 0 -3.4834 -2.1864 -1.8451 -0.6954 1.1553 -7.3962 -5.3546 -5.6865 -4.4415 與DDRTSDDRTS比擬： 比擬分析：在DDRTS軟件中，調(diào)整機端電壓后，各節(jié)點電壓都滿足要求 斷開支路后，參數(shù)變化及其調(diào)節(jié)方法： 支路矩陣 B變化： 1.0000 2.0000 0.0190 + 0.0460i 0 + 0.0880i 1.0000 1.0000 3.0000 0.0220 + 0.0530i 0 + 0.1020i 1.0000 3.0000 4.0000 0.0096 + 0.0230i

26、 0 + 0.1760i 1.0000 4.0000 5.0000 0.0110 + 0.0270i 0 + 0.2060i 1.0000 5.0000 6.0000 0.0110 + 0.0270i 0 + 0.2060i 1.0000 7.0000 2.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 8.0000 3.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 9.0000 4.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 10.0000 5.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 各節(jié)點電壓大小= 1.0500 1.0

27、183 1.0215 1.0320 1.0201 1.0305 各節(jié)點電壓相角= 1.0185 1.0279 1.0500 1.0199 0 -1.1598 -0.2833 0.1080 -3.6892 -2.4126 1.3120 3.2204 -4.9584 -3.4009 結果分析：變電所的低壓母線電壓要求調(diào)整范圍在 1.0-1.07 N之間o 與DDRTSDDRTS比擬:si- aC+j3T. 20 50. eo*j3l. SO. G0+J37- T ea. oi+37. so 1.0038(10.038kVJ 23501 4 1.0424(10.424kV) 25.3951 * .0

28、2804(10_2B04kV) T 25.1353 1.03488(10.34S8ky | 4 265609 3S+j21.44 ，9+jjl8. 59 A: 30. IS+j21.44 it: 29. 19*jl8. 5H 1 00368(220.809kV| 2.5B734 03064(225.74kV) :日占財M .: i56(225.623kV) d.124B5 1.(E175(22&.985kV 葉 0.2539G7 A:60. 21 tt：-61. l2-ji3F.41 &a+j2i. 8F-J0-3M 21m云云 BF-jO_ 33 2I+J13. 2f gjS

29、&. .05(231 kVt 2.13713 斷開支路后，參數(shù)變化及其調(diào)節(jié)方法: 支路矩陣B變化： 1.0000 2.0000 0.0190 + 0.0460i 0 + 0.0880i 1.0000 2.0000 3.0000 0.0160 + 0.0380i 0 + 0.0740i 1.0000 3.0000 4.0000 0.0096 + 0.0230i 0 + 0.1760i 1.0000 4.0000 5.0000 0.0110 + 0.0270i 0 + 0.2060i 1.0000 5.0000 6.0000 0.0110 + 0.0270i 0 + 0.2060i 1.0

30、000 7.0000 2.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 8.0000 3.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 9.0000 4.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 10.0000 5.0000 0.0037 + 0.1115i 0 1.0500 各節(jié)點電壓大小= 1.0500 1.0069 0.9965 1.0008 1.0190 1.0500 1.0072 1.0046 1.0004 1.0206 各節(jié)點電壓相角= 0 -1.6449 -2.1359 -1.9087 -0.8812-5.5352-5.8496

31、 -4.6748 結果分析：支路斷開時，各節(jié)點電壓都會偏低，這是由丁發(fā)電廠所提供的無 功和有功只能通過一條輸電線路給各個變電所， 故線路上無功損耗比擬大，造成 有的母線電壓無功缺乏，電壓偏低。可以通過就地無功補償調(diào)壓，在3節(jié)點參加 0.1的無功補償后，3號節(jié)點能滿足要求。在 DDRTS軟件中，在變電所2、投入 電容器，取Qc2 =10M var 1.0007 1.0038 1.0205 1.0500 1.00981 01662(224.097KV) -1 17435 1.05(231 kV 0 &0. QB*jaT. 19 103152(10.3152kV) 1.05)231 kV)

32、143031 5+j3. 03 調(diào)整后的參數(shù)： 各節(jié)點電壓大小= 1.0500A. 30. M.iaHJOMji 1 02038(10.2Q3SkV) 25.0314 GL 00+j3T. 19 1.01Ma|224.2BSkV K 33TDH j A:61.1* 技 60 lfe+ r. MMfltiflMj d022O8l22i653kV 410617 1.D330310.3303kV1 2S.4752 50. QD*j3(l- 99 T 60. OO*j3F. 19 T 1 1133(10.2133kV) 2S.2085 5 T 5 T 5 T 5 T - -J J - -J jJ j-

33、 -J J g q 9 qg q 9 q 27.5943 Al 30. ID* J21.46 LA: Tlr 47+jl. SI LdflTl. ZS*jl3. 3S 2X；T2B 47+11.51 2df：Tl- - 55 1.0093 1.0038 1.0223 各節(jié)點電壓相角= 0 -1.6882 -2.2173 -1.9611 -0.9028 0.8523 -5.5593 -5.4712 -5.8769 -4.6846 與DDRT$匕較： 調(diào)節(jié)后電壓滿足要求，且和 DDRTS匕較也較為接近 電壓比擬 節(jié)點 1 2 3 4 5 原始數(shù)據(jù) 1.0500 1.0231 1.0229 1.01

34、96 1.0284 上升2% 1.0500 1.0221 1.0219 1.0184 1.0276 增加/減小 0 -0.001 -0.001 -0.0012 -0.008 下降2% 1.0500 1.0240 1.0240 1.0207 1.0292 增加/減小 0 +0.0009 +0.0011 +0.0011 +0.0008 上升下降 1.0500 1.0233 1.0226 1.0192 1.0285 增加/減小 0 +0.0002 -0.0003 -0.0004 +0.0001 電壓比擬 節(jié)點 6 7 8 9 10 原始數(shù)據(jù) 1.0500 1.0251 1.0337 1.0213 1

35、.0311 上升2% 1.0500 1.0277 1.0312 1.0186 1.0288 增加/減小 0 +0.0026 -0.0025 -0.0027 -0.0033 下降2% 1.0500 1.0276 1.0316 1.0240 1.0333 增加/減小 0 +0.0025 -0.0021 +0.0027 0.0022 上升下降 1.0500 1.0268 1.0320 1.0195 1.0325 增加/減小 0 +0.0017 -0.0017 -0.0018 +0.0014 l.0rliE4lO1l64kV| 24.2103 0 lft-1-rto 51 1.0254 U0i2546

36、kV 24.2328 i.oa l.OGOV 1.93409 00+j3T_ 20 1 003251220,71 尊慎 f3.55189 i - X: 20.耽一 2T 出：29. 7S*j 9.四 A： . U r* 】4U. 31 由 89 L9+j45. 40 U 忡 71221 336KV12 X-2.26462 1 Ai-ia. &5-JF. ID life .-in. BT+J4. T4 2A：-IO. 65-jF. IQ ：-tt. ST+ j4. T4 1.D6231kV| A: 30. tiKf+iuo df ： 29- L 49+34.09 Hi 60一 00+j3

37、T. Qt tff+lOLlOSRj 曲壞,Jrog SQ. os+Kt. 5。 M+jia. 59 fl.17+140 31 145. 跖 IE 人：季(L (JB+j21. 30 df： 29. 59 1 A:=4O. 15 l b 1-4J. 1&-J3. T3 ZA：-40. 3 酒：-41. IG-jJ.T3 1.05,231 kV 0.894953 t A: 72. +jl3.仙 IriiiTl. 25*j25.23 2X7 72. 52*j l3. 4 ZjljjTl, 25+i2,5, 23 1.02401 ft ?4O5fcV) 251512 W1W24833kV -

38、1.09023 五. 課程設計心得 從本次電力系統(tǒng)潮流計算課程設計中，通過計算在不同的負荷下各支路節(jié)點 潮流分布的變化，分析負荷變動時，對電壓，功率的影響，我們掌握了常用的調(diào) 整電壓的措施。在本次課程設計過程當中，鍛煉了自己實際操作分析能力，理論 聯(lián)系實際，采用三種調(diào)整電壓的措施：改變機端電壓調(diào)壓，一般情況下首先考 慮的就是改變機端電壓調(diào)壓，通常采用逆調(diào)壓方式，尤其在整體電壓偏高或偏低 時；改變變壓器的變比調(diào)壓，因為改變變壓器的變比不需要二次投資， 所以該 種調(diào)壓方式也很重要；投入電容器，加無功補償設備調(diào)壓，當調(diào)節(jié)變壓器的變 比后仍然不能滿足電壓質量的要求，或網(wǎng)絡中無功缺乏時就需要就地補償無功

39、， 減小支路損耗，改善電壓質量，通常我們將調(diào)節(jié)變壓器變比和無功補償一起考慮， 盡量做到電容器投入容量最小。在實際的系統(tǒng)中我們知道還可以通過改變輸電線 路參數(shù)調(diào)壓，例如申聯(lián)電容器，但是這種調(diào)壓措施并沒有改變無功的大小， 只是 改變無功的分布，有一定的局限性。 在求實際電路的等值的過程中我們做了一些合理的假設。 由于高壓母線的電 壓為110KV，我們?nèi)‰妷夯鶞手禐?10KV，功率基準值為100MW，根據(jù)各負荷 的不同求不同變壓器的參數(shù)，勵磁支路因數(shù)值比擬小，對電網(wǎng)影響較小，所以可 忽略。節(jié)點3因為有最大負荷和最小負荷的要求， 所以發(fā)電機發(fā)出的功率一定要 先滿足負荷的要求。 對題目中的11個節(jié)點進行

40、編號，1節(jié)點為平衡節(jié)點，2節(jié)點為PV節(jié)點，其 余節(jié)點都為PQ節(jié)點。對節(jié)點1、2選取合理的電壓和功率初始值，其他節(jié)點電 壓標幺值選1,從而得出支路參數(shù)矩陣B1和節(jié)點參數(shù)矩陣B2。根據(jù)初始值運行 所得的結果一般不會滿足題目的要求， 所以我們要調(diào)節(jié)PV節(jié)點的注入功率和節(jié) 點的電壓以及平衡節(jié)點的電壓。調(diào)試中，發(fā)現(xiàn)所得運行結果平衡節(jié)點的注入功率 為負值，說明7節(jié)點注入的功率太多，應該減小7節(jié)點的注入功率。變電所一次 側電壓普遍較低，所以應該提高平衡節(jié)點和 PV節(jié)點的電壓。這樣調(diào)下去，可以 找到滿足各個變電所要求的電壓的平衡節(jié)點和 PV節(jié)點。 第一步看懂題意，確定節(jié)點數(shù)目，在此之前必須要弄懂的當然是什么是節(jié)點， 最后確定出了 11個節(jié)點。PQ節(jié)點是指有按給定有功和無功功率發(fā)電的發(fā)電廠 母線和沒有其它電源的