同軸式二級圓柱齒輪減速器

1、機(jī)械工程學(xué)院機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書設(shè) 計 題 目： 同軸式二級圓柱齒輪減速器 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班 級： 姓 名： 學(xué) 號 指 導(dǎo) 教 師： 2016年 6月 30日目 錄一、設(shè)計任務(wù)書0二、傳動方案的擬定及說明0三、電動機(jī)的選擇1四、計算傳動裝置總傳動比和分配各級傳動比2五、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)3六、傳動件的設(shè)計計算4七、軸的設(shè)計計算10八、滾動軸承的選擇及計算28九、鍵聯(lián)接的選擇及校核計算33十、聯(lián)軸器的選擇35十一、減速器附件的選擇和箱體的設(shè)計35十二、潤滑與密封36十三、設(shè)計小結(jié)37十四、參考資料38機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計同軸式二級圓柱齒輪減速器設(shè)計計算及說明結(jié)果一、

2、設(shè)計任務(wù)書題目：用于帶式輸送機(jī)傳動裝置的同軸式二級圓柱齒輪減速器。1. 基本數(shù)據(jù)： 已知輸送帶的工作拉力F=2800N,輸送帶速度v=1.2m/s,及卷筒直徑D=360mm；2. 工作情況：兩班制工作，連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)3.工作壽面：使用期限為10年，每年300個工作日，每日工作16小時；4.制作條件及生產(chǎn)批量：中等規(guī)模機(jī)械廠制造，可加工7-8級齒輪，小批量生產(chǎn)：5.部件：（1） 電動機(jī)（2）減速器（3）聯(lián)軸器 （4）輸送帶 （5）輸送帶鼓輪6.設(shè)計工作量：（1）繪制減速器裝配圖一張（A0或A1）。（2）繪制減速器零件圖2兩張。（3）編寫設(shè)計說明書1份。二、傳動方案的擬定及說明 如圖一所

3、示，傳動方案采用同軸式二級圓柱齒輪減速箱，減速器的軸向尺寸較大，中間軸較長，剛度較差。常用于輸入和輸出軸同軸線的場合。圖一 帶式輸送機(jī)傳動系統(tǒng)簡圖1電動機(jī)； 2，4聯(lián)軸器； 3減速器； 5滾筒；6輸送帶設(shè)計計算及說明結(jié)果3、 電動機(jī)的選擇和計算1.電動機(jī)類型選擇按工作要求和工作條件，選用一般用途的（IP44）系列三相異步電動機(jī)。它為臥式封閉結(jié)構(gòu)。2.電動機(jī)容量(1) 卷筒軸的輸出功率(2) 電動機(jī)的輸出功率傳動裝置的總效率式中，為從電動機(jī)至卷筒軸之間的各傳動機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計（以下未作說明皆為此書中查得）表2-2查得：圓柱齒輪傳動；彈性聯(lián)軸器；運輸機(jī)滾筒；滾動軸承，則 故 (

4、3) 電動機(jī)額定功率由第16章表16-1選取電動機(jī)額定功率。3.電動機(jī)的轉(zhuǎn)速工作機(jī)滾筒的轉(zhuǎn)速為 經(jīng)考慮，選定電動機(jī)型號為Y132M1-6。設(shè)計計算及說明結(jié)果1. 電動機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)和外形、安裝尺寸由表16-1、表16-2查出Y132M1-6型電動機(jī)的主要技術(shù)數(shù)據(jù)和外形、安裝尺寸，并列表記錄備份。型號額定功率(kw)同步轉(zhuǎn)速(r/min)滿載轉(zhuǎn)速(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩Y132M1-6410009602.02.2HDEGKL13238803312515四、計算傳動裝置總傳動比和分配各級傳動比1. 傳動裝置總傳動比2. 分配各級傳動比因為減速器為同軸式減速器，所以兩級減速比相同

5、i=15.07。設(shè)計計算及說明結(jié)果五、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)1. 各軸轉(zhuǎn)速減速器高速軸為軸，中速軸為軸，低速軸為軸，各軸轉(zhuǎn)速為2. 各軸輸入功率按電動機(jī)額定功率計算各軸輸入功率，即 3. 各軸轉(zhuǎn)矩電動機(jī)軸高速軸中速軸低速軸卷桶軸轉(zhuǎn)速（r/min）960960247.4263.7663.76功率（kW）43.963.8033.6523.436轉(zhuǎn)矩（）39.7939.39146.78546.95530.62設(shè)計計算及說明結(jié)果六、傳動件的設(shè)計計算1. 斜齒輪傳動設(shè)計計算按低速級齒輪設(shè)計：小齒輪轉(zhuǎn)矩，小齒輪轉(zhuǎn)速，傳動比。（1） 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)選用斜齒圓柱齒輪運輸機(jī)為一般工作機(jī)

6、器，速度不高，故選7級精度（GB10095-88）由機(jī)械設(shè)計（斜齒輪設(shè)計部分未作說明皆查此書）表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS。選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)初選取螺旋角（2） 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計按式(10-21）試算，即確定公式內(nèi)各計算數(shù)值a) 試選載荷系數(shù)b) 由圖10-20選取區(qū)域系數(shù)c) 由圖10-26查得，d) 小齒輪傳遞的傳矩e) 由表10-7選取齒寬系數(shù)f) 由表10-6查得材料彈性影響系數(shù)g) 由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限h) 由式

7、10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：斜齒圓柱齒輪7級精度設(shè)計計算及說明結(jié)果i) 由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)j) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式(10-12)得k) 許用接觸應(yīng)力計算a) 試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得b) 計算圓周速度c) 齒寬b及模數(shù)mntd) 計算縱向重合度e) 計算載荷系數(shù)K由表10-2查得使用系數(shù) 根據(jù)，7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)；由表10-4查得的值與直齒輪的相同，故；因表10-3查得；圖10-13查得設(shè)計計算及說明結(jié)果故載荷系數(shù)： f) 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式(10-10a)得g) 計算模數(shù)（3） 按齒

8、根彎曲強(qiáng)度設(shè)計由式(10-17)確定計算參數(shù)a) 計算載荷系數(shù)b) 根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)c) 計算當(dāng)量齒數(shù)d) 查取齒形系數(shù)由表10-5查得e) 查取應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得f) 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限設(shè)計計算及說明結(jié)果由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式(10-12)得g) 計算大、小齒輪的，并加以比較大齒輪的數(shù)值大設(shè)計計算對比計算的結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按

9、接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由取，則（4） 幾何尺寸計算計算中心距將中心距圓整為241mm按圓整后的中心距修正螺旋角設(shè)計計算及說明結(jié)果因值改變不多，故參數(shù)等不必修正計算大、小齒輪的分度圓直徑計算齒輪寬度圓整后取由于是同軸式二級齒輪減速器，因此兩對齒輪取成完全一樣，這樣保證了中心距完全相等的要求，且根據(jù)低速級傳動計算得出的齒輪接觸疲勞強(qiáng)度以及彎曲疲勞強(qiáng)度一定能滿足高速級齒輪傳動的要求。為了使中間軸上大小齒輪的軸向力能夠相互抵消一部分，故高速級小齒輪采用左旋，大齒輪采用右旋，低速級小齒輪右旋大齒輪左旋。高速級低速級小齒輪大齒輪小齒輪大齒輪傳動比3.88模數(shù)(mm)3螺旋角中心

10、距(mm)241齒數(shù)3212532125齒寬(mm)105100105100直徑(mm)分度圓98.75381.7998.75381.79齒根圓91.25375.0491.25375.04齒頂圓104.75388.54104.75388.54旋向左旋右旋右旋左旋設(shè)計計算及說明結(jié)果七、軸的設(shè)計計算1. 高速軸的設(shè)計(1) 高速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）高速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）9603.9639.39(2) 作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為=98.75 ，根據(jù)機(jī)械設(shè)計（軸的設(shè)計計算部分未作說明皆查此書）式(10-14)，則(3) 初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小

11、直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取,于是得(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 設(shè)計計算及說明結(jié)果2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位，-軸段右端需制出一軸肩，故取-段的直徑d-=32mm。聯(lián)軸器與軸配合的長度L1=80mm。初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸軸承。參照工作要求并根據(jù)d-=18mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的角接觸球軸承7204AC軸承，其尺寸為d×D×B=20mm×47mm×14mm，故d-=d-=20mm；

12、而L-=14+20=34mm，L-=10mm。右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊上查得7204AC軸承的定位軸肩高度h=3mm，因此，套筒左端高度為3mm，d-=26mm。取安裝齒輪的軸段-的直徑d-=45mm，取L-=102mm齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。軸承端蓋的總寬度為36mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，端蓋的外端面與聯(lián)軸器右端面間有一定距離，故取L-=60mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。3）軸上零件的軸向定位聯(lián)軸器與軸的周向定位選用平鍵6mm×6mm×63mm，聯(lián)軸器與軸的配合為H7/r6；齒輪與軸的周向定位

13、選用平鍵6mm×6mm×70mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明-7518與聯(lián)軸器鍵聯(lián)接配合-6019定位軸肩-3520與7204AC軸承配合，套筒定位-10245與小齒輪鍵聯(lián)接配合-1049定位軸環(huán)-3020角接觸球軸承7204AC軸承總長度311mm（5） 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a值。對于7

14、204AC型角接觸球軸承，由手冊中查得a=14.9mm。因此，軸的支撐跨距為L1=118.5mm， L2+L3=67+57=124mm。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面C是軸的危險截面。先計算出截面C處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力F，C截面彎矩M總彎矩扭矩設(shè)計計算及說明結(jié)果（6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。2. 中速軸的設(shè)計(1) 中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）中速軸功率

15、（）轉(zhuǎn)矩T（）247.423.83146.78(2) 作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則已知低速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則安全設(shè)計計算及說明結(jié)果(3) 初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取,于是得(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 02）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù)d-=d-=30mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標(biāo)準(zhǔn)精度級的7206AC型角接觸球

16、軸承，其尺寸為d×D×B=30mm×62mm×16mm，故L-=L-=16+20=36mm。兩端滾動軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位。由手冊上查得7206AC型角接觸球軸承的定位軸肩高度h=3mm，因此，左邊套筒左側(cè)和右邊套筒右側(cè)的高度為3mm。取安裝大齒輪出的軸段-的直徑d-=45mm；齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。為了使大齒輪軸向定位，取d-=50mm，又由于考慮到與高、低速軸的配合，取L-=100mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。設(shè)計計算及說明結(jié)果3）軸上零件的軸向定位大小齒輪與軸的周向定位都選用平鍵10mm×8mm×

17、70mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明-3630與7209AC型角接觸球軸承配合，套筒定位-9845與大齒輪鍵聯(lián)接配合-9050定位軸環(huán)-10345與小齒輪鍵聯(lián)接配合-3630與7209AC型角接觸球軸承配合總長度363mm（5） 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a值。對于7206AC型角接觸球軸承，由手冊中查得a=18.

18、7 mm。因此，軸的支撐跨距為L1=65.3mm， L2=190.5，L3=65.8mm。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面C是軸的危險截面。先計算出截面C處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FC截面彎矩M總彎矩扭矩設(shè)計計算及說明結(jié)果設(shè)計計算及說明結(jié)果（6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。3. 低速軸的設(shè)計(1) 低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）中速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）63.763.6

19、52546.95(2) 作用在軸上的力已知低速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則(3) 初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取，于是得 (4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1） 擬訂軸上零件的裝配方案（如圖） 安全設(shè)計計算及說明結(jié)果2） 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位，-軸段左端需制出一軸肩，故取-段的直徑d-=50mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=107mm，為了保證軸端檔圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故-段的長度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)取L-=105mm。初步選擇滾動軸承。因軸承

20、同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用7210AC型角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù)d-=45mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標(biāo)準(zhǔn)精度級的7210AC型角接觸球軸承，其尺寸為d×D×B=50mm×90mm×20mm，故d-=d-=50mm；而L-=20mm，L-=20+20=40mm。左端滾動軸承采用軸環(huán)進(jìn)行軸向定位。由表15-7查得7210AC型角接觸球軸承的定位高度h=3.5mm，因此，取得d-=52mm。右端軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，同理可得套筒右端高度為3.5mm。取安裝齒輪出的軸段-的直徑d-=50mm；齒輪的右端與右端軸承之間采用套筒定位。已知齒

21、輪輪轂的寬度為100mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取l-=98mm。軸承端蓋的總寬度為30mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與聯(lián)軸器左端面間的距離L=30mm，故取L-=60mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。3） 軸上零件的軸向定位半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用平鍵為14mm×9mm×80mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6。齒輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵為16mm×10mm×80mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6。4） 確定軸上圓角和倒角尺

22、寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明-2050與7214AC型角接觸球軸承配合-1054軸環(huán)-4052與大齒輪以鍵聯(lián)接配合，套筒定位-4450與7214AC型角接觸球軸承配合-6047與端蓋配合，做聯(lián)軸器的軸向定位-10545與聯(lián)軸器鍵聯(lián)接配合總長度333mm設(shè)計計算及說明結(jié)果設(shè)計計算及說明結(jié)果（5） 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a值。對于7210AC型角接觸球軸承，由手冊中查得a=26.3mm。因此，軸的支撐跨距為根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截

23、面B是軸的危險截面。先計算出截面B處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FB截面彎矩M總彎矩扭矩（6） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。（7） 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度1） 判斷危險截面截面只受扭矩作用，雖然鍵槽，軸肩及過渡配合引起的應(yīng)力集中將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面和處過盈配合引起應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載情況來看，截面B上的應(yīng)力最大。截面的應(yīng)力

24、集中影響和截面的相近，但截面不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面B上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而這里軸的直徑也大，故截面B不必校核。截面顯然更不必校核。由機(jī)械設(shè)計第三章附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面左右兩側(cè)。安全設(shè)計計算及說明結(jié)果2） 截面左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面左側(cè)的彎矩為截面上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表3-2 經(jīng)插值后可查得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為尺寸系數(shù)扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按

25、磨削加工，附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即q=1，則得綜合系數(shù)值為設(shè)計計算及說明結(jié)果又由§3-1和§3-2查得碳鋼的特性系數(shù), ??；, 取；于是，計算安全系數(shù)值，按式(15-6)(15-8)則得故可知其安全。3） 截面右側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面右側(cè)的彎矩為截面上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表3-2 安全設(shè)計計算及說明結(jié)果經(jīng)插值后可查得又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為由附圖3-2得尺寸系數(shù)由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，

26、附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即q=1，則得綜合系數(shù)值為又由§3-1和§3-2查得碳鋼的特性系數(shù), 取；, 取；于是，計算安全系數(shù)值，按式(15-6)(15-8)則得故可知其安全。安全設(shè)計計算及說明結(jié)果八、滾動軸承的選擇及計算軸承預(yù)期壽命 1. 高速軸的軸承選用7204AC型角接觸球軸承，查表13-5，得 （1） 求兩軸承所受到的徑向載荷和由高速軸的校核過程中可知：，（2） 求兩軸承的計算軸向力和由機(jī)械設(shè)計表13-7得 因為所以（3） 求軸承當(dāng)量動載荷和設(shè)計計算及說明結(jié)果 由機(jī)械設(shè)計表13-6，取載荷系數(shù) （4） 驗算軸承壽命因為，所以按軸承1的受力大小驗算

27、故所選軸承滿足壽命要求。2. 中速軸的軸承選用7206AC角接觸球軸承，查課程設(shè)計表13-5，得 ， （1） 求兩軸承所受到的徑向載荷和由中速軸的校核過程中可知：，（2） 求兩軸承的計算軸向力和滿足壽命要求設(shè)計計算及說明結(jié)果由機(jī)械設(shè)計表13-7得 因為所以（3） 求軸承當(dāng)量動載荷和 由機(jī)械設(shè)計表13-6，取載荷系數(shù) （4） 驗算軸承壽命因為，所以按軸承1的受力大小驗算故所選軸承滿足壽命要求。滿足壽命要求設(shè)計計算及說明結(jié)果3. 低速軸的軸承選用7210AC角接觸球軸承，查課程設(shè)計表13-5，得 e=0.68（1） 求兩軸承所受到的徑向載荷和由低速軸的校核過程中可知：，（2） 求兩軸承的計算軸向力和由機(jī)械設(shè)計表13-7得 因為所以（3） 求軸承當(dāng)量動載荷和 設(shè)計計算及說明結(jié)果由機(jī)械設(shè)計表13-6，取載荷系數(shù) （4） 驗算軸承壽命因為，所以按軸承2的受力大小驗算故所選軸承滿足壽命要求。滿足壽命要求設(shè)計計算及說明結(jié)果九、鍵聯(lián)接的選擇及校核計算由機(jī)械設(shè)計式(6-1）得 鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由機(jī)械設(shè)計表6-2，?。?） 聯(lián)軸器處的鍵取普通平鍵6×63GB1096-2003鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度（2） 高速軸上小齒輪處的鍵取普通平鍵6×70GB1096