塔吊基礎方案(修)

1、浙江豪情汽車制造有限公司第一汽車制造分公司整體搬遷建設項目 涂裝車間外腳手架施工方案浙江豪情汽車制造有限公司第一汽車制造分公司整體搬遷建設項目涂裝車間 編號版次 外 腳手架搭設方案編制單位：浙江省二建建設集團有限公司臺州吉利V項目工程項目部編制人： 審核人： 審核單位：浙江省二建建設集團有限公司第八分公司審核人： 審核人： 批準單位：浙江省二建建設集團有限公司審核人： 審核人： 2015年 6月 1日目 錄一、工程概況及編制依據(jù)1二、塔機布置及選型、初步設計2三、塔吊基礎施工3四、保證質(zhì)量措施4五、保證安全措施5六、塔吊計算書5附錄一、1-7#塔吊四樁基礎計算附錄二、8#塔吊四樁基礎計算附錄三

2、、9#塔吊四樁基礎計算一、工程概況及編制依據(jù)1、工程概況本工程位于臺州濱海工業(yè)園區(qū)，由浙江金剛汽車有限公司投資新建，機械工業(yè)第四設計研究院有限公司設計，浙江省二建建設集團有限公司承建。沖壓車間為一層廠房、輔房三層，建筑檐口高度19.6m，建筑占地面積14528，建筑總面積15186，其中1-11軸有-7.8米深的深基坑。涂裝車間為三層框架結(jié)構(gòu)，建筑檐口高度23.94米。局部煙囪55米，占地面積26416，建筑面積54747，落地尺寸為300×76米。管理中心為框架結(jié)構(gòu)，位于沖壓車間與總裝車間之間。為滿足以上沖壓車間深基坑及涂裝車間、管理中心的材料垂直運輸問題，特在以上部位設置塔吊8臺

3、。2、編制依據(jù)2.1塔式起重機設計規(guī)范GB/T13752-19922.2建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 50202-20092.3塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092.4建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ 79-20122.5建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ97-20082.6本工程塔吊方案根據(jù)施工組織設計以及QTZ-63型塔安裝使用說明書2.7車間車間圖紙、涂裝車間圖紙、管理中心圖紙及總平面布置圖2.8本工程地質(zhì)勘察報告。二、塔機布置及選型、初步設計本工程共計劃布置8臺塔吊，具體選型及設計見下表，具體詳見附圖塔吊平面布置圖：塔吊自編號碼（選型）位置樁基礎設計基礎尺寸a×

4、b×h備注1#塔吊QTZ80(ZJ5710)涂裝車間北面10-11軸之間，距離G軸5米左右PHC600/130AB,4樁承臺，樁長30米，配樁為15-15，第一節(jié)樁摻加鋼筋阻銹劑或礦粉，提高管樁耐腐蝕，每節(jié)樁刷防腐劑（與工程樁做法一致），樁頂標高-2.0米,樁芯灌芯深度4.5米，樁芯配筋6 20；8150，錨固長度滿足規(guī)范要求，采用C40混凝土；基礎5×5×1.25m,混凝土強度等級為C35，內(nèi)配鋼筋雙層雙向22180，上下層鋼筋采用22360鋼筋上下拉結(jié)（具體見浙江建機QTZ80(ZJ5710)塔吊基礎圖紙。墊層混凝土C20,100厚，每邊寬出基礎100mm。未

5、詳之處參照建筑樁基技術(shù)規(guī)范及塔吊說明書。本工程樁基設計為摩擦性樁基3#塔吊QTZ80(ZJ5710)涂裝車間北面48-49軸之間，距離G軸5.5米左右5#塔吊QTZ80(ZJ5710)涂裝車間西南角7#塔吊QTZ80(ZJ5710)涂裝車間南面38-39軸之間2#塔吊QTZ80(ZJ5710)涂裝車間北面29軸上，距離G軸5.5米左右PHC500/100AB,4樁承臺，樁長35米，配樁為12-12-11，第一節(jié)樁摻加鋼筋阻銹劑或礦粉，提高管樁耐腐蝕，每節(jié)樁刷防腐劑（與工程樁做法一致），樁頂標高-2.0米，樁芯灌芯深度4.5米，樁芯配筋620；8150，錨固長度滿足規(guī)范要求，采用C40混凝土；6

6、#塔吊QTZ80(ZJ5710)涂裝車間南面19-20軸之間8#塔吊QTZ80(ZJ5710)深基坑東面6軸線600鉆孔灌注樁，4樁承臺，樁長45米，加灌長度0.8米，樁身混凝土強度等級為水下C35，摻加鋼筋阻銹劑或礦粉，鋼筋配筋為1216，通長設置，箍筋為8150螺旋箍，每1.5長設置一道12加強箍。樁頂標高-2.1米9#塔吊QTZ80(ZJ5710)管理中心南面注：1具體配樁根據(jù)現(xiàn)場實際情況按實際記錄為準為準，但樁長不小于表中配置樁長。2、8#塔吊在深基坑邊，其余塔吊均不存在這種情況三、塔吊基礎施工1、施工順序測量定位樁基施工挖土澆筑墊層塔吊基礎鋼筋綁扎塔吊基礎支模、預埋螺栓驗收澆筑混凝土

7、養(yǎng)護塔吊安裝。2、測量定位21定位依據(jù)由城市勘測部門提供的水準坐標點和施工總平面圖等有關資料。22定位程序 定位程序為：資料審核內(nèi)業(yè)核算外業(yè)校測定位測放定位自檢定位驗線。23定位方法和要求采用全站儀，根據(jù)現(xiàn)場實際情況選用角度會法，先測校城市水準標點。經(jīng)內(nèi)業(yè)計算，外業(yè)實測，坐標引進和高程引進，在現(xiàn)場內(nèi)設置軸線控制樁和高程控制樁，控制樁點應按規(guī)范埋沒，并要妥善保護管理。定位成果及時申報監(jiān)理批準。2、打樁2.1預應力管樁施工：2.1.1采用錘擊法，打樁錘用DD8.3型。2.1.2打樁以控制樁長為主，不要求貫入度。2.1.3打樁過程第一節(jié)樁采用摻加阻銹劑的預應力管樁，防止地下水對樁的腐蝕。2.1.4每

8、節(jié)樁采用防腐劑涂刷2遍。3、挖土、墊層澆筑3.1采用機械開挖，所有土方全部汽車外運至政府指定地點，放坡系數(shù)為1:1，工作面為基礎邊出去1米。3.2土方挖至設計標高后立即澆筑墊層。4、基礎施工4.1基礎鋼筋在場地制作，現(xiàn)場綁扎。4.2模板在加工廠預先配模，現(xiàn)場安裝。4.3混凝土澆筑采用商品混凝土，C35，澆筑達到強度70%方可安裝塔吊5、過程控制整個基礎施工及隱蔽工程驗收均需監(jiān)理見證，鋼筋質(zhì)保書、復試報告、混凝土試塊必須試壓合格。四、保證質(zhì)量措施1、塔吊基礎必須經(jīng)過驗算合格，方可實施。2、所有原材料必須復試合格，方可施工。3、安裝前混凝土強度必須合格。4、預應力管樁的施工完畢后澆筑基礎前，做好樁

9、帽灌芯，灌芯鋼筋為620，長度為4.5米，螺旋箍8150，鋼筋錨固承臺不少于35d。5、所有鋼筋間距、規(guī)格、尺寸均要按設計施工，主筋鋼筋為HRB400，箍筋HPB300。6、混凝土內(nèi)摻加鋼筋阻銹劑，摻量為5%。五、保證安全措施1、所有進場人員均需安全教育合格后方可進場施工，特殊工種要持證上崗。2、施工中嚴格執(zhí)行各工種的操作規(guī)程，杜絕野蠻施工。3、樁機進場施工要經(jīng)政府主管部門驗收合格后方可施工。4、施工用電執(zhí)行三相五線制，嚴禁私拉亂接。六、塔吊計算書附錄一、1#、3#、5#、7#塔吊四樁基礎計算附錄二、2#、6#塔吊四樁基礎計算附錄三、8#、9#塔吊四樁基礎計算附錄一、1#、3#、5#、7#塔吊

10、四樁基礎的計算書塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:TQ60/80塔機自重標準值:Fk1=509.00kN起重荷載標準值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=1680kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=1039kN.m塔吊計算高度:H=40m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C60承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=180mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.6m樁間距:a=4.0m樁鋼筋級別

11、:RRB400樁入土深度:30m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.34m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=509kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=5×5×1.25×25=781.25kN 承臺受浮力：Flk=5×5×1.05×10=262.5kN3) 起重荷載標準值 Fqk=80kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.48×1.95×1.

12、65×0.2=0.76kN/m2 qsk=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.51×40.00=20.48kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.48×40.00=409.60kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) Wk=0.8×1.51×1.95×1.65

13、5;0.35=1.36kN/m2 qsk=1.2×1.36×0.35×1.60=0.91kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.91×40.00=36.57kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×36.57×40.00=731.33kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1039+0.9×(1680+409.60)=2919.64kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1039+731.33=17

14、70.33kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(509+781.25)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25)/4+(1770.33+36.57×1.25)/5.66=643.64kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25-262.5)/4-(1770.33+36.57×1.25)/5.66=-64.14kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(509+781.25+80)/4=342.56

15、kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25+80)/4+(2919.64+20.48×1.25)/5.66=863.29kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25+80-262.5)/4-(2919.64+20.48×1.25)/5.66=-243.79kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk

16、×h)/L =1.35×(509+80)/4+1.35×(2919.64+20.48×1.25)/5.66=901.77kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(509+80)/4-1.35×(2919.64+20.48×1.25)/5.66=-504.20kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×509/4+1.35×(177

17、0.33+36.57×1.25)/5.66=605.25kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×509/4-1.35×(1770.33+36.57×1.25)/5.66=-261.67kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2&

18、#215;901.77×1.20=2164.25kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2×-504.20×1.20=-1210.07kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=2164.25×106/(1.000×16.700×5000.000×

19、12002)=0.0180 =1-(1-2×0.0180)0.5=0.0182 s=1-0.0182/2=0.9909 As=2164.25×106/(0.9909×1200.0×360.0)=5055.8mm2頂部配筋計算: s=1210.07×106/(1.000×16.700×5000.000×12002)=0.0101 =1-(1-2×0.0101)0.5=0.0101 s=1-0.0101/2=0.9909 As=1210.07×106/(0.9949×1200.0×

20、;360.0)=2815.3mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=901.77kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=180mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，

21、且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35×863.29=1165.44kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=27.5N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=191951mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-329.12kN

22、經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=914.216mm2。由于樁的最小配筋率為0.85%，計算得最小配筋面積為1632mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1632mm2八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=342.56kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=863.29kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端

23、面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱121.5220粘性土28220粘性土313380密實粉土由于樁的入土深度為30m,所以樁端是在第3層土層。最大壓力驗算: Ra=1.88×(21.5×22+8×22+0.5×38)+0×0.28=1255.84kN由于: Ra = 1975.43 > Qk = 342.56,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2370.52 > Qkmax = 863.29,最大壓

24、力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-243.79kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)；Ra=1.88×(0.750×21.5×22+0.750×8×22+0.750×0.5×38)=941.88kN Gp=0.283×(30×25-30×10)=127.35kN由于: 941.88+127.35 >= 24

25、3.79，抗拔承載力滿足要求!附錄二、8#塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:TQ60/80塔機自重標準值:Fk1=509.00kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1668kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=1039kN.m塔吊計算高度:H=40m塔身寬度:B=5m樁身混凝土等級:C60承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=30mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=180mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.6m樁間距:a=4

26、.0m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:45m，600鉆孔灌注樁樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=509kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=5×5×1.25×25=781.25kN 承臺受浮力：Flk=5×5×1.00×10=250kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.48×

27、;1.95×1.65×0.2=0.76kN/m2 qsk=1.2×0.76×0.35×5=1.60kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=1.60×40.00=64.00kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×64.00×40.00=1280.00kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.40kN/m2) Wk=0.8×1.52×1.95&#

28、215;1.65×0.40=1.56kN/m2 qsk=1.2×1.56×0.35×5.00=3.29kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=3.29×40.00=131.46kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×131.46×40.00=2629.19kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1039+0.9×(1668+1280.00)=3692.20kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 M

29、k=1039+2629.19=3668.19kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(509+781.25)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25)/4+(3668.19+131.46×1.25)/5.66=1000.16kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25-250)/4-(3668.19+131.46×1.25)/5.66=-417.54kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(509+

30、781.25+60)/4=337.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25+60)/4+(3692.20+64.00×1.25)/5.66=1004.50kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25+60-250)/4-(3692.20+64.00×1.25)/5.66=-391.88kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n

31、+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(509+60)/4+1.35×(3692.20+64.00×1.25)/5.66=1092.40kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(509+60)/4-1.35×(3692.20+64.00×1.25)/5.66=-708.33kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×5

32、09/4+1.35×(3668.19+131.46×1.25)/5.66=1086.55kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×509/4-1.35×(3668.19+131.46×1.25)/5.66=-742.97kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工

33、作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2×1092.40×-0.50=-1092.40kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2×-742.97×-0.50=742.97kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=-1092.40×106/(1.000×1

34、6.700×5000.000×12202)=-0.0088 =1-(1-2×-0.0088)0.5=-0.0088 s=1-0.0088/2=1.0044 As=-1092.40×106/(1.0044×1220.0×360.0)=-2476.4mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=1092.40kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；

35、 b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1220mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=180mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35×1004.50=1356.08kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成

36、樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=27.5N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-563.68kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1565.769mm2。由于樁的最小配筋率為0.65%，計算得最小配筋面積為1838mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1838mm2八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=337.5

37、6kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=1004.50kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱121.5220粘性土28220粘性土313380密實粉土415400密實粉土由于樁的入土深度為45m,所以樁端是在第4層土層。最大壓力驗算: Ra=1.8

38、8×(21.5×22+8×22+13×38+2.5×40)+0×0.28=2343.00kN由于: Ra = 2343.00 > Qk = 337.56,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2811.60 > Qkmax = 1004.50,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-417.54kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)

39、；Ra=1.88×(0.750×21.5×22+0.750×8×22+0.750×13×38+0.750×2.5×40)=1865.636kN Gp=0.283×(45×25-45×10)=190.852kN由于: 1865.64+190.85 >= 417.54，抗拔承載力滿足要求! 附錄三、9#塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:TQ60/80塔機自重標準值:Fk1=509.00kN起重

40、荷載標準值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=1668kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=1039kN.m塔吊計算高度:H=40m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C60承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=30mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4.0m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:40m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.3m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=509kN2) 基礎以及覆土自重標準

41、值 Gk=5×5×1.25×25=781.25kN 承臺受浮力：Flk=5×5×1.00×10=250kN3) 起重荷載標準值 Fqk=80kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.48×1.95×1.65×0.2=0.76kN/m2 qsk=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×

42、H=0.51×40.00=20.48kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.48×40.00=409.60kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.55kN/m2) Wk=0.8×1.54×1.95×1.65×0.55=2.18kN/m2 qsk=1.2×2.18×0.35×1.60=1.47kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=1.

43、47×40.00=58.60kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×58.60×40.00=1172.06kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1039+0.9×(1668+409.60)=2908.84kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1039+1172.06=2211.06kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(509+781.25)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L

44、 =(509+781.25)/4+(2211.06+58.60×1.25)/5.66=726.44kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25-250)/4-(2211.06+58.60×1.25)/5.66=-143.81kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(509+781.25+80)/4=342.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25+80)/4+(2908.84+20.48×1.25)/5.66=861.38

45、kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(509+781.25+80-250)/4-(2908.84+20.48×1.25)/5.66=-238.76kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(509+80)/4+1.35×(2908.84+20.48×1.25)/5.66=899.19kN最大拔力 Ni=1.35×

46、;(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(509+80)/4-1.35×(2908.84+20.48×1.25)/5.66=-501.62kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×509/4+1.35×(2211.06+58.60×1.25)/5.66=717.02kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×50

47、9/4-1.35×(2211.06+58.60×1.25)/5.66=-373.44kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2×899.19×1.20=2158.06kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2×-501.62×1.20=-1203.88kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)

48、設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=2158.06×106/(1.000×16.700×5000.000×12202)=0.0174 =1-(1-2×0.0174)0.5=0.0175 s=1-0.0175/2=0.9912 As=2158.06×106/(0.9912×1220.0×360.0)=4957.0mm2頂部配筋計算: s=1203.88×106/(1.000×16.700×5000.000×12202)=0.0097 =1-(1-2×0.0097)0.