超臨界、超超臨界鍋爐用鋼綜述

1、超臨界、超超臨界鍋爐用鋼楊富1,李為民2,任永寧2（1.中國(guó)電力企業(yè)聯(lián)合會(huì)，北京100761; 2.北京電力建設(shè)公司 北京100024 摘要：提高火力發(fā)電廠效率的主要途徑是提高蒸汽的參數(shù)即提高蒸汽的壓力和 溫度，而提高蒸汽參數(shù)的關(guān)鍵有賴于金屬材料的發(fā)展。從發(fā)展超臨界、超超臨界 機(jī)組與發(fā)展新鋼種的關(guān)系以及超臨界、超超臨界鍋爐對(duì)鋼材的要求，概述了火電 鍋爐用鋼的發(fā)展歷程以及部分新鋼種的性能。關(guān)鍵詞：臨界、超超臨界；鍋爐；材料2020年全國(guó)裝機(jī)容量將達(dá)到9.5億kW其中火電裝機(jī)仍然占70%即 今后17年將投產(chǎn)4.0億kW左右的火電機(jī)組?；痣娊ㄔO(shè)將主要是發(fā)展高效率高參 數(shù)的超臨界（SQ和超超臨界（US

2、C火電機(jī)組。從目前世界火力發(fā)電技術(shù)水平 看，提高火力發(fā)電廠效率的主要途徑是提高蒸汽的參數(shù)，即提高蒸汽的壓力和溫 度。發(fā)展超臨界和超超臨界火電機(jī)組，提高蒸汽的參數(shù)對(duì)于提高火力發(fā)電廠效率的作用是十分明顯的。表1給出了蒸汽參數(shù)與火電廠效率、供電煤耗關(guān)系1, 表1蒸汽參數(shù)與火電廠效率、供電煤耗關(guān)系機(jī)組類型蒸汽壓力/Mpa蒸汽溫度/c電廠效率/%供電煤耗*/kW h中壓機(jī)組3.543527460高壓機(jī)組9.051033390超高壓機(jī)組13.0535/53535360亞臨界機(jī)組17.0540/54038324超臨界機(jī)組25.5567/56741300高溫超臨界機(jī)組25.0600/60044278超超臨界機(jī)

3、組30.0600/600/60048256高溫超超臨界機(jī)組30.070057215超700c機(jī)組超70060205*供電煤耗用標(biāo)煤量統(tǒng)計(jì)，標(biāo)煤量是一個(gè)統(tǒng)計(jì)折算標(biāo)準(zhǔn)，1千克標(biāo)煤的發(fā)熱量為7 000大卡。從表1中的數(shù)據(jù)可以看出，隨著蒸汽溫度和壓力的提高，電廠的效率在大幅 度提高，供電煤 耗大幅度下降，而提高蒸汽參數(shù)遇到的主要技術(shù)難題是金屬材 料耐高溫、高壓?jiǎn)栴}。1承壓鍋爐部件對(duì)鋼材的要求火電廠鍋爐關(guān)鍵承壓部件主要指水冷壁、過熱器、再熱器、聯(lián)箱及管道等， 這些承壓部件運(yùn)行在較為惡劣的工況條件下，是設(shè)計(jì)選用鋼材關(guān)注的重要部位。 以下分類簡(jiǎn)要介紹超臨界、超 超臨界鍋爐的關(guān)鍵承壓部件用鋼要求。1.1 水冷

4、壁水冷壁用鋼一般應(yīng)具有一定的室溫和高溫強(qiáng)度，良好的抗疲勞、抗煙氣腐蝕、耐磨損性能，并要有好的工藝性能，尤其是焊接性能。通常SC US淵爐都采用膜式水冷壁。由于膜式水冷壁組件尺寸及結(jié)構(gòu)的特 點(diǎn)，其焊后不可能在爐內(nèi)進(jìn)行熱處理，故所選用的鋼材的焊接性至關(guān)重要。要在 焊前不預(yù)熱、焊后不熱處理的條件下，滿足焊后熱影響區(qū)硬度不大于360HV10焊縫硬度不大于400HV10的有關(guān)規(guī)定（TRD201 ,以保證使用的安全性。另外， 水冷壁管內(nèi)介質(zhì)是汽液兩相，管外壁又在爐膛燃燒時(shí)煤粉顆粒運(yùn)動(dòng)速度最快的區(qū) 域，積垢導(dǎo)致的管壁溫度升高和燃燒顆粒沖刷都是選用鋼材要考慮的問題。由此 可見，水冷壁用鋼的開發(fā)也是發(fā)展 SC

5、USC禺爐的技術(shù)關(guān)鍵之一。隨著SC USC禺爐蒸汽壓力、溫度的升高，水冷壁溫度將提高，如在 31 MPa/620c的蒸汽參數(shù)下出口端的汽水溫度達(dá) 475c ,投運(yùn)初期中墻溫度為497C ,垢層增后可升至513C,熱負(fù)荷最高區(qū)域的管子壁溫可達(dá) 520C,瞬間最高溫可達(dá)540C。這就需要合金含量更高，熱強(qiáng)性更好的鋼材。為了滿足這種高參數(shù)鍋爐水冷壁用鋼的要求，在SA213T221岡的基礎(chǔ)上，開發(fā)了 2種新鋼材T23 （HCM2S和T24 （7CrMoVTiB10-10）,二者都具有良好的焊接性，在焊前不預(yù)熱焊后不熱處理的條件下（壁厚w 8mm ,焊后焊縫和熱影響 區(qū)的硬度均低于360HV10金屬壁溫

6、可達(dá)600C,是蒸汽溫度620c以下鍋爐水冷 壁的最佳用鋼2。1.2 過熱器、再熱器過熱器、再熱器在高參數(shù)鍋爐中所處的環(huán)境條件最惡劣，所用鋼材在滿足持久強(qiáng)度、蠕變強(qiáng)度要求的同時(shí)，還要滿足管子外壁抗煙氣腐蝕及抗飛灰沖蝕性能、 管子內(nèi)壁抗蒸汽氧化性能，并具有良好的冷熱加工工藝性能和焊接性能。過熱器、 再熱器管的金屬壁溫比蒸汽溫度高出 25 C39c （我國(guó)規(guī)定為50 C）。在燃煤含硫量很低、煙氣腐蝕性很小的條件下，從蠕變強(qiáng)度角度考慮，SCUSC禺爐的過熱器、再熱器，當(dāng)壁溫w 600c時(shí)，可選用T91鋼；當(dāng)壁溫w 620c 時(shí)，可選用T92、T122、E911鋼；當(dāng)壁溫W 650c時(shí)，可選用NF12

7、 SAVE12I岡。采用含硫量高腐蝕性大的燃煤時(shí)，當(dāng)壁溫A 600c時(shí)（蒸汽溫度A 5 6 6 C）, 過熱器、再熱器應(yīng)選擇 TP304H TP321H TP316H TP347HM氏體熱強(qiáng)鋼。而 Super304H和TP347HFGW中細(xì)晶奧氏體熱強(qiáng)鋼蠕變強(qiáng)度高，抗煙氣腐蝕和抗蒸汽 氧化性能更好，在超超臨界鍋爐過熱器、再熱器用鋼中得到廣泛的應(yīng)用。當(dāng)壁溫 達(dá)700c時(shí)，過熱器、再熱器只能選用高銘熱強(qiáng)鋼 NF709 SAVE2序口 HR3格。 1.3 聯(lián)箱與管道由于聯(lián)箱（末級(jí)過熱器、末級(jí)再熱器出口聯(lián)箱）與管道（主蒸汽管道、導(dǎo)汽 和再熱蒸汽管道）布置在爐外，沒有煙氣加熱及腐蝕問題，管壁溫度與蒸汽溫

8、度 相近。這就要求鋼材應(yīng)具有足夠高的持久強(qiáng)度、蠕變強(qiáng)度、抗疲勞和抗蒸汽氧化性能，還要具有良好的加工工藝和焊接性能。由于鐵素體熱強(qiáng)鋼的熱膨脹系數(shù)小、導(dǎo)熱率高，在較高的啟停速率下，不會(huì) 造成聯(lián)箱、管道壁部件嚴(yán)重的熱疲勞損壞，所以鐵素體熱強(qiáng)鋼是聯(lián)箱、管道的首 選鋼材。隨著SC USC禺爐蒸汽溫度和壓力參數(shù)的提高，要求使用熱強(qiáng)性高的鋼材， 這樣既可以提高聯(lián)箱和管道運(yùn)行的安全性，又可以減少因管壁過厚引起熱應(yīng)力的增加以及給加工工藝帶來的困難。所以，SC USC禺爐的聯(lián)箱和管道，當(dāng)壁溫W 600c時(shí)，選用P91鋼；當(dāng)壁溫W 620c時(shí)，選用P92、P122和E911鋼；當(dāng)壁 溫w 650c 時(shí)，選用 NF1

9、2和 SAVE12S。2鍋爐用鋼的發(fā)展歷程要提高大型火電機(jī)組的效率，要發(fā)展 SG USC/C電機(jī)組，就必然要促進(jìn)大機(jī) 組用鋼的研究和開發(fā)，電力技術(shù)的發(fā)展，在很大程度上取決材料技術(shù)的發(fā)展。提高鍋爐蒸汽溫度比提高鍋爐蒸汽壓力對(duì)機(jī)組效率的影響更為顯著。若鍋爐蒸汽溫度參數(shù)不提高，依靠提高鍋爐壓力參數(shù)提高機(jī)組效率，就意味著必然要選 用高溫持久強(qiáng)度和允許使用溫度較低的熱強(qiáng)鋼，如：12Cr1MoV 10CrMo91015Cr1MolV?,當(dāng)鍋爐壓力參數(shù)從140 kg/cm2提高到170 kg/cm2乃至260 kg /cm2時(shí)，就必須使管道的壁厚大大增厚，石洞口二廠超臨界600 MW（T=538/566 C

10、, P=25.4 MPa 主汽管選用 P22,管子規(guī)格為 654mme 136.5 mm由于管道壁厚的增加，焊接、熱處理、彎管、探傷等工藝都增加了更多的困 難，比如：必須嚴(yán)格控制焊接線能量、采用多層多道焊、中間熱處理、二次（甚 至三次）探傷、熱處理升降溫速度的控制等等。同時(shí)還會(huì)因管壁過厚引起熱應(yīng)力 增加，導(dǎo)至管道的熱疲勞損傷。止匕外，當(dāng)選用大壁厚管道時(shí)，管道和保溫材料的重量大幅增加，從管系、支吊架到廠房架構(gòu)強(qiáng)度與剛度都是設(shè)計(jì)部門要特別考慮的問題。就目前世界各國(guó)發(fā)展情況看，鍋爐用鋼的發(fā)展可以分為兩個(gè)方向，一是鐵素體熱強(qiáng)鋼的發(fā)展，另一是奧氏體鋼的發(fā)展。2.1 鐵素體鋼鐵素體鋼的發(fā)展可以分為兩條主線

11、，一是縱向的主要耐熱合金元素Cr 成分逐漸提高，從2.25Cr到12Cr;二是橫向白通過填加 V、Nb Mq W、C o等合金 元素，6 0 0 c 105 h的蠕變斷裂強(qiáng)度由35 MPa級(jí)向60、100、140、180 MPa 級(jí)發(fā)展。圖1 給出了鍋爐鐵素體熱強(qiáng)鋼的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)。2.1.1 低合金熱強(qiáng)鋼20世紀(jì)50年代，電站鍋爐鋼管大多采用珠光體低合金熱強(qiáng)鋼，其含CrW3%, 含Mo 1%其典型鋼種及最高使用壁溫為：15Moe 530c ； 12CrMoC 540 C ； 15CrMo 540C ; 12Cr1MoV； 580C; 15Cr1Mo1V； 580C ; 10CrMo91(K

12、580 C o當(dāng)壁溫超過580c時(shí)，一般都使用奧氏體熱強(qiáng)鋼 TP304 TP347( V等合金元素，材料牌號(hào)為EM12法國(guó)瓦魯瑞克 公司生產(chǎn)出EM12勺過熱器管。1964年，法國(guó)電力公司批準(zhǔn)EM1邸管可用于620C的過熱器和再熱器，代替過去使用的不銹鋼管。但是，由于該鋼種是二元結(jié)構(gòu)，沖擊韌性差，后來未得到廣泛應(yīng)用。部分鍋爐用鐵素體鋼的化學(xué)成分見表210,11 600的蟠變歸果強(qiáng)度第二階AU0 MPJtATi fpji2 25rdMo4VZUCf-IMoVMyNb j215CM.6MVNb1U0 MPJ耶AS1I T?、R5s【BAMJHiiI” ri.a9Cr-lMuM9Ci 2MoVKb9C

13、i-lMcVNbUMI2 (NFA492BASM I T9 (STBA26)1cinpdll3J I -(ilCr12pliini7cd,-1li*! whVI I12Cr-IMoV12CniMoWVIASMET91 STBA2S|MM儲(chǔ)SME n25 TB八期. iXr-WfflHNiVKbl2Cr-IMn-IWVNb1 MuXIB I ?MI2IXT-ii.5M2WCuVNbl?C.r-WCoVNbi uninni L 【M k、MU MnVIJlHDIKX,rMuWVJhHCMI2HCMI2AiSLMLUJJIB) jlASMLU生 馴Z】3第USAVFI2L圖1鍋爐的鐵素體鋼的現(xiàn)狀及發(fā)

14、展趨勢(shì)表2部分鍋爐用鐵素體鋼的化學(xué)成分標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)成分/%鋼 號(hào)ASMEJISCSiMnCrMoWCoVNbBNOther s2CrT22(2.25Cr-1Mo)T22STBA240.120.30.452.251.0-HCM2s(2.25Cr-1.6WVNb)T23STBA24J0.00.20.452.250.11.6-0.250.050.003-T9(9Cr-1Mo)T9STBA260.120.60.459.01.0-HCM9M(9Cr-2Mo)-STBA270.070.30.45092.0-9CrT91(9Cr-1MoVNb)T91STBA280.100.40.459.0 1.0-0.200.

15、08-0.05-NF616(9Cr-0.5Mo-2WVNb )T92STBA290.070.060.459.00.51.8-0.200.050.0040.06-Tempa1oyF-9(9Cr-1MoVNb)-0.060.50.609.01.0-0.250.400.005-EM12(9Cr-2MoVNb)NFA49213-0.100.40.109.02.0-0.300.40-HT91(12Cr-1MoV)DINX20CrMoV1-0.200.40.6012.01.0-0.25-0.5Ni21DIN0.200.6012.01.00.25HT9(12Cr-1MoWV)X20CrMoWV-0.40.5

16、-0.5Ni12112CHCM12(12Cr-1Mo-1WV b)N-SUS410J2TB0.100.30.5512.01.01.0-0.250.05-0.03-rHCM12A(12Cr-0.4Mo- 2WCu- VNb)T122SUS410J3TB0.110.10.6012.00.42.0-0.200.050.0030.061.0CuNF12(11Cr-2.6W-2.5C oVNbB)-0.080.20.5011.00.22.62.50.200.070.0040.05-0.07TSAVE12(11Cr-3W-3CoVNb-TaNdN)-0.100.30.2011.0-3.03.00.200.

17、07-0.04a0.04N d2.1.3 鋼102的開發(fā)20世紀(jì)60年代起，中國(guó)按原蘇聯(lián)的耐熱鋼系列研究出了鋼102(12Cr2MoWVTiB ,推薦使用溫度為620C ,經(jīng)長(zhǎng)期使用總結(jié)的經(jīng)驗(yàn)證明，其使 用溫度以低于600c為宜。鋼102主要用于壁溫w 600c的過熱器、再熱器管。 2.1.4T23 (HCM2S、T24鋼的開發(fā)2HCM2是在T22(2.25Cr-1Mo)鋼的基礎(chǔ)上吸收了鋼102的優(yōu)點(diǎn)改進(jìn)的，600C時(shí)的強(qiáng)度比T22高93%,與鋼102相當(dāng)，由于C含量降低，加工性能和焊接性能 優(yōu)于鋼102,可以焊前不預(yù)熱，焊后不熱處理(壁厚w 8mm。該鋼已獲得ASME 鍋爐壓力容器規(guī)范 CA

18、SE2199A可，被命名為SA213-T2&目前HCM2史做出大口 徑管，性能達(dá)到小口徑管的水平。T24 (7CrMoVTiB10-10)鋼是在T22鋼的基礎(chǔ)上改進(jìn)的，與 T22鋼的化學(xué)成分比較，增加了 V、Ti、B含量，減少了 C含量，于是降低了焊接熱影響區(qū)的硬 度，提高了蠕變斷裂強(qiáng)度。T24也可以焊前不預(yù)熱、焊后不熱處理(壁厚w 8mrm。T23、T24鋼是超臨界、超超臨界鍋爐水冷壁的最佳選擇材料；并可應(yīng)用于壁 溫W 600c過熱器、再熱器管、P23可以用于壁溫w 600c的聯(lián)箱。2.1.5 F11、F12 的開發(fā)20世紀(jì)60年代末，德國(guó)研究開發(fā)了 12%Cr鋼，F(xiàn)12 (X20CrMoV

19、121鋼和 F11 (X20CrMoWV12佛1 (化學(xué)成分見表2.1 ),該鋼至1979年正式納入DIN17175 標(biāo)準(zhǔn)。主要用于壁溫達(dá)610c的過熱器、壁溫達(dá)650c的再熱器以及壁溫為 540560c的聯(lián)箱和蒸汽管道，但其含碳量高，焊接性差。2.1.6 新型鐵素體熱強(qiáng)鋼T91/P91鋼的開發(fā)美國(guó)能源部委托橡樹嶺國(guó)家試驗(yàn)室(ORNL與燃燒工程公司(CE聯(lián)合研究 用于快速中子增殖反應(yīng)堆計(jì)劃的鋼材，開始改進(jìn)原有的9Cr1Mo鋼，以研究開發(fā)一種新的9Cr1Mo鋼，要求這種新鋼種綜合早期9Cr和12Cr鋼的性能，并具有良 好的焊接性。到1980年測(cè)試了超過100種成分的試驗(yàn)樣品，最后確定為改良型 9

20、Cr-1Mo鋼，即91/P91鋼，經(jīng)試驗(yàn)該鋼在593c / 105h條件下的蠕變斷裂強(qiáng)度達(dá) 到100 MPa韌性也較好，這種改進(jìn)的 9Cr-1Mo鋼優(yōu)于EM12 F12。1983年美國(guó) ASMBA可了這種鋼為 T91、P91,即 SA213-T91、SA335-P91。T91 鋼可用于壁溫 w600c的過熱器、再熱器管，P91鋼可用于壁溫w 600c的聯(lián)箱和蒸汽管道。2.1.7 T92/P92、T122/P122 鋼的開發(fā)20世紀(jì)90年代初，日本在大量推廣T91、P91的基礎(chǔ)上，發(fā)現(xiàn)當(dāng)使用溫度超 過600c時(shí)，T91、P91已不能滿足長(zhǎng)期安全運(yùn)行的要求。在調(diào)峰任務(wù)重的機(jī)組， 管材的疲勞失效也是

21、個(gè)大問題，當(dāng)管材在高溫下長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)，大量蠕變空洞出現(xiàn) 之前的積累損傷判斷成為更為重要的問題。日本在開發(fā)新的大機(jī)組鍋爐用鋼方面做了大量的試驗(yàn)研究工作，目前已生產(chǎn)出商品鋼管，并已得到ASM麻準(zhǔn)的認(rèn)可。日本在大型鍋爐高溫部件上已采用了這些新的鋼種，例如SA213-T92 (NF616)、SA335-P92 (NF616、SA213-T122 (HCM12A、SA335-P122 (HCM12A新鋼種。圖2給出了 HCM12ANF616 T91鋼許用應(yīng)力與溫度的關(guān)系曲線。新材料的應(yīng)用有效降低了管壁厚度，減少了材料的用量并使管系布置條件得到了改善，圖3對(duì)主蒸汽管采用P122、P91和P22的3種材料進(jìn)行

22、了比較。5 0 5 0,|17三弓J殳=&正生0000200300500 6圖2許用應(yīng)力與溫度的關(guān)系曲線500550600650設(shè)計(jì)溫度Cl圖3主蒸汽管選用材料的比較2.1.8 NF12 SAVE1漸型鐵素體熱弓5鋼的開發(fā)3NF12 SAVE1邸是為了提高超超臨界鍋爐效率急需開發(fā)能夠用于650c的鐵素體熱強(qiáng)鋼。通過對(duì)12Cr-W-Co鋼的研究，表明高的鴇和低的碳含量能夠提高蠕 變斷裂強(qiáng)度，而且Co的存在可以避免5鐵素體的形成。圖4給出了幾種典型的 鐵素體熱強(qiáng)鋼的蠕變斷裂強(qiáng)度。可以看出NF12鋼的蠕變斷裂強(qiáng)度高于P92、P91和F12鋼。相信不久的將來， 這種蠕變強(qiáng)度優(yōu)良的NF12鋼一定能用于3

23、4.3 MPa、650c的超超臨界鍋爐中0500550600650700設(shè)計(jì)溫度工750OOOOOOMJ 4 3 2 1圖4典型的鐵素體熱強(qiáng)鋼蠕變斷裂強(qiáng)度2.2 奧氏體鋼奧氏體鋼的發(fā)展進(jìn)程見圖5。表3給出了用于過熱器和再熱器的奧氏體鋼的化學(xué)成分。表中按含Cr量分為4類：即15Cr、18 Cr、2025Cr和高Cr。這些鋼種正在發(fā)展過程中，最初添 加Ti、Nb,是從抗腐蝕的角度來提高鋼的穩(wěn)定性。然后在保持穩(wěn)定的前提下，適 當(dāng)降低Ti和Nb的含量，以提高蠕變強(qiáng)度。而不是提高抗腐蝕性，然后加Cu,以銅富相的沉積和熱處理改進(jìn)來提高沉積強(qiáng)化，進(jìn)一步趨勢(shì)是添加0.2%N和一定量 的W以增強(qiáng)固溶體的強(qiáng)度。l

24、8CMNibA3SI 302A lKCr-8Ni iT|-1Nb AISI 321一|共5應(yīng)小何I【00 200)H (katkONE 1(X工荷 iXNi湎-AFSl3t6AISI 3(1411AIS321HAJSJ 347HA1S1 M6H+Ni22t7-l2iAIS) 309(80):!MrTONiAISI310”40)之小簽MiMAlloy SOOHHeatTre3lmcnt (147)-14 l*gNASMETPJ47HFGOpM 5扁ijj 淤I-jla(i-8XiSbliTempalit VISLFSJIIIHTB) uAdditiun (lt?S) -R-(|MCr-cNiCu

25、Sbs|Stfcr.imil (SUnVUJIHTB)- 15HNnR|HRX (SismuiH-rnUKtu八3h；hl|居 uwwxrrB， U現(xiàn)-*4 2XT-j5NAtiTc-iiiifmla% jV： USMfJJHT 說圖5鍋爐的奧氏體鋼的發(fā)展進(jìn)程2.2.1 新型細(xì)晶奧氏體熱強(qiáng)鋼Super304H的開發(fā)4Super304H是TP304H的改進(jìn)型，添力口了 3%Cu和0.4 % Nb獲得了極高的蠕變 斷裂強(qiáng)度，600650c許用應(yīng)力比TP304HB 30%這一高強(qiáng)度是奧氏體基體中同 時(shí)產(chǎn)生NbCrN Nb （N、C）、M23C中口細(xì)的富銅相沉淀強(qiáng)化的結(jié)果。運(yùn)行 2.5年 后的性能試驗(yàn)

26、表明該鋼的組織和力學(xué)性能穩(wěn)定，而且價(jià)格便宜，是超超臨界鍋爐 過熱器、再熱器的首選材料。2.2.2 TP347HFG勺開發(fā)5TP347HFG岡是通過特定的熱加工和熱處理工藝得到的細(xì)晶奧氏體熱強(qiáng)鋼。雖然TP347HI岡經(jīng)高溫下正?；倘芴幚?，其許用應(yīng)力在18Cr-8Ni鋼中最高，然而, 高的固溶溫度使這種鋼產(chǎn)生粗晶粒結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致蒸汽側(cè)抗蒸汽氧化能力降低。現(xiàn)已 開發(fā)出一種TP347H鋼管晶粒再細(xì)化工藝。此工藝即使在較高的固溶處理時(shí)也能 獲得細(xì)晶粒，晶粒的細(xì)化是通過在固溶處理工藝中碳化鋰的沉淀來完成的。通過 這個(gè)工藝處理的管子不但有極好的抗蒸汽氧化性能，而且比TP347H晶鋼的許用應(yīng)力高20%U上。TP

27、347HFG岡的應(yīng)用對(duì)降低蒸汽側(cè)氧化是一個(gè)有前途的對(duì)策， 已被廣泛應(yīng)用于超超臨界機(jī)組鍋爐過熱器、再熱器管。表3部分奧氏體鋼的化學(xué)成分成 分標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)成分/%ASMEJISC Si Mn Ni Cr Mo W VNbTi B Others0.0 0.18.TP304HSUS304HTB1.6 8.0-860SUS304J1HT0.1 0.18.3.0Cu,0.10Super304H0.8 9.0- -0.40-B020N0.0 0n10. 18.TP321HSUS321HTB；1.6- -0.5-860018Cr-8NiTempa1oySUS321J1HT0.1 0.10. 18.0.01.6-

28、-0.10-A-1B260080.0 0.12. 16. 2.TP316HSUS316HTB；1.6-86005SUSTP347H10.0 0.10. 18.TP347H1.6- -0.8-B86000.0 0.10. 18.TP347HFG1.6-0.8-86000.1 0.14. 16. 2. |0.0017-14CuMo0.7-0.40.33.0Cu250006Esshete1250.1 0.10. 15. 1. 0.0.015Cr-15Ni6.01.0-025000 26Tempa1oy1. 14. 18.0.2 0.10-20-25C0.120.61.6 -A-26004r0.0 0

29、.20. 25.TP310SUS310TB1.6-86000.0 0.20. 25.TP310NbNSUS310J1TB1.2-0.45-0.2N64001. 35. 21.NF7070.080.51.5 -0.20.1-0000.0 0.32. 21.20-25CrAlloy 800HNCF800HTB1.2-0.5-0.4A18500Tempa1oySUS309J4HT0.0 0.15. 22.0.001.5- -0.7-0.15NA-3B540020.1 0.25. 20. 1.NF709SUS310J2TB1.0-0.20.1-550050.1 0.18. 23.1.SAVE251.0-0.45- 3 0Cu,0.2N010050.0 0.50. 30. 2.CR30A0.2-0.2-0.03ZrHighCr-HighN63000i0.0 0.43. 23.6.0.0 0.00HR6W1.2-0.1884000832.2.3 HR3c(TP 3 1 0 NtN)鋼的開發(fā)6HR3c在日本JIS標(biāo)準(zhǔn)中的材料牌號(hào)為 SUS310JITB在ASM標(biāo)準(zhǔn)中的材料牌號(hào)為TP 3 1 0 NbN。HR3CI岡是TP3 1 0熱強(qiáng)鋼的