《單層工業(yè)廠房》課程設(shè)計(jì)

1、單層工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)姓 名：_ _班 級(jí)：_學(xué) 號(hào)：_結(jié)構(gòu)選型該廠房是廣州市的一個(gè)高雙跨（18m+18m）的機(jī)械加工車間。車間長(zhǎng)90m 柱矩 6 米,在車間中部，有溫度伸縮逢一道，廠房?jī)深^設(shè)有山墻。柱高大于8 米，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋架有較大的剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。廠房的各構(gòu)選型見表1.1表 1.1 主要構(gòu)件選型結(jié)構(gòu)的名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410( ),1.5m x 6n 預(yù)應(yīng)力 混凝土板1.4KN/m天溝板G410（三）,1.5m x 6n 預(yù)應(yīng)力 混凝土板（卷材防水天溝）外天溝 2.02KN/M

2、 內(nèi)天溝 1.83KN/M屋架G314 （二） ,預(yù)應(yīng)力混凝土折線 型屋架（跨度 18）53.5KN 每榀吊車梁G323（二），鋼筋混凝土吊車梁（中輕級(jí)工作制）27.5KN 每榀軌道連接0.8KN/m基礎(chǔ)梁由圖 1 可知柱頂標(biāo)高是 10.20 米，牛腿的頂面標(biāo)高是6.60 米，室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離 0.5 米，則計(jì)算簡(jiǎn)圖中柱的總高度H,下柱高度 Hi和上柱的高度 Hu 分別為：H=10.2m+0.6m=10.8mHi=6.60m+0.6m=7.2mHu=10.8m-7.2m=3.6m根據(jù)柱的高度，吊車起重量及工作級(jí)別等條件，確定柱截面尺寸，見表1.2。見表 1.2 柱截面尺寸及相應(yīng)的參數(shù)柱

3、號(hào)弋算參、截面尺寸/mm面積/mm2慣性矩/mm4自重/(KN/m)A,C上柱矩 400X40016000021300000004.0下柱I400X800X100X150177500143870000004.43B上柱矩 400X40016000021300000004下柱I400X800X100X150177500143870000004.43荷載計(jì)算1 恒載（1）屋蓋橫載屋面板預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板1.4 KN/m220m 厚 1:3 水泥沙漿找平層和防水成上鋪石子0.75 KN/m2總：2.15 KN/m2外天溝外天溝板2.02 KN/m找平層1.6 KN/m總：3.62 KN/m內(nèi)天溝內(nèi)天

4、溝板1.83 KN/m找平層1.6 KN/m n總：3.43；KN/m嵌板嵌板1.65 KN/m2灌縫0.1 KN/m2lam圖 1求反力：F 仁 116.92F2=111.90屋架重力荷載為 59.84,則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計(jì)值:GA1=1.2X(116.92+59.84/2)=176.81KNGB1=1.2X(111.90X6+59.84/2)=170.18 KN(2) 吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值GA3=1.2X(27.5+0.8X6)=38.76KNGB3=1.2X(27.5+0.8X6)=38.76KN(3) 柱重力荷載的設(shè)計(jì)值A(chǔ),C 柱上柱G4A= Gc=1.2X4X3

5、.6=17.28KN下柱G5A= Gc=1.2X4.43X7.2=38.28KNB 柱上柱G4A= Gc=1.2X4X3.6=17.28KN下柱G5A=G5C=1.2X4.43X7.2=38.28KN2.屋面活何載屋面活何載的標(biāo)準(zhǔn)值是0.5KN/m，作用于柱頂?shù)奈菝婊詈屋d設(shè)計(jì)值：Q1=1.4X0.5X6X18/2=37.8 KN3,風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按3k=色epw0計(jì)算其中30=0.5KN/m2, #1,苗根據(jù)廠房各部分 及B類地面粗糙度表 2.5.1確定。柱頂（標(biāo)高 10.20m） 櫞口（標(biāo)高 12.20m）屋頂（標(biāo)高 13.20m）e=1.01e=1.06e=1.09e如圖 3 所示，由

6、式3k=伍可得排架的風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值:3k1=役馬1戌3=1.0X0.8X1.01X0.5=0.404 KN/m2總1.752KN/m屋架屋架屋架預(yù)埋件53.5KN/榀鋼筋混凝土系桿5.94KN/榀屋架預(yù)埋件件0.4KN/榀總59.84KN/榀3.62KN/m12.9KN/m3.43KN/m15KN/mlumnmni川川卩川川【川川川川【川nuIMMHmWMJlUllWHWllWia32=伐e2e3=1.0X0.4X1.01X0.5=0.202 KN/m ?圖 2 荷載作用位置圖圖 3 風(fēng)荷載體型系數(shù)和排架計(jì)算簡(jiǎn)q 仁 1.4X0.404X6=3.39KN/mq1=1.4X0.202X6=1.7

7、0KN/mFw=Y(+U32)Xpzhi+(-S3+wXuzh役=1.4(0.8+0.4)X1.01X(12.2-10.2)+(-0.6+0.5)X1.01X(13.2-12.2)X1X0.5X6GA=176.81KNQ=37.8KNGA=17.28KNG=38.76KNGA=38.28KN1GG7.28KNG=38.76KNIDBG=170.18 KNQ=37.8KN3WfG = 176.81KNTKN1 I170.18KNQ=37.8KNVX1I11/IG=38.76KNq2=10.23KN(1)吊車的豎向荷載Dmax=YFpmax刀 W=1.4X115X(1+0.075+0.808+0.

8、267)=346.15KNDmi n=YFpmin刀 y=1.4X25X(1+0.075+0.808+0.267)=75.25KN(2)吊車的橫向荷載T=1/4aQ+g)=1/4X0.12X(100+38)=4.14KN吊車橫向荷載設(shè)計(jì)值：Tmax=gT 刀 yi=1.4X4.14X2.15=12.46KN排架內(nèi)力分析1.恒荷載作用下排架內(nèi)力分析4.吊車荷載吊車的參數(shù)：B=5.55 米，輪矩 K=4.4 , pmax=215KN, pmin=25KN,g=38KN。根據(jù) B 和 K, 可算出出吊車梁支座反力影響線中個(gè)輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖4所示：圖4吊車荷載作用下支座反力的影響線柱別n=

9、Iu/Il入=Hu/HC0=3/1 +3入3(1/n-1)AM0.150.332.47B 柱0.150.332.473 二 H/CoEln i=1/ ni/ 刀 1/ ni3A= 3B=3cnA=nB=nc圖 5 恒荷載作用的計(jì)算簡(jiǎn)圖b3G1=GA1=176.81KN; G2=G3+G4A=38.76+17.28=56.04KN; G3=G5A=38.28KN;G4=2GB1=340.361KN; ?5=G3+2G4B=2X38.76+17.28=94.8KN;G6=G5B=38.28KN;M1= G1X&=171.81X0.05=8.60KN.m;M2=( G1+ G4A)ecr G3e3=

10、(176.81+17.28)1(1丄)X -匚=2.03;1)X0.2-38.28X 0.35=25.42Ci=323(n312G=X=1.099;2H3(1 1)nRA=MiM2C3=(8.60X2.03+25.42X1.099)/10.8=4.20KN()H176,ei圖(KN)圖 6 恒荷載內(nèi)力圖RC=-4.20KN( );RB=0KN;內(nèi)力圖：2活荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)AB 跨作用屋面活荷載圖 7 AB 跨作用活荷載作用簡(jiǎn)圖Q=37.8KN，則在柱頂和變階處的力矩為：MIA=37.8X0.05=1.89KN.m,M2A=37.8 X 0.25=7.56KN.m,MIB=37.8

11、X 0.15=5.67KN.mRA=M1ACI+C3=(1.89X2.03+7.56X1.099)/10.8=1.124KN(T)HHM1BRB= C1=5.67X2.03/10.8=1.07KN(T)H則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總的反力為：R= RA+ RB=1.124+1.07=2.19KN(T)VA= RA-Rn=1.32-0.33X2.19=0.40KN(T)VB= RB-Rn=1.07-0.33X2.19=0.35KN(T)VC=Rn=-0.33X2.19=0.72KN()排架各柱的彎矩圖，軸力圖，柱底剪力如圖 8 所示:M(KNm)37.8N圖(k N)圖 8 AB 跨作用屋面活荷載內(nèi)力

12、圖(2)BC 跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，且 BC 跨的作用荷載與 AB 跨的荷載相同，故只需叫圖 8 的各內(nèi)力圖位置及 方r1 ag0-4cJ)/8-057/ 4向調(diào)一即可如圖 10 所示：圖 9 AB 跨作用活荷載作用簡(jiǎn)圖5.S7W圖 10 BC 跨作用屋面活荷載內(nèi)力圖3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左吹風(fēng)時(shí)41 31 (-1)C= - -=0.3331 81 ( 1) -RA=-q1HCn=-3.39X10.8X0.33=-12.08KN()Rc=-q1HCn=-1.70X10.8X0.33=-6.06KN()R= RA+ Rc+Fw=12.08+6.06+10.23=28.37KN(

13、) 各柱的剪力分別為：1Mu 1xry卜彳1C r二I11IO/ -彳一仁1-C-49 注 D5 _115啟37.8 - -,- Jh ;r 于 rIH /VA= RA-Rn=-12.08+0.33X28.37=-2.72KN()VB= RB-Rn=-6.06+0.33 X 28.37=3.30KN()VC= -Rn=-0.33X-28.37=9.36N()圖 11 左風(fēng)內(nèi)力圖(2)右風(fēng)吹時(shí)因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱，只是內(nèi)力方向相反，所以右風(fēng)吹時(shí)，內(nèi)力圖改變一下符號(hào)就行, 如圖 12 所示；圖 11 左風(fēng)內(nèi)力圖4.吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)Dmax作用于 A 柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖12所示，其中吊車豎向荷載

14、 力矩為：MA= DmaxX63=346.15X0.35=121.15KN.mMB= DminXe3=75.25X0.75=56.44KN.m三三三亠一-Dmax, Dmin在牛腿頂面引起的M(KNm)左風(fēng)計(jì)算圖RA=-AC3=-121.15X1.099/10.8=-12.33KN()HMBRB=BC3=-56.44X1.099/10.8=5.74KN()HR= RA+ RB=-12.33+5.74=-6.59N()各柱的剪力分別為：VA= RA-Rn=-12.33+0.33X6.59=-10.16()VB= RB-Rn=5.74+0.33X6.59=7.91KN()VC= -Rn=0.33X

15、6.59=2.17N()圖12Dmax作用在 A 柱時(shí)排架的內(nèi)力(2)Dmax作用于 B 柱左計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖12所示，其中吊車豎向荷載 Dmax，Dmin在牛腿頂面引起的力矩為：MA= DmaxX是=7 5.2 5 X0.35=2 6.3 3KN.mMB= DminXe3=346.15X0.75=2 5 9.6 1KN.mMARA=AC3=-2 6.3 3 X1.099/10.8=- 2.6 8KN()HRB=C3=2 5 9.6 1 X1.099/10.8=2 6.4 2KN( )R= RA+ RB=- 2.68+26.4 2=23.74N( f)各柱的剪力分別為：VA= RA-Rn=- 2.

16、6 8 -0.33X 2 3.7 4= 1 0.5 1KN(J)VB= RB-Rn=2 6.4 2 0.33X 2 3.7 4=1 8.5 9KN(f)VC= -Rn=0.33X 2 3.7 4= 7.8 3N(J)Dmin3.25N (KN)圖13Dmax作用在 B 柱左時(shí)排架的內(nèi)力(3)Dmax作用于 B 柱左根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱和吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與Dma作用于 B 柱左情況相同，只需將 A , C 柱內(nèi)力對(duì)換和改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?hào)：如圖14(4)Dmax作用于 C 柱同理，將 Dmax作用于 A 柱的情況的 A, C 柱的內(nèi)力對(duì)換，且注意改變符號(hào)， 可求得各柱的內(nèi)力，如圖15(5)

17、Tmax作用于 AB 跨柱當(dāng) AB 跨作用吊車橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖16-a 所示。對(duì)于 A 柱，n=0.15，入 =0.33，得 a=(3.6-0.9)/3.6=0.75., Tmax=12.46KNDnax28.192 3aC5=23(2a)(1 a)n21(丄 1)n(2 3a)-=0.54RA=TmaxC5= 1 2.46X0.54=6.73KN( J)RB=TmaxC5= 1 2.46X0.54=6.73KN(J)圖15 Dmax作用在 C 柱時(shí)排架的內(nèi)力O84.3658-84M (KNm)N (KN)圖14Dmax作用在 B 柱右時(shí)排架的內(nèi)力M(KNm)N(KN)34G.25

18、排架柱頂總反力 R:R= RA+ RB=6.73 6.7 3 =- 1 3.4 6KN各柱的簡(jiǎn)力：VA= RA-Rn=- 6.7 3 +0.33X 1 3.4 6=- 2.2 9KN(J)VB= RB-RYP=- 6.7 3 +0.33X 1 3.4 6=- 2.2 9KN (J)VC=RnC=0.33X13.46=4.44N(T)rM( KNm)圖 16 Tmax作用在 AB 跨時(shí)排架的內(nèi)力(6)Tmax作用于 BC 跨柱由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱及吊車的噸位相等，故排架內(nèi)力計(jì)算與“Tmax作用于 AB 跨柱”的情況相同，只需將 A 柱與 C 柱的對(duì)換，如圖 17圖 17 Tmax作用 BC 跨時(shí)排架的內(nèi)

19、40)五柱截面設(shè)計(jì)（中柱）混凝土強(qiáng)度等級(jí) C20, fc=9.6N/mm2, ftk=1.54N/mm2.采用 HRB335 級(jí)鋼筋，fy= fy300 N/mm2,Z=0.55，上下柱采用對(duì)稱配筋.1上柱的配筋計(jì)算由內(nèi)力組合表可見，上柱截面有四組內(nèi)力，取ho=400-40 = 3 60mm，附加彎矩 ea=20mm （大于4 0 0/3 0），判斷大小偏心：MNM/N+Q0.3ho判斷大小偏心91124 391.66252.66108大偏心3179 429.3527.40108小偏心87119 357.64263.59108大偏心從中看出3組內(nèi)力為大偏心，只有一組為小偏心，而且：N=429.

20、KN5 .應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)n0.5 fcA亓Z=- =0.5X9.6X160000/357640=2.151，取Zi=1NZ=1.15-0.01l/h=1.15-0.01X7200/400=0.97, l/h15，取Z=0.97300 (360 40)=715mmY=1 +11400 勺h。1(720000)21400 空40360X1X0.97=1.31NZ -=357640/1X9.6X400X360=0.26fcbh2 o/h0=2X40/360=0.22所以 x=ZX10=0.26X360=93.6e =ni-h/2+a=1.31X263.40-4 00/2+40=185.05mm

21、N.e =fyAs(h0-a)-afcbx(x/2-as)、xNe + a1fcbx(as)As=As=fy(has)357640 1 8 5 0 5 + 19.6 4 0 093.693.6匸Z Z=1+40)選用318(As=763mm2).驗(yàn)算最小配筋率:p=As/bh=763/400X400=0.47%0.2%平面外承載力驗(yàn)算：lo=1.5Hu=1.5X3.6=5.4mlo/b=54OO/4OO=13.5，查表得 =0 9 3,Ac=A-Aa=4002-763X2=158474mmNu=0.9 f As+ fcAs)=0.9X0.93X(300X763X2+9.6X158474)= 1

22、656.55KN2下柱配筋計(jì)算取 h=800-40=760mm，與上柱分析辦法相識(shí)，選擇兩組最不利內(nèi)力：M=217.96 KN.mM=152.69 KN.mN=810.94 KNN=473.44 KN(1)按 M=217.96 KN.m，N=810.94 KN 計(jì)算L0=1HU=IX7.2=7.2m,附力口 偏心矩 ea=800/30=2.7mm(大于20mm),b=100mm,bf=400mm, hf=150mme0=M/N=217960/810.94=268.77mmei= e+ ea=295.77mml/h=7200/800=95 而且V15.應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)n,取Z2=10 5 f

23、 AZ=c=0.5X9.6X160000/810940=1.051，取Zi=1N7i=1.15X295.77=340.140.3X760=228,所以為大偏心 受壓，應(yīng)重新假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則Nx=810940/1X9.6X400=211.18hf=150mm1fcbf說(shuō)明中和軸位于板內(nèi)，應(yīng)重新計(jì)算受壓區(qū)的高度：Na/c(bfb)hfx=a1fcb8109401 9.6150 (400 100)=394.72mm1 9.6 100e= re+h/2+a=1.15X295.77 -800/ 2-40=7005mm、hfxNea/c(bfb)hf(h)a1fcbx(h-)一 ._2_J =fy

24、(h。 as)810940 700.51 9.(4 0 0100) 150 760 罟 1300 (760 40)=272.87mm27=1 +冷中23丄（儲(chǔ)）2h07609.6100 394.72(760394.72、2)As=As=(2)按 M=152.69 KN.m，N=473.44 KN 計(jì)算Lo=1HU=1 X7.2=7.2m，附力口 偏心矩 ea=800/30=2.7mm(大于2 0mm),b=100mm,bf=400mm, hf=150mm ec=M/N=152690/473.44=322.51mm ei= eo+ea=349.51mmlo/h=72OO/8OO=95 而且V15

25、.應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)n,取Z2=10 5 f AZ=c=0.5X9.6X160000/810940=1.051，取Zi=1N7=1 +息中2ZZ=1+丄(需)21Xh07607i=1.15X295.77=340.140.3X760=228,所以為大偏心受壓，應(yīng)重新假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則x=473440/1X9.6X400=123.29hf=150mm1fcbf說(shuō)明中和軸位于翼緣內(nèi)：e= p+h/2-a=1.15X349.51 -800/ 2-40=761.93mmAs=AsNe ajfcbfXg |)fy(has)123.3473440頂931 9.6400血29(祕(mì) )300 (7604

26、0)=139.38mm2最小配筋BminA=0.2%X177500=355mm2所以選314(As=461mm2)滿足要求查附表11.1的無(wú)柱間支撐垂直排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度，l=1Hi=7.2ml/b=7200/400=18，查表得= 0.81, Ac=A-Aa=177500-461X2=176578mm Nu=0.9 f As+fcAs)=0.9X0.81X(300X461X2+9.6X176578)= 1437.40KNNmax 所以滿足彎矩作用平面外的承載力要求3柱裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范中規(guī)定，對(duì)/h00.55 的柱要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算，本例的上柱出現(xiàn)G0/h0=0.55,所以應(yīng)該進(jìn)行裂縫驗(yàn)算。

27、驗(yàn)算過(guò)程見下表2 1。其中上柱的 As=763mm2;Es=200000N/mm2;構(gòu)件的受力特征系數(shù)acr=2.1,混凝土的保護(hù)層厚度 c=25mm,ftk=1.54N/mm2。4柱裂縫寬度驗(yàn)算非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用$8200 箍筋。5牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車支承的位置， 截面的尺寸及構(gòu)造要求，確定牛腿的尺寸如圖22所示， 其中牛腿的截面寬度 b=400mm，牛腿截面高度 h=1050mm , h0=1015mm.(1)牛腿腿截面高度驗(yàn)算柱截面上柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值Mk/(KN.m)62.23Nk/(KN)296.19e=Mk/Nk /mm0.21pt

28、k=As/(0.5bh+(bf-b)hf)0.00940.01,取 0.01ns=1+1(l0/h)2/(400(e0/h0)1.15e=nse+h/2-as/mm401.50Yf=hf(hf、-b)hf/mm0.00z=0.87-0.12(1-Tf)(h0/e)2h0/mm278.47csk=N(e-z)/AsZ171.51書=1.1-0.65ftk/Ptecsk0.52CO=acrcsk/Es(1.9C+0.08dep/pet)0.17表21柱的寬度驗(yàn)算表17550.2 mm2。所以要按8 4 0mm2配筋?，F(xiàn)在選用516(As=1005mm2)水平箍筋選用$8100 的雙肢筋。牛腿的剪跨

29、比 a/h0=370/1050=0.350.3，所以應(yīng)該設(shè)置彎起鋼筋A(yù)0.5As=0.5C1005=502.5mm2，且 A0.0015bh=0.0015X400X1015=609 mm2FvWB(1 0.5FhFvk)ftkbh。驗(yàn)算0.5a2Fhk=0 , a=650-175-250/2=350mmFvk=Dmax/Y+G3/Y=346.15/1.4+38.76/1.2=279.55KN3 = 0.65,ftk=1.54N/mm3(10.5Fhk/Fvk)ftk bh0.5 -h。1.54 400 10150.65X=470.08KN Fc 350 200.5所以所選的尺寸滿足要求(2)牛

30、腿配筋計(jì)算縱向受拉鋼筋總截面面積 As：AsO.85fyh0=550.2mm2h。圖2 2w故選用414(As=615mm2)6牛腿設(shè)計(jì)采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。插入杯口深度為800mm,則柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為3.6+7.2+0.8=11.6m.。柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載(應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù))即q1=Gq1k=1.5 X 1.2X4.0=7.2KN/mq2=i兩你=1.5X1.2X(0.4X2.1X25)=37.8KN/mq3=iGq1k=1.5X1.2X4.44=7.99KN/mq2在上述荷載的作用下，柱的控制截面的彎矩為：Mi=0.5 qiHu2=0.5X

31、7.2X3.g=46.66KN.mM2=0.5 qiHu2=0.5X7.2X(3.6+1.05)2+0.5X(37.8-7.2)x 1.08=94.71KN.m由刀 MB=RAI 歹 0.5q3l3?+M2=0解得：RA=14.17KNM3=RAX- qax2令dM 3=RA-qaX=0得 x=1.77m 則下柱段最大彎矩 M3為:dxM3=14.17X1.77-0.5X 7.99X1.772=12.55KN.m柱的截面上柱下柱M(M)/(KNm)46.66(38.88)94.71(78.93)Mu=fA(h-as)/(KN.m)73.250.9X46.6697.630.9X94.712(T

32、sk=M/(0.87h(A)/(N/mm2)162.7264.1書=1.1-0.65ftk/fteCsk0.4850.723max=acrsk(1.9C+0.08deq/Pte)/Es0.160.20.090.2表2 4吊裝時(shí)柱的寬度驗(yàn)算表六.基礎(chǔ)設(shè)計(jì)(B 柱下基礎(chǔ))1初步確定杯口尺寸及基礎(chǔ)埋深圖25 基礎(chǔ)截面尺寸杯口的深度：柱子的插入深度Hi=800m m,所以杯口深度為 800+50=850mm杯口頂部尺寸：寬為 400+2X75=550mm，長(zhǎng)為 800+2X75=950mm杯口底部尺寸：寬為 400+2X50=500mm，長(zhǎng)為 800+2X50=900mm杯口厚度：因?yàn)?800hc為

33、250mm根據(jù)以上尺寸，確定基礎(chǔ)總高度Hi+ai+50=800+250+50=1100mm基礎(chǔ)的埋置深度：1100+600=1700mm地基承載里設(shè)計(jì)值：fa=200KN/m2(2)基礎(chǔ)面積計(jì)算計(jì)算公式+Mma 組Nma 組合 Nmir 組合Fd=N(KN)810.941006.06473.44Md=M+Vh(KN.m)227.49172.48171.02表2 6B 柱在基礎(chǔ)地面的荷栽估算基礎(chǔ)底面積:NA=1006.06/(200-20X1.7)=6.06mf rD考慮偏心受壓，將基礎(chǔ)的面積增大2 0%1.2A=1.2X6.06=7.27m2G=YYDA=1.2X20X1.7X8=326.4K

34、N計(jì)算公式+MmO 組合Nma 組合Nmin 組合N+G/(KN)1137.341332.46799.84e=Md/N+G0.200.130.21pmax=(N+G)/A(1+6e/l)/(KN/m2)184.82198.90132.05pmin=(N+G)/A(1-6e/l)/(KN/m2)99.51134.2267.91(1)杯口尺寸表27基礎(chǔ)底面壓應(yīng)力計(jì)算取基礎(chǔ)地面長(zhǎng)邊與短邊的比為2,則I=3.8m, b=1.9m，取 l=4m, b=2m校核基礎(chǔ)底面積是否滿足要求：(1)校核 0.5(Pmax+Pmin)f0.5(Pmax+Pmin)=0.5x(198.90+134.22)=166.56KNf=200(2)校核 PmaxW1.2fPmax=198.90KN0Pmi n=67.91KN0由以上得知，基礎(chǔ)的地面尺寸4X2 = 8m2,滿足要求2.