東界路現(xiàn)澆梁支架模板專項方案送審稿

1、東界路（翔安北路-同安大橋段）道路工程B標段 橋梁工程現(xiàn)澆梁支架模板專項施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 中鐵七局集團第三工程有限公司2007年5月26日目 錄第一章 方案編制的主要依據(jù)3第二章 橋梁工程概況3第三章 支架及地基設(shè)計要點4第四章 現(xiàn)澆箱梁支架及模板的驗算5第五章 支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施29第六章 安全防護措施及安全技術(shù)交底34廈門市東界路（翔安北路同安大橋段）道路工程B標段橋梁工程現(xiàn)澆梁支架模板專項施工方案（送審稿）第一章 方案編制的主要依據(jù)1、廈門市東界路（翔安北路同安大橋段）道路工程B標段施工圖設(shè)計文件及地質(zhì)勘察報告書，以及設(shè)計變更、補充、修改圖紙及文件資料。2、

2、國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標準強制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標準等。3、參考公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范、建筑地基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊、路橋施工計算手冊等。第二章 橋梁工程概況本標段共有橋梁兩座, 其中東坑水道橋全長258米，孔跨布置為8×30米一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁分離式橋。橋面全寬:30.5m，每幅橋?qū)?14.7m，橋面橫坡:1.5，通過箱梁整體旋轉(zhuǎn)而成。全橋范圍內(nèi)

3、道路中心線為平曲線，半徑為800米，上部結(jié)構(gòu)主梁采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。單箱雙室，梁高1.8m，梁頂寬14.7m，底寬8.70m，頂板厚0.25m，底扳厚0.24m。兩側(cè)翼緣板懸臂長2.5m，懸臂根部高0.45m。全橋設(shè)置縱向預(yù)應(yīng)力體系?？v向預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)置腹板束和頂、底板束，腹板束采用1 5-S1 5.24鋼絞線，RBY=1860Mpa，頂、底板束采用1 2-S1 5.24鋼絞線、9-S1 5.24鋼絞線，波紋管制孔，采用OVM錨固系統(tǒng)。橫隔梁、橋面板采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。馬巷大橋南引橋長:332.2米,引橋跨度布置為（4*30）+（4*30）+（3*40）三聯(lián)11孔。引橋上部結(jié)構(gòu)采用30

4、m等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)，每幅箱梁采用直腹板單箱雙室截面，箱頂設(shè)單向2的橫坡，橫坡由箱梁頂板傾斜形成，箱梁內(nèi)、中、外三條腹板高度均不相同，箱中心線處梁高1.7m。單幅箱梁頂板寬14.55 m，底板寬10.5m，兩側(cè)懸臂長2.025m。懸臂板端部厚18cm，根部厚55cm，頂板厚25cm，底板厚25cm，腹板厚45cm，在邊支點處因構(gòu)造需要腹板加寬至65cm。箱梁在端支點及中支點處均設(shè)置了橫隔梁，端橫隔梁厚1.0m，中橫隔梁厚2.0m。 箱梁采用縱向單向預(yù)應(yīng)力體系，布置S15.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線(fpk=1860MPa)群錨體系。根據(jù)施工現(xiàn)場實際情況,從施工難易程度、施工進度、安全可靠性、經(jīng)

5、濟性等多方面進行認真比較,本標段橋梁箱梁擬采用WDJ碗扣式多功能滿堂支架法現(xiàn)澆施工。第三章、支架及地基設(shè)計要點1、支架地基處理 將橋梁中線及外邊線測設(shè)出來，外邊線要比橋梁寬度寬出3米，在鉆孔樁吹砂圍堰的基礎(chǔ)上對地基進行加高、加寬施工。將橋梁支架地基范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，然后進行吹砂圍堰，吹砂圍堰的臨水面采用高強纖維袋及土工布進行綜合防護，并在土工布外加鋪一層片石，以防止吹砂圍堰被海水浸蝕。吹砂圍堰平臺的頂高程為4.5米（20年一遇設(shè)計水位是4.18米）。吹砂回填時在水位以下的地基采用沖振法振搗密實，壓實度要求達到90%。常水位以上部分采用建筑棄渣及塊石土回填，并用20T以上重型震動

6、壓路機每30cm一層分層填筑，分層碾壓密實，使壓實度達到94%以上。支架地基基礎(chǔ)填筑及壓實后，采用標準貫入度試驗，如N10，則fk180kPa，承載力可滿足要求。最后在碾壓層上攤鋪一層厚25cm的6水泥穩(wěn)定石粉渣做為滿堂架的地基。橋下支架地基基礎(chǔ)表面設(shè)1%的人字型橫坡以利于排水，并在支架基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置排水溝，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。 2、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用WDJ碗扣式多功能腳手架搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)頂托。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)12×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，其中

7、在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.2m（凈間距0.1m）、在跨中其他部位間距不大于0.25m（凈間距0.15m）。模板采用厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.7m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)45道，支架外表面必須滿布剪刀撐。每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板，同時支架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設(shè)應(yīng)隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。馬巷大橋南引橋及東坑水道橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下： 采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為90cm&

8、#215;90cm×60cm、90cm×60cm×60cm(墩旁兩側(cè)端橫隔梁及中橫隔梁部位再錯開進行梅花形加密,加密后等于45cm×60cm×60cm布置形式,具體見支架平面布置圖)兩種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)端橫隔梁及中橫隔梁范圍內(nèi)的支架采用90cm×60cm×60 cm(該部位再錯開進行梅花形加密, 加密后等于45cm×60cm×60cm布置形式,具體見支架平面布置圖)的布置形式；各跨中及兩邊翼緣板范圍內(nèi)的支架采用90cm×90cm×60cm的布置形式。本方案分別以馬

9、巷大橋南引橋右幅第九聯(lián)及東坑水道橋東幅I型節(jié)段為例進行驗算，其碗扣式滿堂支架體系構(gòu)造圖見附圖：（一）（六）。其他各聯(lián)類似，僅對支架高度進行稍微調(diào)整，在此就不贅敘。第四章、現(xiàn)澆箱梁支架及模板的驗算本計算書分以別馬巷大橋南引橋右幅第九聯(lián)及東坑水道橋東幅I型節(jié)段為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：（1）、 q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。（2）、q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。（3）、q3 施工人員、施工材料和機具荷載

10、，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及其他承載構(gòu)件時取1.0kPa。（4）、 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。（5）、 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。（6）、q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。（7）、 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)45cm×60cm×60cm(錯開加密后)168（均按最大桿1.8m計算）90cm

11、5;90cm×60cm066（均按最大桿1.8m計算）2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算（1）（2）（3）（4）（7）（1）（2）（7）側(cè)模計算（5）（6）（5）3、荷載計算（1）、箱梁自重q1計算根據(jù)馬巷大橋南引橋及東坑水道橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，我們?nèi)《枕敹耍ㄖ校M隔梁截面及跨中箱梁截面為代表截面進行箱梁自重計算，并對代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。、馬巷大橋南引橋墩頂端（中）橫隔梁截面處q1計算：根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q146.06×1.255.3kPa 注：B 箱梁

12、底寬，取10.50m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。、馬巷大橋南引橋跨中箱梁截面處q1計算：根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q123.1×1.227.7kPa注：B 箱梁底寬，取10.50m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。、東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處q1計算：根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q154.7×1.265.6kPa注：B 箱梁底寬，取8.7m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。、東坑水道橋跨中箱梁截面處q1計算：根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q125.9×1

13、.231.0kPa注：B 箱梁底寬，取8.7m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。(2)、新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=、結(jié)構(gòu)檢算1、碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”

14、型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算（碗扣架用鋼管規(guī)格為48×3.5mm）。（1）、馬巷大橋南引橋墩頂端（中）橫隔梁截面處:在墩旁兩側(cè)端橫隔及中橫隔梁的部位，碗扣式鋼管支架體系采用90cm×60cm×60 cm(該部位再錯開進行梅花形加密, 加密后等于45cm×60cm

15、15;60cm布置形式,具體見支架平面布置圖)的布置結(jié)構(gòu)。、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=40kN（參見建筑施工腳手架實用手冊中碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。以下按橫桿步距為60cm時立桿的允許最大豎直荷載N=40kN驗算立桿受力。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.45×q2=0.6×0.45×1.0=

16、0.27KNNG2K=0.6×0.45×q1=0.6×0.45×55.3=14.93KN NQK=0.6×0.45×(q3+q4+q7)=0.27×(1.0+2.0+1.68)=1.264KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（14.93+0.27）+0.85×1.4×1.264=19.744KNN40kN， 立桿強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：

17、N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A鋼管的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L0/i。 L0立桿的計算長度，L0h+2×a=0.6+2×0.3=1.2m。于是，L0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范

18、查附錄C得0.73。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.17us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距0.6m；故：MW=

19、0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.02KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W19.744×103/（0.73×489）+0.02×106/（5.08×103）55.4 N/mm2f205N/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（2）、馬巷大橋南引橋跨中箱梁截面處:在跨中箱梁的部位，碗扣式鋼管支架體系采用90cm×90cm×60 cm的布置結(jié)構(gòu)。、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為60cm時

20、，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N40kN（參見建筑施工腳手架實用手冊中碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K =0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KNNG2K =0.9×0.9×q1=0.9×0.9×27.7=22.437KNNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0

21、.81×(1.0+2.0+0.66)=2.965KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（22.437+0.81）+0.85×1.4×2.965=31.43KNN40KN ， 強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管

22、腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L0/i。 L0立桿的計算長度，L0h+2×a=0.6+2×0.3=1.2m。于是，L0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.73。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz

23、風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.17us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距0.6m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.03KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/

24、A+MW/W31.43×103/（0.73×489）+0.03×106/（5.08×103）88.1N/mm2f205N/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（3）、東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處:在墩旁兩側(cè)端橫隔及中橫隔梁的部位，碗扣式鋼管支架體系采用90cm×60cm×60 cm(該部位再錯開進行梅花形加密, 加密后等于45cm×60cm×60cm布置形式,具體見支架平面布置圖)的布置結(jié)構(gòu)。、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=40kN（參見建筑施工

25、腳手架實用手冊中碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。以下按橫桿步距為60cm時立桿的允許最大豎直荷載N=40kN驗算立桿受力。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.45×q2=0.6×0.45×1.0=0.27KNNG2K=0.6×0.45×q1=0.6×0.45×65.6=17.712KN NQK=0.6×0.45×

26、;(q3+q4+q7)=0.27×(1.0+2.0+1.68)=1.264KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（17.712+0.27）+0.85×1.4×1.264=23.1KNN40kN， 立桿強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/m

27、m2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A鋼管的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L0/i。 L0立桿的計算長度，L0h+2×a=0.6+2×0.3=1.2m。于是，L0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.73。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×u

28、s×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.17us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距0.6m；故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.02KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×

29、;103mm3則，N/A+MW/W23.1×103/（0.73×489）+0.02×106/（5.08×103）64.8 N/mm2f205N/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（4）、東坑水道橋跨中箱梁截面處:在跨中箱梁的部位，碗扣式鋼管支架體系采用90cm×90cm×60 cm的布置結(jié)構(gòu)。、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N40kN（參見建筑施工腳手架實用手冊中碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（

30、組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K =0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KNNG2K =0.9×0.9×q1=0.9×0.9×31.0=25.1KNNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+0.66)=2.965KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（25.1+0.81）+0.85&#

31、215;1.4×2.965=34.6KNN40KN ， 強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件

32、式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比L0/i。 L0立桿的計算長度，L0h+2×a=0.6+2×0.3=1.2m。于是，L0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.73。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.17us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0

33、=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距0.6m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.03KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W34.6×103/（0.73×489）+0.03×106/（5.08×103）97.0N/mm2f205N/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的

34、。2、滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/Mw采用馬巷大橋南引橋右幅第九聯(lián)90m驗算兩橋的支架抗傾覆能力：橋?qū)挾?4.55，長90m采用90×90×60cm布置結(jié)構(gòu)來驗算全橋：支架橫向19排；支架縱向100排；高度1.8m；頂托KTC75共需要19×100=1900個；高度1.8m立桿需要19×100=1900根;縱向0.9m橫桿需要100×19×1.8/0.6×2=11400根；橫向0.9m橫

35、桿需要100×17×1.8/0.6×2=10200根；故：鋼管總重:1900根×10.19kg+11400根×3.63kg +10200根×3.63kg=97.8t; 頂托KTC75總重為：1900×9.69 kg =18.4t；故q=97.8×9.8+18.4×9.8=1138.76KN；穩(wěn)定力矩= y×Ni=8.1m×1138.76KN =9223.96KN.m依據(jù)以上對風荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2

36、5;0.8=0.786KN/ m2一聯(lián)90m共受力為：q=0.786×1.8×90=127.3KN；傾覆力矩=q×0.9=127.3KN×0.9=114.6KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=9223.96/114.6=80.5>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求3、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在跨中截面處按L90cm進行受力計算，在橋墩頂端橫梁截面及中橫梁范圍內(nèi)按L45cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參

37、照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。（1）、馬巷大橋南引橋墩頂端（中）橫隔梁截面處橫向方木驗算:按橋墩頂截面處2.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L45cm進行驗算。 方木間距計算：q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(55.3+1.0+2.5+2)×2=121.6kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×121.6×0.4523.078kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)= 3.078/(0.000167

38、15;11000×0.9)=1.86，取整數(shù)n2根 dB/(n-1)=2/1=2m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于2m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.25m，則橫向方木根數(shù)：n2/0.25+19根。 每根方木撓度計算：方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(121.6×0.454)/(9×9×106×8.33×10-6

39、)=9.58×10-5ml/400=0.45/400=1.1×10-3m 經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算方木的抗剪強度完全滿足要求。（2）、馬巷大橋南引橋跨中箱梁截面處橫向方木驗算:按28.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(27.7+1.0+2.5+2)×28=929.6kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×929.6×0.9294.122kN

40、3;mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)= 94.122/(0.000167×11000×0.9)=56.9 取整數(shù)n57根dB/(n-1)=28/56=0.5m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.5m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n28/0.3+195根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(q

41、L4)/(EI)=(5/384)×(929.6×0.94)/(95×9×106×8.33×10-6)=1.12×10-3ml/400=0.9/400=2.25×10-3m經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算方木的抗剪強度完全滿足要求。（3）、東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處橫向方木驗算:按橋墩頂截面處2.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L45cm進行驗算。 方木間距計算：q(q1+ q2+ q3+ q4)

42、5;B(65.6+1.0+2.5+2)×2=142.2kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×142.2×0.4523.6kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)= 3.6/(0.000167×11000×0.9)=2.2，取整數(shù)n3根 dB/(n-1)=2/2=1m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于1m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.25m，則橫向方木根數(shù)：n2/0.25+19根。 每根方木撓度計算

43、：方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(142.2×0.454)/(9×9×106×8.33×10-6)=1.13×10-4ml/400=0.45/400=1.1×10-3m 經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算方木的抗剪強度完全滿足要求。（4）、東坑水道橋跨中箱梁

44、截面處橫向方木驗算:按28.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(31+1.0+2.5+2)×28=1022kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×1022×0.92103.5kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)= 103.5/(0.000167×11000×0.9)=62.6 取整數(shù)n63根dB/(n-1)=28/62=0.45m 注：0.9為方木的不均勻折減系

45、數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.45m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n28/0.3+195根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(1022×0.94)/(95×9×106×8.33×10-6)=1.23×10-3ml/400=0.9/400=2.25×10-3m經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。 每根方木抗剪

46、計算= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算方木的抗剪強度完全滿足要求。4、碗扣式支架立桿頂托上縱向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上縱向采用12×15cm規(guī)格的方木，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁跨中按L90cm進行驗算，在墩頂橫隔梁部位按L60cm進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。（1）、馬巷大橋南引橋墩頂端（中）橫隔梁截面處縱向方木驗算:在墩頂橫隔梁（實心段）立桿頂托上順橋向采用12×15cm規(guī)格的方木

47、，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進行受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(55.3+1.0+2.5+2)×0.6=36.48kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×36.48×0.621.64kN·mW=(bh2)/6=(0.12×0.152)/6=4.5×10-4m3則：= Mmax/ W=1.64×103/(4.5×10-4)=3.6MPa0.9w9.9Mpa注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算縱向方木的抗彎強度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算則：

48、= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算縱向方木的抗剪強度完全滿足要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.12×0.153)/12=3.375×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(36.48×0.64)/( 9×106×3.375×10-5)=2.03×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m 故經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。（2）、馬巷大橋南引橋跨中箱梁截

49、面處縱向方木驗算:在跨中截面立桿頂托上順橋向采用12×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，橫橋向間隔90cm布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(27.7+1.0+2.5+2)×0.9=29.88kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×29.88×0.923.03kN·mW=(bh2)/6=(0.12×0.152)/6=4.5×10-4m3則：= Mmax/ W=3.03×103/(4.5×10-4)=6.7MPa0.

50、9w9.9Mpa注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算縱向方木的抗彎強度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算則：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算縱向方木的抗剪強度完全滿足要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.12×0.153)/12=3.375×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(29.88×0.94)/( 9×106×3.375×10-5)=8.4×10-4ml/400=0

51、.9/400=2.25×10-3m 故經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。（3）、東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處縱向方木驗算:在墩頂橫隔梁（實心段）立桿頂托上順橋向采用12×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進行受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(65.6+1.0+2.5+2)×0.6=42.66kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×42.66×0.621.92kN·mW=(bh2)/6=(0.12×0.152)/6=4.5×10-4m3

52、則：= Mmax/ W=1.92×103/(4.5×10-4)=4.3MPa0.9w9.9Mpa注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算縱向方木的抗彎強度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算則：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算縱向方木的抗剪強度完全滿足要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.12×0.153)/12=3.375×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(42.66×0.64)/( 9

53、15;106×3.375×10-5)=2.37×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m 故經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。（4）、東坑水道橋跨中箱梁截面處縱向方木驗算:在跨中截面立桿頂托上順橋向采用12×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，橫橋向間隔90cm布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(31+1.0+2.5+2)×0.9=32.85kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×32.85×0.923.33kN&

54、#183;mW=(bh2)/6=(0.12×0.152)/6=4.5×10-4m3則：= Mmax/ W=3.33×103/(4.5×10-4)=7.4MPa0.9w9.9Mpa注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算縱向方木的抗彎強度完全滿足要求。 每根方木抗剪計算則：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa經(jīng)計算縱向方木的抗剪強度完全滿足要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.12×0.153)/12=3.375×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)

55、15;(qL4)/(EI)=(5/384)×(32.85×0.94)/( 9×106×3.375×10-5)=9.24×10-4ml/400=0.9/400=2.25×10-3m 故經(jīng)計算方木的撓度完全滿足要求。5、箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。其中橋墩旁兩側(cè)各1范圍（支架立桿橫橋向間距45cm布置段）橫橋向方木按0.25m間距布置，橋跨中段（約28m范圍）橫橋向方木按0.3m間距布置；取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖：通過

56、前面分析計算及布置方案，東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處底模板及跨中箱梁截面處底模板所受荷載比馬巷大橋要大，橫橋向方木布置間距分別為0.25m（凈距0.15m）和0.3m（凈距0.2m）時，為底模板荷載最不利位置，本方案計算僅東坑水道橋為例進行驗算,計算如下：竹膠板彈性模量E5000Mpa 彎曲強度: ów=6 Mpa竹膠板的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8×10-7m4（1）、東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處底模板計算： 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(65.6+1.0+2.5+2)×0.2

57、5=17.78kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2取1.0m寬度的模板進行計算，根據(jù)W、b得h為： h=因此，模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.25/400m=5.6×10-4m 故經(jīng)計算竹膠板的撓度完全滿足要求。（2）、東坑水道橋跨中箱梁截面處底模板計算： 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(31+1.0+2.5+2)×0.3=10.95kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2取1.0m寬度的模板進行計算，根據(jù)W、b得h為： h=因此，模板采用12

58、20×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.3/400m=6.8×10-4m 故經(jīng)計算竹膠板的撓度完全滿足要求。6、側(cè)模驗算通過前面分析計算及布置方案，東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處側(cè)模板所受荷載最大，為底模板荷載最不利位置，分別按10×10cm方木以25cm的間距布置，本方案計算僅東坑水道橋端（中）橫隔梁截面處側(cè)模最不利荷載部位進行模板驗算,計算如下：（1）、東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處側(cè)模板計算：按10×10cm方木以25cm的間距布置: 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50

59、.7)×0.25=13.675kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2取1.0m寬度的模板進行計算，根據(jù)W、b得h為： h=因此,側(cè)模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算竹膠板的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8×10-7m4fmax=0.9×0.25/400m=5.63×10-4m 故經(jīng)計算側(cè)模板的撓度完全滿足要求。7、立桿底座和地基承載力計算:(1)、立桿承受荷載計算通過前面分析計算及布置方案，東坑水道橋墩頂端（中）橫隔梁截面處立桿及跨中箱梁截面處立桿所

60、受荷載比馬巷大橋要大，故本方案計算僅以東坑水道橋為例進行驗算,計算如下：在墩頂端（中）橫隔梁截面處立桿間距為45×60cm布置結(jié)構(gòu)時，每根立桿上荷載為： Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.45×0.6×(65.6+1.0+1.0+2.0+1.68)=19.25kN在跨中箱梁截面28m范圍內(nèi)，間距為90×90cm布置結(jié)構(gòu)時，每根立桿上荷載為：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.9×0.9×(31+1.0+1.0+2.0+0.66)=28.89kN(2)、 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立