KM70型車輛技術(shù)資料

1、第一章 KM70型煤炭漏斗車1 車輛用途該車適用于在標(biāo)準(zhǔn)軌距線路上運(yùn)行，供裝運(yùn)煤炭、礦石等散裝貨物,可滿足固定編組、循環(huán)使用、定點(diǎn)裝卸、大量轉(zhuǎn)運(yùn)的電站、港口、選煤、鋼鐵等企業(yè)運(yùn)用。 該車適用于地面設(shè)有受料坑傳輸裝置的供兩側(cè)同時(shí)卸煤、容量足夠的卸煤溝或高棧臺(tái)，可自動(dòng)、快速卸車，在無(wú)風(fēng)源的情況下也可以手動(dòng)卸車。2 主要特點(diǎn)2.1 車體主要承載部件采用屈服強(qiáng)度為450MPa的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕鋼，中梁采用直梁結(jié)構(gòu)，提高了強(qiáng)度儲(chǔ)備和結(jié)構(gòu)可靠性。通過(guò)車體疲勞壽命分析和結(jié)構(gòu)的優(yōu)化，減輕了車體自重，使載重達(dá)70噸，滿足了鐵路運(yùn)輸發(fā)展的要求。2.2 底門開(kāi)閉裝置在成熟頂鎖機(jī)構(gòu)的基礎(chǔ)上進(jìn)行了優(yōu)化，提高了運(yùn)用可靠性

2、。2.3 對(duì)車體扶梯、檐板等附屬設(shè)施進(jìn)行了人性化設(shè)計(jì)，提高了操作安全性。2.4 采用E級(jí)鋼17型高強(qiáng)度車鉤和MT-2型緩沖器，提高了車鉤緩沖裝置的使用可靠性，可解決車鉤分離、鉤舌過(guò)快磨耗等慣性質(zhì)量問(wèn)題。2.5 采用轉(zhuǎn)K6型或轉(zhuǎn)K5型轉(zhuǎn)向架，能有效降低輪軌間的作用力，減輕各部分的磨耗，使該車在預(yù)防性計(jì)劃修基礎(chǔ)上，可實(shí)現(xiàn)狀態(tài)修、換件修和主要零部件的專業(yè)化集中修，建立按走行千米和“當(dāng)量千米”相結(jié)合的檢修模式，顯著減少車輛的檢修費(fèi)用，提高車輛的使用效率。商業(yè)運(yùn)營(yíng)速度達(dá)到120km/h，滿足了鐵路貨車提速需要。2.6 側(cè)柱采用新型雙曲面冷彎型鋼，提高了強(qiáng)度和剛度。 2.7 在中央漏斗脊設(shè)有拉桿裝置，提高

3、了側(cè)墻防外漲能力，并消除因抑制側(cè)墻外漲變形而引起的應(yīng)力集中現(xiàn)象。2.8 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)主要零部件與現(xiàn)有K18AK型煤炭漏斗車通用互換，方便了日常維護(hù)和檢修。3 主要性能參數(shù)載重 70 t自重23.8 t自重系數(shù)0.34容積75 m3比容1.07 m3/t每延米重6.5 t/m軸重23t傳動(dòng)形式兩級(jí)傳動(dòng)、頂鎖機(jī)構(gòu)裝卸方式上裝下卸、兩側(cè)卸貨商業(yè)運(yùn)營(yíng)速度120 km/h制動(dòng)距離（重車、緊急）1400 m通過(guò)最小曲線半徑145 m全車制動(dòng)倍率11全車制動(dòng)率（常用制動(dòng)位） 空車20.5 % 重車16 %限界：符合GB146.1-1983標(biāo)準(zhǔn)軌距鐵路機(jī)車車輛限界的規(guī)定4 主要尺寸車輛長(zhǎng)度14400 mm車輛

4、定距10500 mm車輛最大寬度3200 mm車輛最大高度（空車）3780 mm上側(cè)梁上平面距軌面高（空車）3690 mm底架長(zhǎng)度13434 mm底架寬度3180 mm底門長(zhǎng)度2800 mm底門開(kāi)度460 mm兩漏斗板間距2200 mm漏斗板下緣距軌面高（空車）210 mm端板與水平面夾角50°漏斗板與水平面夾角50°底門數(shù)量4開(kāi)閉機(jī)構(gòu)連桿自鎖偏心距15 mm車鉤中心線距軌面高（空車）880 mm固定軸距轉(zhuǎn)K6型1830 mm轉(zhuǎn)K5型1800 mm車輪直徑840 mm5 主要結(jié)構(gòu)該車主要由車體、底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)、風(fēng)動(dòng)管路裝置、車鉤緩沖裝置、制動(dòng)裝置及轉(zhuǎn)向架等組成（見(jiàn)圖7.1、圖

5、7.2）。5.1 車體該車車體為全鋼焊接結(jié)構(gòu)，由底架、側(cè)墻、端墻、漏斗、檐板扶梯、底門及拉桿等組成。主要型鋼和板材均采用運(yùn)裝貨車2003387號(hào)文件批準(zhǔn)的Q450NQR1高強(qiáng)度耐候鋼。5.1.1 底架組成（見(jiàn)圖7.3、圖7.4）底架由中梁、側(cè)梁、枕梁、端梁等組成。中梁采用符合運(yùn)裝貨車2004264號(hào)文件要求的屈服強(qiáng)度為450MPa的熱軋310乙字型鋼，保證40時(shí)的低溫沖擊功AkV不小于24J；側(cè)梁采用200×75×7mm的冷彎槽鋼。采用直徑為358mm的鍛造上心盤及材質(zhì)為C級(jí)鑄鋼的前從板座；心盤座與后從板座為C級(jí)鋼一體式結(jié)構(gòu)；前從板座與中梁間，腳蹬、牽引鉤與側(cè)梁間，扶手與端

6、梁、地板間均采用符合運(yùn)裝貨車200466號(hào)文件要求的專用拉鉚釘連接；底架中梁上安裝鐵路貨車車號(hào)自動(dòng)識(shí)別系統(tǒng)的車輛標(biāo)簽。5.1.2 側(cè)墻組成（見(jiàn)圖7.5、圖7.6）側(cè)墻為板柱式結(jié)構(gòu)，由側(cè)板、側(cè)柱和上側(cè)梁等組焊而成。側(cè)柱采用 U形雙曲面冷彎型鋼，上側(cè)梁采用120×60×4mm的冷彎矩型空心型鋼，側(cè)板厚度為4mm。5.1.3 端墻組成（見(jiàn)圖7.7、圖7.8）端墻由端板、上端梁、端柱、角柱、橫帶和斜撐等組焊而成。上端梁采用專用異形冷彎型鋼，端柱、橫帶和斜撐等采用U形冷彎型鋼，角柱采用冷彎角鋼，上端板厚度為4mm，下端板厚度為5mm，端板與水平面的夾角為50°。5.1.4

7、漏斗組成（見(jiàn)圖7.9、圖7.10）在車體中心設(shè)一個(gè)橫向的中央漏斗脊，與中梁上設(shè)置的縱向漏斗脊將全車劃分成四個(gè)漏斗區(qū)。各漏斗脊由4mm的形鋼板和筋板組焊而成。漏斗板由5mm的鋼板和縱梁、橫梁等組焊而成，與水平面的夾角為50°?？v梁、橫梁等采用U形冷彎型鋼。5.1.5 檐板及扶梯組成（見(jiàn)圖7.11、圖7.12）在端墻頂部的外端設(shè)有檐板及扶梯，檐板由3mm厚扁豆形花紋鋼板與支持梁、邊梁等組焊而成。支持梁、邊梁等采用冷彎角鋼。5.1.6 底門組成（見(jiàn)圖7.13、圖7.14）底門由門板、大橫梁、橫梁、立柱、上下門框和立門框等組焊而成。大橫梁采用140×80×5mm的矩形冷彎

8、空心型鋼，立門框采用140×60×5mm的冷彎槽鋼，橫梁和立柱采用U形冷彎型鋼，門板厚度為4mm。5.1.7 拉桿組成在中央漏斗脊設(shè)有拉桿裝置，拉桿通過(guò)支座和螺栓與側(cè)墻連接。圖7.1 KM70型煤炭漏斗車三維圖1 底架 2 底架附屬件 3 漏斗組成 4 底門組成 5 側(cè)墻組成 6 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu) 7 端墻組成（1位）8 端墻組成（2位） 9 檐板及扶梯組成（1位） 10 檐板及扶梯組成（2位） 11 風(fēng)手制動(dòng)裝置12 車鉤緩沖裝置 13 風(fēng)動(dòng)管路裝置 14 標(biāo)記 15 拉桿組成 16 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架7.2 KM70型煤炭漏斗車二維圖鋼地板圖7.3 底架組成三維圖1 端梁組成

9、2 枕梁組成 3 中梁組成 4 側(cè)梁組成5 地板 6 漏斗端板 7 沖擊座組成 8上旁承組成圖7.4 底架組成二維圖 圖7.5 側(cè)墻組成三維圖1側(cè)柱 2 側(cè)板 3 上側(cè)梁 圖7.6 側(cè)墻組成二維圖圖7.7 端墻組成三維圖1 角柱 2 端板 3 腰帶 4 端柱 5 斜撐 6 上端梁圖7.8 端墻組成二維圖鎖盒上門鎖機(jī)構(gòu)圖7.9 漏斗組成三維圖1 漏斗 2 漏斗板 3 中央漏斗板 4 中央漏斗圖7.10 漏斗組成二維圖圖7.11 檐板組成三維圖1 扶梯組成 2 斜撐（左） 3 拉手 4 邊梁5 斜撐（右） 6 蓋板 7 支持梁圖7.12 檐板及扶梯組成二維圖圖7.13 底門組成三維圖1 立門框 2

10、 下門框 3 底門橫梁 4 立柱 5 門板 6 門折頁(yè) 7 上門框 8 底門銷圖7.14 底門組成二維圖5.2 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)采用兩級(jí)傳動(dòng)頂鎖式底門開(kāi)閉裝置，風(fēng)動(dòng)、手動(dòng)兩用，由上部傳動(dòng)裝置、連桿、下曲拐、下部傳動(dòng)軸、雙聯(lián)杠桿、長(zhǎng)短頂桿和左右鎖體等組成。手動(dòng)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)與風(fēng)動(dòng)控制管路系統(tǒng)均設(shè)在車體一位端的底架上，風(fēng)、手動(dòng)控制機(jī)構(gòu)相互獨(dú)立，其轉(zhuǎn)換由撥叉撥動(dòng)牙嵌離合器來(lái)控制。5.3 風(fēng)動(dòng)管路裝置風(fēng)動(dòng)管路裝置由一個(gè)356 mm×280 mm的旋壓式雙向作用風(fēng)缸控制兩側(cè)四個(gè)底門的開(kāi)閉，風(fēng)源來(lái)自列車主管，經(jīng)截?cái)嗳T、給風(fēng)調(diào)整閥充入儲(chǔ)風(fēng)缸內(nèi)，作為風(fēng)動(dòng)開(kāi)啟底門時(shí)的動(dòng)力源。5.4 車鉤緩沖裝置采用符合運(yùn)裝貨

11、車2004215號(hào)文件要求的E級(jí)鋼17型聯(lián)鎖式車鉤或新型車鉤、符合運(yùn)裝貨車200578號(hào)文件要求的17型鍛造鉤尾框、合金鋼鉤尾銷、MT-2型緩沖器，采用符合運(yùn)裝貨車2004371號(hào)文件要求的含油尼龍鉤尾框托板磨耗板。5.5 制動(dòng)裝置采用主管壓力滿足500kPa和600kPa的空氣制動(dòng)裝置。主要由120型控制閥、直徑為254mm的整體旋壓密封式制動(dòng)缸、ST2-250型雙向閘瓦間隙自動(dòng)調(diào)整器、符合運(yùn)裝貨車200580號(hào)文件要求的KZW-A型空重車自動(dòng)調(diào)整裝置、符合運(yùn)裝貨車2005333文件要求的貨車脫軌自動(dòng)制動(dòng)裝置等組成。采用編織制動(dòng)軟管總成、奧貝球鐵襯套、符合運(yùn)裝貨車200211號(hào)文件要求的高摩

12、擦系數(shù)合成閘瓦、符合運(yùn)裝貨車200184號(hào)和運(yùn)裝貨車2002248號(hào)文件要求的不銹鋼制動(dòng)配件和管系。采用NSW型手制動(dòng)機(jī)。5.6 轉(zhuǎn)向架采用轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架或轉(zhuǎn)K5型轉(zhuǎn)向架。6 油漆與標(biāo)記6.1 油漆車體、底架及其附屬件外表面采用溶劑型厚漿醇酸漆做底、面漆，底漆干膜厚度不得小于60m，油漆干膜總厚度不得小于120m。車體內(nèi)表面僅涂溶劑型厚漿醇酸防銹底漆。車體外表面油漆顏色（含制動(dòng)裝置）為GSB G51001中PB05海藍(lán)色。 6.2 車輛標(biāo)記按TB/T1.11.2鐵道車輛標(biāo)記和TB/T2435的要求涂打。7 KM70型石碴漏斗車與K18AK型煤炭漏斗車的對(duì)比KM70型煤炭漏斗車是為在鐵路現(xiàn)有條件

13、下盡可能提高貨運(yùn)能力，緩解運(yùn)輸緊張的形勢(shì)，適應(yīng)鐵道車輛提速和重載技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)而開(kāi)發(fā)研制的一種新型煤炭漏斗車。該車在車體、風(fēng)手制動(dòng)系統(tǒng)、車鉤緩沖裝置、底門開(kāi)閉裝置和走行部等各方面均采用目前國(guó)內(nèi)鐵道車輛的先進(jìn)技術(shù)和新型高強(qiáng)度耐腐蝕材料，具有車體強(qiáng)度高、車輛載重大、耐腐蝕性強(qiáng)、檢修周期長(zhǎng)等特點(diǎn)，是國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的60t級(jí)煤炭漏斗車的更新?lián)Q代產(chǎn)品。7.1 外形對(duì)比圖7.15 KM70型石碴漏斗車 K18AK型煤炭漏斗車7.2 主要性能參數(shù)及配件對(duì)比主要性能參數(shù)及配件KM70型石碴漏斗車K18AK型煤炭漏斗車載重（t）7060自重（t）23.824軸重（t）2321容積（m3）7565比容（m3/t）1.0

14、71.08自重系數(shù)0.340.4每延米重（t/m）6.55.7商業(yè)運(yùn)營(yíng)速度（km/h）120120通過(guò)最小曲線半徑（m）145145車輛長(zhǎng)度14400 mm14730 mm車輛定距10500 mm10500 mm車輛最大寬度3200 mm3240 mm車輛最大高度（空車）3780 mm3570 mm上側(cè)梁上平面距軌面高（空車）3690 mm3480 mm底架長(zhǎng)度13434 mm13800 mm底架寬度3180 mm3190 mm底門長(zhǎng)度2800 mm2700 mm底門開(kāi)度460 mm520 mm兩漏斗板間距2200 mm2200 mm漏斗板下緣距軌面高（空車）210 mm220 mm端板與水平

15、面夾角50°50°漏斗板與水平面夾角50°50°底門數(shù)量44開(kāi)閉機(jī)構(gòu)連桿自鎖偏心距15 mm15 mm車鉤17型13A型緩沖器MT-2MT-3轉(zhuǎn)向架轉(zhuǎn)K5或轉(zhuǎn)K6轉(zhuǎn)K2主要鋼材牌號(hào)Q450NQR109CuPCrNi-A8 使用與維護(hù)8.1 整車使用要求8.1.1 專列編發(fā)準(zhǔn)備8.1.1.1 按通用貨車作列檢準(zhǔn)備。8.1.1.2 嚴(yán)禁通過(guò)機(jī)械化駝峰。8.1.1.3 在正線運(yùn)行期間必須將列車主管至儲(chǔ)風(fēng)缸的7號(hào)截?cái)嗳T與儲(chǔ)風(fēng)缸至操縱閥的8號(hào)截?cái)嗳T關(guān)閉。 8.1.1.4 因該車底門打開(kāi)時(shí)超限，所以在編發(fā)前底門必須關(guān)閉且處于落鎖位置，否則不得發(fā)車。8.1.2 裝

16、車注意事項(xiàng)8.1.2.1 四個(gè)底門必須關(guān)嚴(yán)。8.1.2.2 八個(gè)鎖體都處于落鎖位置。8.1.2.3 連桿應(yīng)沖過(guò)"死點(diǎn)"，與上曲拐貼嚴(yán)，到達(dá)自鎖位置。8.1.2.4 嚴(yán)格按照貨車標(biāo)記載重及鐵道部有關(guān)規(guī)定裝車，貨物裝載應(yīng)均勻分布，裝車時(shí)嚴(yán)禁高空墜落貨物或向車內(nèi)拋擲貨物，以免砸壞車輛。車內(nèi)不準(zhǔn)裝入長(zhǎng)大的雜物，煤塊應(yīng)小于10×10×10cm，以免堵塞底門或卸煤溝篦子孔。8.1.3 卸車注意事項(xiàng)8.1.3.1 卸車點(diǎn)必須具有能供兩側(cè)同時(shí)卸貨的卸煤溝或高棧臺(tái)低貨位，貨位應(yīng)有足夠的容量，在7米長(zhǎng)度范圍內(nèi)至少能容納60噸以上的煤。8.1.3.2 卸車地點(diǎn)一切設(shè)施均不得侵

17、入機(jī)車車輛限界。8.1.3.3 卸車時(shí)離合器手把必須按卸車方式置于相應(yīng)的位置。8.1.3.4 采用風(fēng)卸時(shí)須將各車列車主管至儲(chǔ)風(fēng)缸的7號(hào)截?cái)嗳T與儲(chǔ)風(fēng)缸至操縱閥的8號(hào)截?cái)嗳T打開(kāi)。各車離合器手把置于風(fēng)動(dòng)位，各車操縱閥手把置于中立位。重車開(kāi)門時(shí)儲(chǔ)風(fēng)缸內(nèi)的額定風(fēng)壓為400kPa，但儲(chǔ)風(fēng)缸內(nèi)最高風(fēng)壓不得超過(guò)500kPa。8.1.3.5 在關(guān)門后應(yīng)及時(shí)將操縱閥的手柄置于手動(dòng)位，離合器手把置于手動(dòng)位，并關(guān)閉7、8號(hào)截?cái)嗳T。8.1.3.6 車內(nèi)若有余煤需要清理時(shí)，人員不準(zhǔn)由底門門孔處出入。8.1.3.7 卸車后必須及時(shí)關(guān)閉底門。底門打開(kāi)時(shí)超過(guò)機(jī)車車輛限界，因此編發(fā)車輛以及在廠、礦、站內(nèi)移動(dòng)車輛時(shí)底門必須處

18、于關(guān)閉狀態(tài)。8.1.4 牽引作業(yè)用鋼絲繩牽引掛車時(shí)，鋼絲繩應(yīng)掛在車體四角的牽引鉤上，不得掛在車輛的非指定部位（如繩栓、腳蹬、側(cè)架、搖枕）。同時(shí)牽引幾輛車時(shí)，每輛車的牽引鉤都必須掛上鋼絲繩。8.2 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)的使用維護(hù)8.2.1 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)的組成底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)主要由以下部分組成:8.2.1.1 上部傳動(dòng)裝置由上部傳動(dòng)軸、牙嵌離合器、滾動(dòng)軸承、齒輪、限位器、上曲拐、離合器傳動(dòng)軸組成、減速器組成、356mm×280mm旋壓式雙向作用風(fēng)缸、齒條、滾輪、壓銷座、手輪、齒輪罩等組成（見(jiàn)圖7.16、圖7.17、圖7.20）。減速器組成的構(gòu)造如圖7.22所示，由減速箱體、減速箱蓋、輸入軸透蓋、滾動(dòng)

19、軸承、蝸桿、輸入軸悶蓋、減速器小齒輪、減速器軸、減速器蝸輪、減速器軸承蓋、輸出軸、減速器大齒輪等組成。356mm×280mm旋壓式雙向作用風(fēng)缸的構(gòu)造如圖7.23所示，由缸體、缸座、壓板、墊板、皮碗、活塞、活塞桿螺母、活塞桿、推桿、前襯墊、前蓋組成、導(dǎo)向套等組成。3.2.1.2 下部傳動(dòng)裝置由下部傳動(dòng)軸、下部軸承、雙聯(lián)杠桿、長(zhǎng)頂桿組成、短頂桿組成、聯(lián)軸節(jié)組成、連桿組成、左右鎖體、下曲拐等組成（見(jiàn)圖7.18、圖7.19、圖7.21）。8.2.1.3 風(fēng)動(dòng)管路裝置由給風(fēng)調(diào)整閥、操縱閥、截?cái)嗳T、儲(chǔ)風(fēng)缸、操縱臺(tái)、風(fēng)表等組成（見(jiàn)圖7.26）。給風(fēng)調(diào)整閥的構(gòu)造如圖7.31所示，由螺帽、調(diào)整螺桿、

20、緊固螺母、調(diào)整彈簧、調(diào)整彈簧座、彈簧盒、針閥、膜片、膜片壓圈、膜片墊圈、膜片螺母、止回閥座、止回閥墊、止回閥、止回閥彈簧、止回閥蓋等組成。 圖7.16 上部傳動(dòng)裝置三維圖1 底座組成 2 上部傳動(dòng)軸組成 3 356x280旋壓式雙向風(fēng)缸 4 齒輪罩 5 離合器傳動(dòng)軸組成 6 減速器組成 7 手輪 8 齒條 9 壓銷座 10 滾輪圖7.17 上部傳動(dòng)裝置二維圖圖7.18 下部傳動(dòng)裝置三維圖1 右鎖體 2 短頂桿 3 雙聯(lián)杠桿 4 長(zhǎng)頂桿 5 左鎖體6 下部傳動(dòng)軸 7 聯(lián)軸節(jié) 8 下部軸承 9 下曲拐 10 連桿組成圖7.19 下部傳動(dòng)裝置二維圖圖7.20 上部傳動(dòng)裝置零部件三維圖 圖7.21 下

21、部傳動(dòng)裝置零部件三維圖1 減速箱體 2 減速箱蓋 3 輸入軸透蓋 4 滾動(dòng)軸承30208 5 蝸桿6 輸入軸悶蓋 7 減速器小齒輪 8 減速器軸 9 減速器蝸輪10 減速器軸承蓋 11 滾動(dòng)軸承30212 12 減速器軸承蓋13 滾動(dòng)軸承6213 14 輸出軸 15 減速器大齒輪 16 減速器透蓋圖7.22 減速器組成二維圖1 缸體組成 2 缸座組成 3 壓板 4 墊板 5 皮碗（356x305） 6 活塞7 活塞桿螺母 8 活塞桿 9 推桿 10 前襯墊 11 前蓋組成 12 導(dǎo)向套圖7.23 356x280旋壓式雙向風(fēng)缸二維圖8.2.2 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)作用原理8.2.2.1 機(jī)械傳動(dòng)裝置頂鎖

22、式開(kāi)閉機(jī)構(gòu)是目前我國(guó)煤炭漏斗車所用的一種主要開(kāi)閉機(jī)構(gòu)，除K18DA型煤炭漏斗車外，K18DG、K18DG（II）和K19等車上也使用了這種機(jī)構(gòu)，目前已有幾千輛車在現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)用。該種傳動(dòng)機(jī)構(gòu)解決了K18型煤炭漏斗車在使用過(guò)程中所暴露出來(lái)的重車時(shí)開(kāi)門壓力偏高、傳動(dòng)件剛度小以及阻力大等弱點(diǎn)，顯著改善了底門的開(kāi)閉性能，于1984年通過(guò)部級(jí)鑒定。KM70型煤炭漏斗車采用頂鎖式開(kāi)閉機(jī)構(gòu)開(kāi)關(guān)兩側(cè)4個(gè)底門，具有兩級(jí)鎖閉裝置，可確保車輛在行走時(shí)底門閉鎖的可靠性。鎖體承受底門銷作用力的圓弧面是以鎖體轉(zhuǎn)動(dòng)中心為圓心的圓弧，作用于鎖體上的底門壓力通過(guò)鎖體的轉(zhuǎn)動(dòng)中心，因此底門銷壓在圓弧面的任意點(diǎn)上，鎖體與底門銷均呈平衡狀態(tài)

23、，鎖體不會(huì)因底門銷作用力的增大或減小而轉(zhuǎn)動(dòng)（見(jiàn)圖7.24）。此外，為防止鎖體在空車運(yùn)行時(shí)振動(dòng)自開(kāi)，在兩級(jí)傳動(dòng)的上、下部傳動(dòng)軸之間，設(shè)計(jì)了一個(gè)雙曲形偏心連桿（圖7.25），其偏心距為15 mm，該連桿只有在轉(zhuǎn)過(guò)死點(diǎn)時(shí)才可以開(kāi)啟，將下部傳動(dòng)軸鎖定在指定的轉(zhuǎn)動(dòng)位置，從而使鎖體被鎖在指定位置，形成二級(jí)鎖閉狀態(tài)。在開(kāi)啟底門、連桿通過(guò)死點(diǎn)時(shí)，僅引起鎖體的微量轉(zhuǎn)動(dòng)。因鎖體與底門銷接觸面為一固定半徑的圓弧，所以鎖體不壓縮底門即可轉(zhuǎn)出，機(jī)構(gòu)僅克服底門銷與鎖體間的摩擦力和各傳動(dòng)零件間的阻尼，使開(kāi)啟底門所需的作用力較小。當(dāng)使用風(fēng)控開(kāi)關(guān)門系統(tǒng)時(shí)，在開(kāi)啟過(guò)程中，連桿過(guò)死點(diǎn)只需約50kPa的風(fēng)壓，空車狀態(tài)150kPa的風(fēng)

24、壓即可靈活開(kāi)啟底門，重車卸貨一般僅需190kPa左右。上部傳動(dòng)軸的前后支承采用了自動(dòng)調(diào)心滾動(dòng)軸承，可避免因前后支承不同心造成別勁、費(fèi)力的不良現(xiàn)象。風(fēng)動(dòng)或手動(dòng)開(kāi)關(guān)底門時(shí)，啟閉裝置傳動(dòng)平穩(wěn)、輕便、靈活。為了防止底門在鎖閉狀態(tài)解除后使貨物對(duì)底門的壓力傳遞到下部傳動(dòng)軸上，造成對(duì)下部傳動(dòng)軸不斷增大的扭矩，頂鎖式開(kāi)閉機(jī)構(gòu)采用了帶空行程的兩齒離合器，設(shè)計(jì)的自由轉(zhuǎn)動(dòng)角為146°。這就使得手動(dòng)卸貨時(shí)，只要一解鎖，底門就被貨物的作用壓力迅速壓開(kāi)，同時(shí)帶動(dòng)下部軸轉(zhuǎn)動(dòng)，上部傳動(dòng)軸和離合器被動(dòng)端也迅速轉(zhuǎn)動(dòng)，并與離合器主動(dòng)端脫開(kāi)，使貨物對(duì)底門的壓力不會(huì)傳遞到下部傳動(dòng)軸上。風(fēng)動(dòng)時(shí)，雙向風(fēng)缸鞲鞴桿上的齒條移動(dòng)，帶動(dòng)

25、上部傳動(dòng)軸上的齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)，齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)上部傳動(dòng)軸和其端部的上曲拐旋轉(zhuǎn)，上曲拐的旋轉(zhuǎn)通過(guò)連桿帶動(dòng)下曲拐旋轉(zhuǎn)，又帶動(dòng)下部傳動(dòng)軸和其上的雙聯(lián)杠桿旋轉(zhuǎn)，雙聯(lián)杠桿通過(guò)長(zhǎng)短頂桿作用于底門兩側(cè)的左右鎖體上，從而帶動(dòng)底門的開(kāi)閉。手動(dòng)時(shí)，旋轉(zhuǎn)減速箱上的手輪，使減速箱輸出軸旋轉(zhuǎn)，通過(guò)牙嵌式離合器帶動(dòng)上部傳動(dòng)軸和其端部的上曲拐旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)底門的開(kāi)閉。圖7.24 鎖體與底門銷的平衡鎖閉原理圖圖7.25 連接拉桿的偏心鎖閉原理圖8.2.2.2 風(fēng)動(dòng)管路裝置風(fēng)動(dòng)管路裝置由一個(gè)356 mm×280 mm旋壓式雙向作用風(fēng)缸控制兩側(cè)四個(gè)底門的開(kāi)閉，風(fēng)源來(lái)自列車主管，經(jīng)截?cái)嗳T、給風(fēng)調(diào)整閥充入儲(chǔ)風(fēng)缸內(nèi)，作為風(fēng)動(dòng)開(kāi)啟底

26、門時(shí)的動(dòng)力源，方便了現(xiàn)場(chǎng)無(wú)風(fēng)壓設(shè)備條件下風(fēng)動(dòng)卸貨。為了保證風(fēng)動(dòng)管路裝置與風(fēng)制動(dòng)裝置互不干擾地獨(dú)立工作，設(shè)置了給風(fēng)調(diào)整閥，用來(lái)控制列車管向儲(chǔ)風(fēng)缸內(nèi)充風(fēng)的速度，并把列車管向儲(chǔ)風(fēng)缸充風(fēng)的開(kāi)啟壓力控制在420KPa，使之不會(huì)引起列車的自然制動(dòng)，也不會(huì)影響列車制動(dòng)后的緩解波速。此外給風(fēng)調(diào)整閥還具有逆流截止作用，即當(dāng)列車管壓力低于儲(chǔ)風(fēng)缸時(shí)，風(fēng)動(dòng)系統(tǒng)的壓力空氣不會(huì)逆流至列車管內(nèi)，避免引起自然緩解或制動(dòng)不靈。操縱臺(tái)設(shè)在車體一位端的底架上，操縱閥采用旋轉(zhuǎn)式，有開(kāi)門、關(guān)門、中立、手動(dòng)四個(gè)位置，操作簡(jiǎn)便、作用可靠，用來(lái)控制雙向作用風(fēng)缸內(nèi)壓縮空氣的充、排，達(dá)到開(kāi)、關(guān)底門的目的。給風(fēng)調(diào)整閥和操縱閥均設(shè)有防盜裝置。風(fēng)動(dòng)卸

27、車的基本原理是通過(guò)操縱閥來(lái)變換由儲(chǔ)風(fēng)缸向雙向作用風(fēng)缸充氣的氣路以開(kāi)啟或關(guān)閉底門。 當(dāng)列車主管的壓力等于或高于420KPa時(shí)，在截?cái)嗳T7開(kāi)通的情況下，給風(fēng)調(diào)整閥開(kāi)始進(jìn)風(fēng)，當(dāng)?shù)陀?20KPa時(shí)，即停止進(jìn)風(fēng)。在列車主管定壓500KPa時(shí)，儲(chǔ)風(fēng)缸內(nèi)壓力空氣由 0上升至420KPa的時(shí)間在20分鐘以內(nèi)。當(dāng)需要開(kāi)關(guān)底門時(shí)，將操縱閥下面的截?cái)嗳T8開(kāi)通，左右扳動(dòng)操縱閥手把，即可推動(dòng)旋壓式雙向風(fēng)缸的鞲鞴前后移動(dòng)，從而打開(kāi)或關(guān)閉底門。8.2.3 風(fēng)動(dòng)卸煤操縱說(shuō)明風(fēng)動(dòng)操縱系統(tǒng)如圖7.26所示。8.2.3.1 準(zhǔn)備工作8.2.3.1.1 將操縱閥1的手柄旋轉(zhuǎn)至中立位（見(jiàn)圖7.26）。8.2.3.1.2 將離合器手

28、把扳至風(fēng)動(dòng)位。此時(shí)單向離合器與離合器脫開(kāi)（見(jiàn)圖7.27）。8.2.3.1.3 依次打開(kāi)截?cái)嗳T7、截?cái)嗳T8、截?cái)嗳T9，此時(shí)通過(guò)給風(fēng)調(diào)整閥6開(kāi)始往儲(chǔ)風(fēng)筒4充風(fēng)，等空氣壓力表5指示的風(fēng)壓達(dá)到400kPa以上即可進(jìn)行風(fēng)動(dòng)操縱。8.2.3.2 開(kāi)啟底門將操縱閥1手柄轉(zhuǎn)至開(kāi)門位，兩側(cè)底門即可同時(shí)打開(kāi)。8.2.3.3 關(guān)閉底門待煤炭卸盡之后，將操縱閥1手柄轉(zhuǎn)至關(guān)門位，兩側(cè)底門將自動(dòng)關(guān)閉。當(dāng)上曲拐轉(zhuǎn)過(guò)死點(diǎn)位置形成自鎖時(shí)，連桿與上曲拐貼嚴(yán)并發(fā)出“咚”的聲響，說(shuō)明底門已完全關(guān)閉。8.2.3.4 善后工作8.2.3.4.1 底門關(guān)閉后，將操縱閥1手柄轉(zhuǎn)至手動(dòng)位。此時(shí)雙向作用風(fēng)缸活塞兩側(cè)均與大氣相通，底門不會(huì)因

29、操縱系統(tǒng)發(fā)生漏泄而產(chǎn)生意外開(kāi)啟。8.2.3.4.2 依次關(guān)閉截?cái)嗳T9、截?cái)嗳T8與截?cái)嗳T7,并將離合器手把置于手動(dòng)位。8.2.4 手動(dòng)卸煤操縱說(shuō)明3.2.4.1 準(zhǔn)備工作8.2.4.1.1 將操縱閥1的手柄轉(zhuǎn)至手動(dòng)位（見(jiàn)圖7.26）。8.2.4.1.2 將離合器手把扳至手動(dòng)位（見(jiàn)圖7.28）。此時(shí)，單向離合器與減速器離合器嚙合。8.2.4.2 開(kāi)啟底門 手動(dòng)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)手輪即可同時(shí)打開(kāi)兩側(cè)底門（見(jiàn)圖7.28）。8.2.4.3 關(guān)閉底門 卸完煤之后，順時(shí)針旋轉(zhuǎn)手輪，直至上曲拐轉(zhuǎn)過(guò)極限位置產(chǎn)生自鎖（上曲拐與連桿貼嚴(yán)，可聽(tīng)到“咚”的聲響），此時(shí)兩側(cè)底門同時(shí)關(guān)閉。在關(guān)閉底門時(shí)應(yīng)對(duì)照端墻上的極限標(biāo)記，

30、如上曲拐的投影與標(biāo)記線重合，說(shuō)明底門完全關(guān)閉。8.2.4.4 善后工作 底門關(guān)閉后，確認(rèn)操縱閥手柄置于手動(dòng)位。8.2.5 日常維護(hù)及保養(yǎng) 該車為專用車輛，須由專人操作，專人維護(hù)保養(yǎng)。8.2.5.1 風(fēng)控管路系統(tǒng)（包括旋壓式雙向作用風(fēng)缸、操縱閥、給風(fēng)調(diào)整閥、截?cái)嗳T、風(fēng)管等）應(yīng)與制動(dòng)裝置的檢修同步進(jìn)行。其檢修方法及技術(shù)要求與制動(dòng)裝置檢修相同。8.2.5.2 各軸承、銷軸應(yīng)保持良好潤(rùn)滑，經(jīng)常向油嘴、油杯內(nèi)注入軟干油。8.2.5.3 齒輪、齒條應(yīng)經(jīng)常清除污垢，并用軟干油潤(rùn)滑。8.2.5.4 每半年向減速器內(nèi)注一次軟干油，以保持良好潤(rùn)滑。8.2.5.5 旋壓式雙向風(fēng)缸鞲鞴桿套外表面應(yīng)保持清潔，潤(rùn)滑良好

31、。每三個(gè)月卸下導(dǎo)向套將潤(rùn)滑圈（泡沫塑料圈）清洗后，浸透油再裝回旋壓式雙向風(fēng)缸上。8.2.5.6 旋壓式雙向風(fēng)缸鞲鞴套與導(dǎo)向套間如果有漏氣現(xiàn)象，應(yīng)卸下導(dǎo)向套，檢查密封圈是否磨損。如果已損壞，應(yīng)更換密封圈。8.2.5.7 底門開(kāi)閉機(jī)構(gòu)每?jī)赡耆鏅z查、維修一次，與段修同時(shí)進(jìn)行。8.2.6 調(diào)整8.2.6.1 每三個(gè)月應(yīng)檢查一次底門鎖體的落鎖情況（見(jiàn)圖7.29）。若八個(gè)鎖體不能同時(shí)落鎖，應(yīng)及時(shí)調(diào)整相應(yīng)頂桿的長(zhǎng)度。8.2.6.2 底門落鎖后，上曲拐應(yīng)在極限位置 （見(jiàn)圖7.30），否則應(yīng)調(diào)整連桿長(zhǎng)度。8.2.6.3 給風(fēng)調(diào)整閥按以下要求進(jìn)行調(diào)整：8.2.6.3.1 充風(fēng)時(shí)間試驗(yàn)：當(dāng)列車管風(fēng)壓為500kPa

32、時(shí)，儲(chǔ)風(fēng)筒的壓力由0升至420kPa應(yīng)在20分鐘以內(nèi)。8.2.6.3.2 給風(fēng)調(diào)整閥調(diào)定壓力為400420kPa。當(dāng)列車管壓力達(dá)到400420kPa 時(shí)，給風(fēng)閥開(kāi)啟，向儲(chǔ)風(fēng)缸緩慢充風(fēng)；當(dāng)列車主管風(fēng)壓低于400420kPa時(shí)，給風(fēng)閥關(guān)閉，停止充風(fēng)。給風(fēng)調(diào)整閥壓力的調(diào)整是通過(guò)旋轉(zhuǎn)調(diào)整螺絲來(lái)實(shí)現(xiàn)的，其操作在試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行，出廠時(shí)壓力已調(diào)定并在閥體與閥帽結(jié)合處涂白鉛油做定位標(biāo)記。給風(fēng)調(diào)整閥的內(nèi)部組成見(jiàn)圖7.31所示。8.2.6.3.3 給風(fēng)調(diào)整閥下方的止回閥與閥座間不得產(chǎn)生漏泄，即給風(fēng)調(diào)整閥應(yīng)具有可靠的逆流截止性能。如有漏泄，應(yīng)更換止回閥墊。圖7.26 風(fēng)動(dòng)操縱系統(tǒng)示意圖圖7.27 風(fēng)動(dòng)位置示意圖圖7.

33、28 手動(dòng)位置示意圖圖7.29 底門及鎖體示意圖圖7.30 連接拉桿運(yùn)動(dòng)軌跡示意圖圖7.31 給風(fēng)調(diào)整閥結(jié)構(gòu)示意圖8.2.7 一般故障處理 故障現(xiàn)象故障原因處理方法手輪空轉(zhuǎn)不靈活減速器阻力大檢修減速器底門落鎖后，上曲拐未轉(zhuǎn)至極限位置連桿長(zhǎng)度不合適調(diào)整連桿長(zhǎng)度底門八個(gè)鎖體不能同時(shí)落鎖頂桿長(zhǎng)度不合適調(diào)整頂桿長(zhǎng)度離合器不靈活離合器太臟清洗、潤(rùn)滑離合器儲(chǔ)風(fēng)缸充至額定風(fēng)壓打不開(kāi)底門風(fēng)缸、作用閥、操縱閥、截?cái)嗳T或管路等漏泄檢修風(fēng)缸、作用閥、操縱閥、截?cái)嗳T或管路等離合器未處于風(fēng)動(dòng)位扳動(dòng)離合器手把將雙向離合器置于風(fēng)動(dòng)位 操縱閥及各塞門手把位置放置不正確將操縱閥及各塞門手把置于規(guī)定位置各傳動(dòng)零部件或底門等卡

34、住檢查齒輪、齒條的嚙合狀況或底門、鎖體等是否卡住儲(chǔ)風(fēng)缸不進(jìn)風(fēng)或進(jìn)風(fēng)壓力不足截?cái)嗳T未開(kāi)通、管路漏泄或集塵器等堵塞開(kāi)通截?cái)嗳T、檢修管路、集塵器等8.2.8 滾動(dòng)軸承明細(xì)序號(hào)名稱型號(hào)部位潤(rùn)滑劑1滾動(dòng)軸承GB/T281-1994 1214上部傳動(dòng)軸3號(hào)鈣基潤(rùn)滑脂2滾動(dòng)軸承GB/T297-1994 30208減速器3號(hào)鈣基潤(rùn)滑脂第二章 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架第1節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架研制概況為提高大秦線運(yùn)輸裝備的技術(shù)水平、方便檢修維護(hù)工作，2003年1月9日鐵道部運(yùn)輸局裝備部在北京組織召開(kāi)了C76型全鋼浴盆運(yùn)煤敞車設(shè)計(jì)任務(wù)建議書(shū)及設(shè)計(jì)方案部級(jí)審查會(huì)，并以運(yùn)裝貨車200320號(hào)關(guān)于批復(fù)C76型全鋼浴盆運(yùn)煤敞車設(shè)計(jì)

35、任務(wù)書(shū)和設(shè)計(jì)方案的通知下發(fā)了C76型全鋼浴盆運(yùn)煤敞車設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)。按照設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，我公司于2003年2月完成了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架工作圖設(shè)計(jì)、技術(shù)條件及質(zhì)量特性重要度分級(jí)表等技術(shù)文件的編制工作。2003年3月27日，鐵道部運(yùn)輸局裝備部在北京組織召開(kāi)了25t軸重新型運(yùn)煤敞車技術(shù)方案審查會(huì)。并以運(yùn)裝貨車2003112號(hào)文件印發(fā)了25t軸重新型運(yùn)煤敞車技術(shù)方案審查意見(jiàn)。2003年4月完成了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架側(cè)架、搖枕的試制及靜強(qiáng)度、靜載荷和疲勞試驗(yàn)，2003年5月完成了三輛份轉(zhuǎn)向架的試制工作。2003年6月2-4日，在齊齊哈爾鐵路分局管內(nèi)齊齊哈爾站至煙筒屯站區(qū)間和榆樹(shù)屯站至龍江站區(qū)間完成了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架配

36、裝25t軸重新型運(yùn)煤敞車動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)?？?、重車最高運(yùn)行速度138km/h，動(dòng)力學(xué)性能符合GB5599-85鐵道車輛動(dòng)力學(xué)性能評(píng)定和試驗(yàn)鑒定規(guī)范的規(guī)定。2003年9月1213日，鐵道部運(yùn)輸局裝備部在秦皇島組織召開(kāi)了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架技術(shù)審查會(huì)。并以運(yùn)裝貨車2003326號(hào)文件印發(fā)了關(guān)于印發(fā)25t軸重新型運(yùn)煤敞車、2E軸擺式轉(zhuǎn)向架、2E軸下交叉支撐轉(zhuǎn)向架技術(shù)審查意見(jiàn)的通知，同意齊車公司研制的25t軸重下交叉支撐轉(zhuǎn)向架通過(guò)技術(shù)審查，并定型為轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架。第2節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架概述1 用途轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架適用于標(biāo)準(zhǔn)軌距、軸重25t、最高商業(yè)運(yùn)營(yíng)速度120km/h的各型鐵路提速、重載貨車。2 主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)轉(zhuǎn)K

37、6型轉(zhuǎn)向架系鑄鋼三大件式貨車轉(zhuǎn)向架。一系懸掛采用軸箱彈性剪切墊;二系懸掛采用帶變摩擦減振裝置的中央枕簧懸掛系統(tǒng)，搖枕彈簧為二級(jí)剛度；兩側(cè)架之間加裝側(cè)架彈性下交叉支撐裝置;采用直徑為375mm的下心盤，下心盤內(nèi)設(shè)有含油尼龍心盤磨耗盤; 采用JC型雙作用常接觸彈性旁承; 裝用25t軸重雙列圓錐滾子軸承，采用輕型新結(jié)構(gòu)HEZB型鑄鋼車輪或HESA型輾鋼車輪；基礎(chǔ)制動(dòng)裝置為中拉桿式單側(cè)閘瓦制動(dòng)裝置，采用L-A或L-B型組合式制動(dòng)梁，新型高摩合成閘瓦。轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架主要結(jié)構(gòu)二維示意見(jiàn)圖8.1；轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架三維實(shí)體見(jiàn)圖8.2；轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架三維實(shí)體爆炸圖見(jiàn)圖8.3。3 主要性能參數(shù)和基本尺寸3.1主要性

38、能參數(shù) 軌距 1435mm 軸重 25t軸型 RE2A或RE2B自重 4.8t最高商業(yè)運(yùn)營(yíng)速度 120km/h 通過(guò)最小半徑(限速) 145m3.2基本尺寸 固定軸距 1830mm 軸頸中心距 1981mm 旁承中心距 1520mm空車心盤到軌面高（心盤載荷65.7KN） 680mm 下心盤直徑 375mm 下心盤面到下旁承頂面距離 自由狀態(tài) 92mm 工作狀態(tài) 83mm 側(cè)架上平面到軌面距離 787mm 側(cè)架下平面到軌面距離 162mm 車輪直徑 840mm 游動(dòng)杠桿自由端與鉛垂軸夾角 53° 基礎(chǔ)制動(dòng)裝置制動(dòng)倍率 4圖8.1 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架主要結(jié)構(gòu)二維示意圖圖8.2 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向

39、架三維實(shí)體圖圖8.3 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架三維實(shí)體爆炸圖第3節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架關(guān)鍵技術(shù)及原理1 軸箱橡膠墊轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架軸箱一系加裝了內(nèi)八字橡膠彈性剪切墊，實(shí)現(xiàn)輪對(duì)的彈性定位，減小轉(zhuǎn)向架簧下質(zhì)量，隔離輪軌間高頻振動(dòng)，降低對(duì)軌道的沖擊，改善輪軌之間的磨耗。采用軸箱橡膠墊對(duì)改善輪對(duì)的垂向振動(dòng)效果明顯。輪重垂向減載率、輪對(duì)垂向振動(dòng)加速度平均最大值、輪軌垂向力平均最大值都小于剛性承載鞍方案。采用軸箱橡膠墊也可大大改善車輪踏面磨耗狀況，車輪踏面磨耗量小于采用剛性承載鞍車輪磨耗量；采用軸箱橡膠墊時(shí)，輪軌橫向力和輪軌間縱向力也比采用剛性承載鞍要小，可降低對(duì)軌道的沖擊，這對(duì)減少鋼軌的損壞是很有利的。采用軸箱橡膠墊緩

40、和輪軌沖擊，同時(shí)有利于提高轉(zhuǎn)向架側(cè)架等零部件的疲勞壽命。2 側(cè)架彈性下交叉支撐裝置2.1 側(cè)架彈性下交叉支撐裝置作用采用側(cè)架彈性下交叉支撐裝置，用以提高轉(zhuǎn)向架的抗菱剛度，從而提高轉(zhuǎn)向架的蛇行失穩(wěn)臨界速度、提高貨車直線運(yùn)行的穩(wěn)定性。同時(shí)，交叉支撐裝置可有效保持轉(zhuǎn)向架的正位狀態(tài)，從而減小了車輛在直線和曲線運(yùn)行時(shí)輪對(duì)與鋼軌的沖角，改善轉(zhuǎn)向架的曲線通過(guò)性能，顯著減少輪軌磨耗。2.2 側(cè)架彈性下交叉支撐技術(shù)原理與傳統(tǒng)H型構(gòu)架轉(zhuǎn)向架不同，三大件式貨車轉(zhuǎn)向架，是由一個(gè)搖枕兩個(gè)側(cè)架組成轉(zhuǎn)向架的“構(gòu)架”，用來(lái)傳遞載荷并約束兩個(gè)輪對(duì)的運(yùn)動(dòng)。作為三大件轉(zhuǎn)向架的搖枕可以相對(duì)左右側(cè)架作浮沉、滾擺運(yùn)動(dòng)，但搖枕與側(cè)架間不宜

41、有相對(duì)搖頭運(yùn)動(dòng)，因?yàn)檫@種運(yùn)動(dòng)會(huì)削弱轉(zhuǎn)向架對(duì)輪對(duì)蛇行的約束?？墒窍褶D(zhuǎn)8A型轉(zhuǎn)向架那樣的傳統(tǒng)三大件式轉(zhuǎn)向架，側(cè)架相對(duì)搖枕的水平（搖頭）轉(zhuǎn)動(dòng)是通過(guò)搖枕兩端的彈簧和斜楔減振裝置來(lái)約束的，這種約束方式并不十分牢靠，它所提供的阻止搖枕與側(cè)架之間發(fā)生菱形變形的約束與彈簧減振裝置承受的載荷大小、斜楔的磨耗狀態(tài)和幾何形狀有關(guān)。處在空車狀態(tài)或斜楔嚴(yán)重磨損和變形時(shí)，這種約束比較松散。轉(zhuǎn)向架運(yùn)行時(shí)，由于前后輪對(duì)會(huì)產(chǎn)生同相搖頭及反相橫擺蛇行運(yùn)動(dòng)，將使左右側(cè)架相對(duì)搖枕發(fā)生水平平面內(nèi)的同相角位移，即轉(zhuǎn)向架“構(gòu)架”發(fā)生菱形變形，如圖8.4所示。搖枕與側(cè)架間約束菱形變形的能力通常用抗菱剛度KL來(lái)表示。圖8.4 傳統(tǒng)三大件式轉(zhuǎn)向

42、架的菱形變形傳統(tǒng)三大件轉(zhuǎn)向架抗菱剛度由搖枕兩端的彈簧和斜楔減振裝置來(lái)提供的，由搖枕彈簧提供的抗菱剛度和由減振器提供的抗菱剛度很小，試驗(yàn)測(cè)試表明，其抗菱剛度值僅有12MN·m/rad。理論研究指出，三大件式轉(zhuǎn)向架的抗菱剛度對(duì)轉(zhuǎn)向架的蛇行運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性有控制性作用，抗菱剛度小，兩輪對(duì)容易產(chǎn)生同相搖頭和反相橫移運(yùn)動(dòng)，轉(zhuǎn)向架直線運(yùn)行的穩(wěn)定性就差，容易發(fā)生蛇行失穩(wěn)，并降低車輛平穩(wěn)性。因此，提高三大件式轉(zhuǎn)向架的抗菱剛度是非常重要的。交叉支撐裝置的原理就是在三大件式轉(zhuǎn)向架的基礎(chǔ)上，采用一種相互交叉的桿件結(jié)構(gòu)把轉(zhuǎn)向架的左右側(cè)架彈性地連接起來(lái)，如圖8.5(a)所示。圖8.5 交叉支撐轉(zhuǎn)向架原理圖 由此可見(jiàn)

43、，轉(zhuǎn)K2型轉(zhuǎn)向架加裝交叉支撐裝置后的抗菱剛度由兩部分組成，一是搖枕側(cè)架間的抗菱剛度kL0，二是與兩交叉桿端頭剛度k及角有關(guān)而形成的交叉支撐裝置的抗菱剛度。因此，加裝交叉支撐裝置后，轉(zhuǎn)向架抗菱剛度顯著增大。根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果，交叉支撐轉(zhuǎn)向架的空、重車抗菱剛度可比原三大件式轉(zhuǎn)向架提高36倍，從而提高了車輛蛇行失穩(wěn)臨界速度，防止在最高運(yùn)行速度范圍內(nèi)發(fā)生蛇行運(yùn)動(dòng)，不僅使車輛具有更好的運(yùn)行平穩(wěn)性和脫軌安全性，而且使車輛在直線與曲線運(yùn)行時(shí)的輪軌沖角減小，可有效減少車輪與鋼軌的磨耗。交叉支撐裝置克服了傳統(tǒng)三大件轉(zhuǎn)向架的正位對(duì)斜楔狀態(tài)的依賴，同時(shí)，還可有效改善斜楔的受力狀態(tài)，延長(zhǎng)減振裝置摩擦副的使用壽命，提高轉(zhuǎn)向架

44、減振性能的穩(wěn)定性。3 雙作用常接觸彈性旁承3.1 雙作用常接觸彈性旁承作用貨車運(yùn)行速度的提高，要求采用常接觸彈性旁承增大轉(zhuǎn)向架與車體之間的回轉(zhuǎn)阻尼，以有效抑制轉(zhuǎn)向架與車體的搖頭蛇行運(yùn)動(dòng)，同時(shí)約束車體側(cè)滾振動(dòng)，提高貨車在較高速度運(yùn)行時(shí)的平穩(wěn)性和穩(wěn)定性。常接觸彈性旁承，由于上下旁承之間無(wú)間隙而又有接觸彈性，也增加了車體在轉(zhuǎn)向架上的側(cè)滾穩(wěn)定性。同時(shí)，為了防止貨車曲線運(yùn)行時(shí)車體發(fā)生過(guò)大傾角，采用剛性滾子來(lái)限制彈性旁承的壓縮量。一旦上旁承板壓靠滾子，不僅車體側(cè)傾角受到限制，而且由于滾子的滾動(dòng)而不致增大回轉(zhuǎn)阻力矩，影響曲線通過(guò)性能。3.2 雙作用常接觸彈性旁承原理雙作用常接觸彈性旁承，由橡膠鋼簧復(fù)合彈性體

45、和剛性滾子并列組成，裝用這種旁承后，車體落車時(shí)，給予常接觸旁承彈性體一定的預(yù)壓縮量，在上下旁承之間產(chǎn)生一定的預(yù)壓力，當(dāng)轉(zhuǎn)向架相對(duì)于車體回轉(zhuǎn)或有回轉(zhuǎn)趨勢(shì)時(shí)，在上旁承金屬面與下旁承由合成材料制成的磨耗板之間產(chǎn)生摩擦阻力，左右旁承之間形成了回轉(zhuǎn)阻力矩。對(duì)車體與轉(zhuǎn)向架間采用間隙旁承的車輛來(lái)說(shuō)，回轉(zhuǎn)阻力矩主要由上、下心盤間的摩擦阻力所產(chǎn)生。由于空車狀態(tài)心盤載荷較小，故空車時(shí)的回轉(zhuǎn)阻力矩較小，而重車回轉(zhuǎn)阻力矩就較大。當(dāng)車輛采用常接觸旁承后，回轉(zhuǎn)阻力矩M將由旁承摩擦力矩M1和心盤摩擦力矩M2所組成， 即M=M1+M2 旁承摩擦力所產(chǎn)生的阻力矩主要增加了空車狀態(tài)的回轉(zhuǎn)阻力矩。由于車體施加在旁承上的正壓力并不隨

46、空、重車狀態(tài)而變化，故式中的M1基本上是一個(gè)常量。這樣，當(dāng)采用常接觸式彈性旁承時(shí)，可使車輛在空車和重車狀態(tài)都能獲得較為理想的回轉(zhuǎn)阻力矩。4 中央懸掛系統(tǒng)兩級(jí)剛度彈簧轉(zhuǎn)向架的一級(jí)剛度搖枕彈簧裝置是一種內(nèi)、外簧為等高度的的彈簧裝置，由于貨車空車和重車的簧上載荷相差很大，一般貨車可相差56倍。這樣，在空車載荷時(shí)的彈簧剛度就顯得過(guò)大，導(dǎo)致空車時(shí)彈簧靜撓度偏小。眾所周知，提高彈簧靜撓度不僅可以提高貨車轉(zhuǎn)向架的運(yùn)行平穩(wěn)性，而且還可以提高轉(zhuǎn)向架對(duì)扭曲線路的適應(yīng)性和脫軌安全性?，F(xiàn)有貨車空車運(yùn)行性能和脫軌安全性不良，也與空車彈簧靜撓度過(guò)小有關(guān)，因此有必要采取措施提高貨車空車的彈簧靜撓度。采用內(nèi)、外枕簧不同高度的

47、兩級(jí)剛度彈簧是提高空車彈簧靜撓度的有效措施，即在空車時(shí)彈簧具有較小的剛度，使空車彈簧靜撓度提高，而在重車時(shí)彈簧具有較大的剛度，以承受重車的載荷，這樣可使貨車轉(zhuǎn)向架的空、重車彈簧靜撓度都在合理范圍內(nèi)。轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架所采用的兩級(jí)剛度彈簧為內(nèi)、外圈彈簧不等高結(jié)構(gòu)，空車時(shí)僅外圈彈簧承重，重車時(shí)由內(nèi)、外圈彈簧共同承重。兩級(jí)剛度撓力曲線見(jiàn)圖8.6。圖8.6兩級(jí)剛度彈簧撓力曲線5 心盤磨耗盤貨車上、下心盤的磨耗是貨車運(yùn)用中的慣性問(wèn)題，其檢修工作量較大，且檢修質(zhì)量的好壞直接威脅行車的安全。為了減少貨車上、下心盤的磨損，在轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架中采用了經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期運(yùn)用考驗(yàn)證明耐磨性能優(yōu)良的心盤磨耗盤，材質(zhì)為鑄模式特種含油尼

48、龍。該心盤磨耗盤介于上、下心盤之間，上、下心盤的平面和圓周邊部分都被含油尼龍心盤磨耗盤隔離，這就完全避免了上、下鋼質(zhì)心盤間的直接磨損，也改善了上、下心盤面的承載勻衡性。經(jīng)運(yùn)用試驗(yàn)，這種含油尼龍心盤磨耗盤運(yùn)用56年后磨耗甚少，非常耐磨，深受現(xiàn)場(chǎng)歡迎。因此采用含油尼龍心盤磨耗盤可以有效提高上、下心盤的使用壽命。6 耐磨銷套貨車轉(zhuǎn)向架在運(yùn)用過(guò)程中，基礎(chǔ)制動(dòng)裝置的銷套磨損十分嚴(yán)重，貨車提速后，銷套磨損將更為加劇。為了改善銷套磨損，提高提速貨車轉(zhuǎn)向架銷套的使用壽命，在轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架中全部采用耐磨銷套，即采用奧貝體襯套和45號(hào)鋼淬火圓銷，提高圓銷表面硬度，同時(shí)減小銷套間的間隙，提高銷套裝配精度，以改善銷套

49、的受力狀態(tài)等。采用以上技術(shù)，既提高了轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架的動(dòng)力學(xué)性能，又提高了易磨易損件的耐磨性，延長(zhǎng)了轉(zhuǎn)向架的檢修期限和使用壽命，因此，轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架是一種運(yùn)行平穩(wěn)、安全可靠、方便檢修的新型重載、提速貨車轉(zhuǎn)向架。第4節(jié) 轉(zhuǎn)K6型轉(zhuǎn)向架具體結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求1 輪對(duì)組成及軸承1.1 輪對(duì)組成符合TB1010的要求。1.2 車輪為符合TB/T2817鐵道車輛用輾鋼整體車輪技術(shù)條件的HESA型輾鋼全加工車輪或符合TB/T1013碳素鋼鑄鋼車輪技術(shù)條件的HEZB840碳素鋼鑄鋼車輪，車輪進(jìn)行靜平衡測(cè)試，最大殘余不平衡值不大于125g·m，同一輛車必須裝用同一型號(hào)的車輪。1.3 車軸幾何尺寸符合GB12814-2002標(biāo)準(zhǔn)車軸圖樣RE2A型車軸或符合SYST256-00-00-00圖樣要求的RE2B型車軸，材質(zhì)為L(zhǎng)ZW50鋼。1.4 滾動(dòng)軸承采用SKF TBU150型、FAG TAROL150型滾動(dòng)軸承或353130A緊湊型滾動(dòng)軸承，軸承輪廓尺寸：內(nèi)圈內(nèi)徑×外圈外徑×軸承寬度（150×250×160）。同一輪對(duì)必須裝用同一型號(hào)的軸承。滾動(dòng)