液壓課程設(shè)計說明書模板 終結(jié)版

1、 液壓傳動課程設(shè)計液壓傳動課程設(shè)計 題目名稱臥式雙面多軸鉆孔組合機床專業(yè)班級機械制造（升本）2 班學(xué)生姓名張 飛學(xué) 號51111301013指導(dǎo)教師李 培機械與電子工程系 - 2 -二一四年 五 月 二十三 日目目 錄錄一、任務(wù)書一、任務(wù)書4二、設(shè)計內(nèi)容二、設(shè)計內(nèi)容5 1 1、工況分析及液壓系統(tǒng)圖的擬定、工況分析及液壓系統(tǒng)圖的擬定61.1 工況分析71.1.1 工作負載的計算71.1.2 運動分析81.2 液壓系統(tǒng)圖91.3 液壓系統(tǒng)工作原理分析10 2 2、液壓缸的分析計算、液壓缸的分析計算 10 2.1 液壓缸工作壓力的選定11 2.1.1 液壓缸內(nèi)徑及活塞桿直徑的計算11 2.1.2 液

2、壓缸工作缸內(nèi)徑的計算11 2.1.3 確定活塞桿直徑11 2.1.4 活塞桿穩(wěn)定性校核11 2.2 計算液壓缸工作階段的最大流量12 2.2.1 各階段功率計算12 2.2.2 各階段壓力計算12 2.3 液壓缸主要尺寸的設(shè)計計算12 2.3.1 液壓缸主要尺寸的確定12 2.3.2 液壓缸壁厚和外徑的計算13 2.4 液壓缸工作行程的確定13 2.4.1 缸蓋厚度的確定14 2.4.2 最小導(dǎo)向長度的確定14 2.4.3 缸體長度的確定15 2.4.4 液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計15 2.5 缸筒與缸蓋的連接形式152.5.1 活塞15 - 3 -2.5.2 缸筒162.5.3 排氣裝置162.5.4

3、 緩沖裝置172.6 定位缸的計算172.7 夾緊缸的計算183 3、確定液壓泵規(guī)格和電動機功率及型號、確定液壓泵規(guī)格和電動機功率及型號183.1 確定液壓泵的規(guī)格183.2 確定液壓泵及電動機型號193.2.1 確定液壓泵型號193.2.2 選用電動機型號193.3 選用閥類元件及輔助元件204 4、液壓系統(tǒng)的性能計算、液壓系統(tǒng)的性能計算204.1 壓力損失及調(diào)定壓力的確定214.2 系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升214.3 系統(tǒng)的效率22三、總?cè)⒖?結(jié)結(jié)23四、參考資料四、參考資料24五、指導(dǎo)教師評閱表五、指導(dǎo)教師評閱表25 - 4 -蚌埠學(xué)院機械與電子工程系蚌埠學(xué)院機械與電子工程系液壓傳動課程設(shè)計任

4、務(wù)書液壓傳動課程設(shè)計任務(wù)書班級 11 機械制造（升本）2 班 姓名 張飛 學(xué)號 51111301013 指導(dǎo)教師 李培1.1 設(shè)計題目設(shè)計題目: 某臥式雙面多軸鉆孔組合機床，采用液壓傳動完成的半自動工作循環(huán)為：加緊工作作、右動力部件快進左、右動力部件工進左動力部件快退、右動力部件繼續(xù)工進左動力部件停止、右動力部件快退左、右動力部件均停止、松開工進。已知參數(shù)如下表所示，試設(shè)計此組合機床的液壓系統(tǒng)。臥式雙面多軸鉆孔組合機床的已知參數(shù)臥式雙面多軸鉆孔組合機床的已知參數(shù)作用力行程/mm速度/(mm/min)動力部件名稱移動部件總重/N夾緊力鉆削力快進工進快退快進、快退工進往復(fù)運動的加速、減速時間/s導(dǎo)

5、軌及摩擦因數(shù)左動力部件98000800018000100501505500有動力部件9800080001800010080180550020-1200.2平導(dǎo)軌、靜動摩擦因數(shù)0.2 和0.11.21.2 設(shè)計要求：設(shè)計要求： 液壓系統(tǒng)圖擬定時需要提供 2 種以上的設(shè)計方案的選擇比較。從中選擇你認(rèn)為更好的一種進行系統(tǒng)元件選擇計算。1.31.3 工作量要求工作量要求1液壓系統(tǒng)圖 1 張（A1）2液壓缸裝配圖 1 張3設(shè)計計算說明書 1 份 - 5 -1.41.4 設(shè)計時間設(shè)計時間：2014 年 5 月 19 日-2014 年 5 月 23 日 一一 工況分析及液壓原理圖的擬定工況分析及液壓原理圖的

6、擬定1.1工況分析1.1.1 工作負載的計算液壓缸所受外負載 F 包括三種類型，即：afWFFFF后為動摩擦阻力。動時為靜摩擦力，啟動導(dǎo)軌摩擦阻力負載，啟的慣性負載為運動部件速度變化時為工作負載，faWWFFFF1800afafsfFFFffF慣性負載動：靜：則，動摩擦系數(shù)為系數(shù)為導(dǎo)軌摩擦系數(shù)，靜摩擦垂直導(dǎo)軌的工作負載運動部件重力對于平導(dǎo)軌可由式得靜摩擦阻力負載9800980001 . 019600980002 . 01 . 02 . 0-F-G)F(GRnRn4583602 . 05 . 58 . 9980002 . 05s,5 . 001. 0-min/55. 0m/-m/-gm/-a-a

7、22tVgGmaFtttmVsVsNGskgmtVgGmaFa則取般速度變化所需時間，一）速度變化量（）重力加速度（）運動部件的重力（）運動部件的加速度（）運動部件的質(zhì)量（ - 6 -根據(jù)以上計算結(jié)果列出各工作階段所受的外負載見表 1.1工況計算公式外負載 F/N缸推力 F/N啟動fsF1960021778加速tVgGFfd1438315981快進fdF980010889工進fdWFF2780030889反向啟動fsF1960021778加速+ fdFtVgG1438315981快退fdF9800108891.1.2 運動分析按設(shè)備要求，把執(zhí)行原件在完成一個循環(huán)時的運動規(guī)律用圖表示出來，即速度

8、圖 - 7 - （a）速度圖 (b)負載圖 - 8 -1.2 液壓系統(tǒng)原理圖1.3 液壓系統(tǒng)工作原理分析（1）定位、夾緊按下啟動按鈕，壓力油經(jīng)過濾器和雙聯(lián)葉片泵流出，此時只有電磁換向閥 6 1YA 得電，當(dāng)換向閥左位接入回路而且順序閥 7 的調(diào)定壓力大于液壓缸 10 的最大前進壓力時，壓力油先進入液壓缸 10 的左腔，實現(xiàn)動作；當(dāng)液壓缸行駛至終點后，壓力上升，壓力油打開順序閥 7，實現(xiàn)動作。（2）左右動力部件快進當(dāng)工件被定位、夾緊后，定位、夾緊回路中液壓油達到某一固定壓力值，壓力繼電器 8 發(fā)出信號，使電磁換向閥 3YA、5YA 得電，由于液壓缸差動連接，實現(xiàn)快進。（3）左右動力部件工進 -

9、9 -當(dāng)左右動力滑臺快進至工件時，壓下行程開關(guān) SQ1，促使電磁換向閥 13 得電，差動連接消除，實現(xiàn)同時工進。（4）左動力部件快退，右動力部件繼續(xù)工進由于左動力部件工進 50mm 先壓下行程開關(guān) SQ2，促使電磁換向閥 4YA 得電，實現(xiàn)快退，而右動力部件工進行程為 80mm，所以繼續(xù)工進。（5）左動力部件停止，右動力部件快退當(dāng)右動力部件繼續(xù)工進，壓下行程開關(guān) SQ3 促使電磁換向閥 4YA 失電，6YA 得電，實現(xiàn)左動力部件停止，右動力部件快退。（6）右動力部件停止 當(dāng)右動力部件快退壓下行程開關(guān) SQ4 促使電磁換向閥 11 的 6YA 失電回到中位，同時電磁換向閥 6的 2YA 得電，右

10、動力部件停止運動。（7）工件松開，拔銷，停機卸載 由于電磁換向閥 6 的 2YA 得電，換向閥右位接入回路且左順序閥的調(diào)定壓力大于液壓缸 9 的最大返回壓力，兩液壓缸則按和的順序返回，實現(xiàn)松開，拔銷。當(dāng)回路中液壓油達到某一固定壓力值，壓力繼電器 17 發(fā)出信號，使電磁換向閥 2YA 失電，實現(xiàn)停機卸載。第二章 液壓缸的分析計算2.1液壓缸工作壓力的選定按工作負載選定工作壓力見表 2.1液壓缸工作負載（N）50000液壓缸工作壓力（MPa）0.811.522.53344557表 2.2 按設(shè)備類型確定工作壓力機床設(shè)備類型磨床組合機床龍門刨創(chuàng)拉床農(nóng)用機械或中型工程機械液壓機，重型機械，起重運輸機械

11、系統(tǒng)壓力（MPa）0.8224351010152032由以上兩個表格可選擇液壓缸的工作壓力為 4MPa - 10 -2.1.1 液壓缸內(nèi)徑及活塞桿直徑的計算2.1.2 液壓缸工作缸內(nèi)徑的計算由負載圖知，最大負載力 F 為 27800N，液壓缸的工作壓力為 4MPa則mmDmmADmmPFA100104 . 914. 3105 .6944105 .691040127800242425取標(biāo)準(zhǔn)值得查課程設(shè)計手冊指導(dǎo)書2.1.3 確定活塞桿直徑活塞桿材料選擇 45 鋼取活塞桿直徑 d=0.5D=50mm,取標(biāo)準(zhǔn)值 d=50mm則液壓缸的有效作用面積為：有無活塞桿計算公式2cm面積有活塞桿)(41221

12、dDA58.88無活塞桿2241DA78.52.1.4 活塞桿穩(wěn)定性校核因為右活塞桿總行程為 180mm，而活塞桿直徑為 50mm, L/D=180/40=3.6104 . 1n,-a-a7 .2365 . 1 /-30889NF4 .147 .23614. 3308895)(4s安全系數(shù)）材料屈服極限（活塞桿材料的須用應(yīng)力活塞桿推力（nMPMPFmmmmFds由上式計算的結(jié)果可知，mm，滿住穩(wěn)定性條件。63d2.2 計算液壓缸工作階段的最大流量q快進=A1V快進=10-45.5=43.18L/min5 .78 - 11 -q工進=A1V快進=78.510-40.07=0.55L/minq快退

13、=A2V快退=58.8810-45.5=32.38L/min2.2.1 各階段功率計算WPPWqPPWqPP4 .99860/1032.38101.85q3660/100.551093. 31000.260/104317.5101.393-63-6-36快快工工快快退：工進：快進：2.2.2 各階段的壓力計算各階段的壓力計算PPPaPPaP646464101.851058.88108891093. 3105 .78308891039. 1105 .7810889快退工進快進2.3 液壓缸的主要尺寸的設(shè)計計算2.3.1 液壓缸主要尺寸的確定由之前元件參數(shù)計算與設(shè)計中工作液壓缸的內(nèi)徑 D=100m

14、m，活塞桿直徑 d=50mm 已確定。2.3.2 液壓缸壁厚和外徑的計算液壓缸的壁厚由液壓缸的強度條件來計算。液壓缸的壁厚一般指缸體結(jié)構(gòu)中最薄處的厚度。承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應(yīng)力分布規(guī)律因壁厚的不同而各異，一般計算時可分為薄壁圓筒和厚壁圓筒。當(dāng)缸體壁厚與內(nèi)徑之比小于 0.1 時，稱為薄壁缸體，薄壁缸體的壁厚按材料力學(xué)中計算公式：(m) 2PD - 12 -式中：缸體壁厚（m）P液壓缸的最大工作壓力（）PaD缸體內(nèi)徑（m）缸體材料的許用應(yīng)力（） Pa查參考文獻得常見缸體材料的許用應(yīng)力：鑄鋼：=（1000-1100） 510Pa無縫鋼管：=（1000-1100) 510Pa鍛鋼：=（1000-12

15、00) 510Pa鑄鐵：=（600-700) 510Pa選用鑄鋼作為缸體材料：mmmPD79. 11079. 11011002101 . 093. 3 23-56在中低壓機床液壓系統(tǒng)中，缸體壁厚的強度是次要的，缸體壁厚一般由結(jié)構(gòu)，工藝上的需要而定，只有在壓力較高和直徑較大時，才由必要校核缸體最薄處的壁厚強度。當(dāng)缸體壁厚與內(nèi)徑 D 之比值大于 0.1 時，稱為厚壁缸體，通常按參考文獻7中第二強度理論計算厚壁缸體的壁厚：mmPPD5 . 1 11093. 33 . 11011001093. 34 . 0101100208. 0 13 . 14 . 026565因此缸體壁厚應(yīng)不小于 1.3mm，又因

16、為該系統(tǒng)為中低壓液壓系統(tǒng)，所以不必對缸體最薄處壁厚強度進行校核。缸體的外徑為：mmDD58.10379. 12100212.4 液壓缸工作行程的確定液壓缸工作行程的確定液壓缸的工作行程長度，可根據(jù)執(zhí)行機構(gòu)實際工作的最大行程來確定。由查參考文獻表液壓缸活塞行程參數(shù)（GB2349-80） 單位/(mm)255080100125160200250320400500630800100012501600200025003200400040639011014018022028036045055070090011001400180022002800390024026030034038042048053060

17、065075085095010501200130015001700190021002400260030003800 - 13 -根據(jù)左缸快進和工進行程（50+100）mm，選擇左邊液壓缸工作行程為 160mm。根據(jù)右缸快進和工進行程（80+100）mm，選擇右邊液壓缸工作行程為 200mm。2.4.1 缸蓋厚度的確定缸筒底部（即缸蓋）有平面和拱形兩種形式，由于該系統(tǒng)中液壓缸工作場合的特點，缸蓋宜選用平底形式，查參考文獻可得其有效厚度 t 按強度要求可用下面兩式進行近似計算：缸蓋有孔時： 20.433( )PtDm缸蓋無孔時： 22200.433( )()PDtDmDd式中：t缸蓋有效厚度（m）

18、 P液壓缸的最大工作壓力（）Pa 缸體材料的許用壓力（） Pa 缸底內(nèi)徑（m）2D 缸底孔的直徑（m）0d查參考文獻5缸蓋的材料選用鑄鐵，所以：缸蓋有孔時： 20.433( )PtDmmmtmtt7 .1061067. 0106501093. 308. 0433. 056取缸蓋無孔時： 22200.433( )()PDtDmDd19.5mm0195. 0)07. 01 . 0(106501 . 01093. 31 . 0433. 056tmt取2.4.2 最小導(dǎo)向長度的確定當(dāng)活塞桿全部外伸時，從活塞支承面中點到缸蓋滑動支撐面中點的距離 H 稱為最小導(dǎo)向長度(圖 3.1)，如果最小導(dǎo)向長度過小將

19、使液壓缸的初始撓度增大，影響液壓缸的穩(wěn)定性， - 14 -因此設(shè)計時必須保證有一定的最小導(dǎo)向長度。對一般的液壓缸最小導(dǎo)向長度 H 應(yīng)滿足以下要求：202LDH mmH58210020160式中：L-液壓缸的最大行程D-液壓缸的內(nèi)徑 2.4.3 缸體長度的確定液壓缸的缸體內(nèi)部長度應(yīng)等于活塞的行程與活塞的寬度之和，缸體外形長度還要考慮到兩端端蓋的厚度，一般液壓缸缸體長度不大于內(nèi)徑的 2030 倍,即在本系統(tǒng)中缸體長度不大于 20003000mm,現(xiàn)取左缸體長度為 250mm，右缸體長度為 300mm。2.4.4 液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計液壓缸主要尺寸確定以后，就進行各部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計。主要包括：缸筒與缸蓋的

20、連接結(jié)構(gòu)、活塞桿與活塞的連接結(jié)構(gòu)、活塞桿導(dǎo)向部分結(jié)構(gòu)、密封裝置、緩沖裝置、排氣裝置、及液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu)等。2.5 缸筒與缸蓋的連接形式缸筒與缸蓋的連接形式有多種，如法蘭連接、外半環(huán)連接、內(nèi)半環(huán)連接、外螺紋連接、拉桿連接、焊接、鋼絲連接等。該系統(tǒng)為中低壓液壓系統(tǒng)，缸體材料為鑄鋼，液壓缸與缸蓋可采用外半環(huán)連接，該連接方式具有結(jié)構(gòu)簡單加工裝配方便等特點。2.5.1 活塞活塞在液體壓力的作用下沿缸筒往復(fù)滑動，因此它于缸筒的配合應(yīng)適當(dāng)，即不能過緊，也不能間隙過大。設(shè)計活塞時，主要任務(wù)就是確定活塞的結(jié)構(gòu)形式，其次還有活塞與活塞桿的連接、活塞材料、活塞尺寸及加工公差等。(1)活塞的結(jié)構(gòu)形式活塞的結(jié)構(gòu)形式

21、分為整體活塞和組合活塞，根據(jù)密封裝置形式來選用活塞結(jié)構(gòu)形式，查參考文獻活塞及活塞桿的密封圈使用參數(shù)，該系統(tǒng)液壓缸中可采用 O 形圈密封。所以，活塞 - 15 -的結(jié)構(gòu)形式可選用整體活塞，整體活塞在活塞四周上開溝槽，結(jié)構(gòu)簡單(2)活塞與活塞桿的連接查參考文獻活塞桿與活塞的連接結(jié)構(gòu)分整體式結(jié)構(gòu)和組合式結(jié)構(gòu)，組合式結(jié)構(gòu)又分為螺紋連接、半環(huán)連接和錐銷連接。該系統(tǒng)中采用螺紋連接，該連接方式結(jié)構(gòu)簡單，在振動的工作條件下容易松動，必須用鎖緊裝置，多在組合機床上與工程機械的液壓缸上使用。（3 活塞的密封查參考文獻活塞與活塞桿的密封采用 O 形圈密封，因該系統(tǒng)為中低壓液壓系統(tǒng)(P),所以活塞桿上的密封溝槽不設(shè)擋

22、圈,其溝槽尺寸與公差由 GB/T3452.3-98 確定, O32aMp形圈代號為： G GB/T3452.1-92，具體說明從略。35.5 2.65（4 活塞材料因為該系統(tǒng)中活塞采用整體活塞，無導(dǎo)向環(huán)結(jié)構(gòu)，參考文獻所以活塞材料可選用HT200HT300 或球墨鑄鐵，結(jié)合實際情況及毛坯材料的來源，活塞材料選用 HT200。（5 活塞尺寸及加工公差查參考文獻5活塞的寬度一般取 B=(0.61.0)D,缸筒內(nèi)徑為 100mm,現(xiàn)取B=0.6100=60mm,活塞的外徑采用 f9,外徑對內(nèi)孔的同軸度公差不大于 0.02mm,活塞的內(nèi)孔直徑 D1設(shè)計為 40mm，精度為 H8，查參考文獻4可知端面 T

23、 對內(nèi)孔 D1軸線的垂直度公差值按 7 級精度選取，活塞外徑的圓柱度公差值按 9 級、10 級或 11 級精度選取。外表面的圓度和圓柱度一般不大于外徑公差之半，表面粗糙度視結(jié)構(gòu)形式不同而各異。2.5.2 缸筒缸筒材料一般要求有足夠的強度和沖擊韌性，對焊接的缸體還要求有良好的焊接性能，結(jié)合該系統(tǒng)中液壓缸的參數(shù)、用途和毛坯的來源等，缸筒的材料可選用鑄鋼。在液壓缸主要尺寸設(shè)計與計算中已設(shè)計出液壓缸體壁厚最小厚度應(yīng)不小于 1.79mm，缸體的材料選用鑄鋼，查參考文獻，缸體內(nèi)徑可選用 H8、H9 或 H10 配合，現(xiàn)選用 H9 配合，內(nèi)徑的表面粗糙度因為活塞選用 O 形圈密封取為 0.3，且需珩磨，缸筒

24、內(nèi)徑的圓度和圓柱度可選取 8 級或 9aRm級精度，缸筒端面的垂直度可選取 7 級精度。缸筒與缸蓋之間的密封采用 O 形圈密封，O 形圈的代號為 115 3.55 G GB/T3452.1-1992。2.5.3 排氣裝置排氣裝置用于排除液壓缸內(nèi)的空氣，使其工作穩(wěn)定，一般把排氣閥安裝在液壓缸兩端的最高位置與壓力腔相通，以便安裝后、調(diào)試前排除液壓缸內(nèi)的空氣，對于運動速度穩(wěn)定性要求較高的機床和大型液壓缸，則需要設(shè)置排氣裝置，如排氣閥等。排氣閥的結(jié)構(gòu)有多種形式。 - 16 -該排氣閥為整體型排氣閥，其閥體與閥芯合為一體，材料為不銹鋼 3cr13，錐面熱處理硬度HRC3844。2.5.4 緩沖裝置液壓缸

25、的行程終端緩沖裝置可使帶著負載的活塞，在到達行程終端減速到零，目的是消除因活塞的慣性力和液壓力所造成的活塞與端蓋的機械撞擊，同時也為了降低活塞在改變運動方向時液體發(fā)出的噪聲。因為該液壓系統(tǒng)速度換接平穩(wěn)，運動速度為5.5m/min37.68L/minDBD-1314,19背壓閥14.4EJX63-10116三位四通電磁換向閥0.4825E34DH-10117單向順序閥19.2AF3-Ea10B18,17壓力繼電器EYX63-61 - 19 -11,23三位四通電磁換向閥18.84E34DH-25212,22調(diào)速閥114.4DBD-61（1）油管 油管內(nèi)徑一般參照所接元件接口尺寸確定，也可按管路中

26、允許流速計算，在本例中，出油口采用內(nèi)徑為 18mm，外徑為 20mm 的紫銅管。（2）油箱 油箱容積根據(jù)液壓泵的流量計算，取其體積 V=(57)qp 即 V=280L.第四章 液壓系統(tǒng)的性能驗算4.1 壓力損失及調(diào)定壓力的確定根據(jù)計算工進時的管道內(nèi)的油液流動速度約為 0.2m/s，通過的流量為 1.002L/min。數(shù)值較小，主要壓力損失為調(diào)速閥兩端的壓降，此時功率損失最大。此時油液在進油管中的速度為ssAV/m62. 2/m6010184/1040/q623p(1) 沿程壓力損失 首先要判斷管中的流態(tài)，設(shè)系統(tǒng)采用 N32 液壓油。室溫為時，C20smV/100 . 124所以有：，管中為層流

27、，則阻力損失系數(shù)2320471.610/1.010182.62vd/rRe-4-3，若取進、回油管長度均為 2m ，油液的密度為，16. 06 .471/75e75R、3/kg890m則其進油路上的沿程壓力損失為aaMPpvdl054. 062. 228901018216. 02p2312（2）局部壓力損失 局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失，前者視管道具體安裝結(jié)構(gòu)而定，一般取沿程壓力損失的 10%，而后者則與通過的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損失為,則當(dāng)通過的額定流量為 q 時的閥nnqp和壓力損失為np2qq)(nnvpp因為 GE 系列 10m

28、m 通經(jīng)的閥的額定流量為 63L/min,疊加閥 10mm 通經(jīng)系列的額定流量為40L/min，而在本例中通過整個閥的壓力損失很小，且可忽略不計，快進時回油路上的流量 - 20 -為min/3024.5068.37401212LAAqq快進時回油路油管中的流速為smV/1018460/1030623由此可計算MpapvdlVda41.00966. 1290010182212. 02p212. 0Re/759 .353100 . 1/1018966. 1/Re23-243為回油路上沿程壓力損失(2) 總的壓力損失093. 0)004. 0041. 0(24.5068.370054. 0054.

29、02121PAApp(3) 壓力閥的調(diào)定值雙聯(lián)泵系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿足工進的要求，保證雙聯(lián)泵同時向系統(tǒng)供油，因而卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)略大于快進時泵的供油壓力MpaMpaPAFpp623. 3)093. 053. 3(1卸荷閥的調(diào)定壓力應(yīng)取 3.7Mpa 為宜，溢流閥的調(diào)定壓力應(yīng)大于卸荷閥調(diào)定壓力為0.30.5Mpa取溢流閥的調(diào)定壓力為 5Mpa,背壓閥的調(diào)定壓力以夾緊缸的夾緊力為根據(jù)，即取pa1 . 2p1048.3880004-Mppa背背背壓閥的調(diào)定壓力以定位缸的負載為根據(jù)即pa3 . 0p25. 0pa1004. 82004-MMpap背背取4.2 系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升（1）根據(jù)以上的計算

30、可知，在工進時電動機的輸入功率為WWqpppppp625.738 . 060/10002. 11053. 3/36快退時電動機的輸入功率為 - 21 -Wqpppppp375.113608 . 0/7 .90/11快進時電動機輸入功率為Wqpppppp5 .113/22夾緊時電動機輸入功率為Wpp875.798（2）計算各階段有效功率：pppp1快進： WWp47.14460/1040102167. 036工進： WWp235360/10401053. 336快退： WWp7 .19260/104010289. 036夾緊： WWp146060/10401019. 236（3）校核熱平衡，確定

31、溫升現(xiàn)以較大的值來校核其熱平衡，求出發(fā)熱溫升，設(shè)油箱的三個邊長在 1:1:11:2:3 范圍內(nèi)，則散熱面積為： 23232782. 2280065. 0065. 0mVA假設(shè)通風(fēng)良好，取，油液的溫升為)/(101523cmkmhhAHt 在單位時間內(nèi)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量, p 為液壓系統(tǒng)輸入功率（kw）,為液壓)1 ( pH系統(tǒng)總效率。KWH45797. 0)1097. 01 (154. 0液壓的溫升為：chAHt97.10782. 2101545797. 03室溫為 20，熱平衡溫度為 30.97，沒有超出允許范圍。ccc654.3 系統(tǒng)的效率 （1）工進階段的回路效率221111ppppcqp

32、qpqp為小流量泵在工進時的工作壓力等于液壓缸工作腔壓力加上進油路上的壓力損失1p - 22 -及壓力繼電器比缸工作腔最高壓力所答的壓力值1p2pMPaPp084. 4105 . 010054. 01093. 36661大流量泵的工作壓力就是此泵通過溫流閥所產(chǎn)生的損失MPapp070. 03 . 0)1083. 4(22（取溢流閥型號為 Y-10B,額定壓力 6.3MPa,額定壓降 0.3MPa）144. 041. 0059. 0601056.341007. 0601044. 510084. 4)60/10002. 1 (1093. 3363636112211ppppqpqpqp（2）行元件的效率（本例中液壓缸的效率）機械效率為，取0.95ccmcm額定效率，活塞密封為彈性體材質(zhì)。cv1cv 壓缸總效率95. 0cvcmc可計算出該液壓系統(tǒng)的效率：109. 095. 0144. 08 . 0ccp可見工進時液壓系統(tǒng)效率極低，這主要是由于溢流損失和節(jié)流損失造成的。 - 23 - - 24 -總 結(jié)通過這次課程設(shè)計又再次體驗了畫圖的不易，從早上吃過飯就開始畫圖，有的時候畫的入神就會忘了吃中午飯、甚至下午飯，還會有同學(xué)說不畫完就不吃飯，經(jīng)常見到這樣的同學(xué)，當(dāng)然我也是這樣的一員。記得有兩天同學(xué)在機電樓