武鋼一煉鋼連鑄切割小車液壓系統(tǒng)設計

1、畢畢 業(yè)業(yè) （設（設 計）計） 論論 文文 題題 目：目：武鋼武鋼煉鋼連鑄切割小車液壓系統(tǒng)設計煉鋼連鑄切割小車液壓系統(tǒng)設計 學學 院：院： 機械自動化學院機械自動化學院 專專 業(yè)：業(yè)： 機電一體化機電一體化 學學 號：號： 201103386036 學生姓名：學生姓名： 張梟雄張梟雄 指導教師：指導教師： 黃浩老師黃浩老師 日日 期：期： 2014.42014.4-2014.5-2014.5 武漢科技大學?？粕厴I(yè)設計武漢科技大學?？粕厴I(yè)設計摘摘 要要 連鑄即為連續(xù)鑄鋼的簡稱，其具體流程如下：鋼水不斷地通過水冷結晶器，凝成硬殼后從結晶器下方出口連續(xù)拉出，經(jīng)噴水冷卻，全部凝固后切成坯料的鑄造工

2、藝過程。在鋼鐵廠生產各類鋼鐵產品過程中，使用鋼水凝固成型有兩種方法：傳統(tǒng)的模鑄法和連續(xù)鑄鋼法。而在二十世紀五十年代在歐美國家出現(xiàn)的連鑄技術是一項把鋼水直接澆注成形的先進技術。與傳統(tǒng)方法相比，連鑄技術具有大幅提高金屬收得率和鑄坯質量，節(jié)約能源等顯著優(yōu)勢。Abstract Continuous casting is referred to as continuous casting, the specific process is as follows: molten steel through a water-cooled mold, the cemented hard shell from t

3、he bottom of the mold outlet continuous pull out all solidified and cut into billets casting, water spray to coolprocess. In the steel plant production of various kinds of steel products, the solidification of molten steel molding in two ways: the traditional mold casting method and the continuous c

4、asting method. The continuous casting technology in the 1950s in the United States and Europe is a direct casting of molten steel forming the advanced technology. Compared with traditional methods, continuous casting technology with a substantial increase in metal yield and casting quality, energy c

5、onservation and other significant advantages.Key words: Continuous casting production; hydraulic drive; security武漢科技大學?？粕厴I(yè)設計武漢科技大學專科生畢業(yè)設計目目 錄錄1 緒論緒論 .11.1 背景及工藝背景及工藝 .11.2 設計任務設計任務 .11.2 .1 題目名稱題目名稱 .11.2 .2 主要技術參數(shù)及要求主要技術參數(shù)及要求 .11.3 設計方案設計方案 .22 液壓系統(tǒng)的計算與選型液壓系統(tǒng)的計算與選型 .22.1 系統(tǒng)工作壓力的確定系統(tǒng)工作壓力的確定 .22.2 執(zhí)

6、行元件的計算與選型執(zhí)行元件的計算與選型 .32.2.1 升降液壓缸升降液壓缸 .3 32.2.2 旋轉液壓缸旋轉液壓缸 .42.3 執(zhí)行元件速度的計算執(zhí)行元件速度的計算 .52.4 執(zhí)行元件流量的計算執(zhí)行元件流量的計算 .62.4.1 升降液壓缸升降液壓缸 .62.4.2 旋轉液壓缸旋轉液壓缸 .62.5 繪制液壓系統(tǒng)工況圖繪制液壓系統(tǒng)工況圖 .62.5.1 流量循環(huán)圖流量循環(huán)圖 .62.6 動力元件的計算與選型動力元件的計算與選型 .72.6.1 液壓泵的選型液壓泵的選型 .72.6.2 電動機的選型電動機的選型 .72.7 控制元件的計算與選型控制元件的計算與選型 .72.7.1 升降液壓

7、缸回路升降液壓缸回路 .82.7.2 旋轉液壓缸回路型旋轉液壓缸回路型 .93 液壓輔助件液壓輔助件 .103.1 油箱的選擇油箱的選擇 .103.2 蓄能器的選擇蓄能器的選擇 .11武漢科技大學?？粕厴I(yè)設計武漢科技大學?？粕厴I(yè)設計3.3 濾油器的選擇濾油器的選擇 .123.4 冷卻器的選擇冷卻器的選擇 .143.5 加熱器的選擇加熱器的選擇 .163.6 管道的選擇管道的選擇 .173.6.1 管子的分類管子的分類 .173.6.2 管子的計算與選擇管子的計算與選擇 .184 液壓系統(tǒng)性能驗算液壓系統(tǒng)性能驗算 .205 液壓站的設計液壓站的設計 .205.1 液壓站得結構設計液壓站得結構

8、設計 .205.2 液壓疊加回路設計液壓疊加回路設計 .215.3 液壓系統(tǒng)的安裝液壓系統(tǒng)的安裝 .225.4 管路的安裝與清洗管路的安裝與清洗 .235.5 液壓系統(tǒng)的維護液壓系統(tǒng)的維護 .236 結束語結束語 .23致謝致謝 .24參考文獻參考文獻 .25精品1 1 緒論緒論 1.11.1 背景及工藝背景及工藝如圖1.1所示為連鑄機的系統(tǒng)，連鑄機主要由中間罐、結晶器、振動機構、引錠桿、二次冷卻道、拉矯機和切割機組成。其主要的生產流程為：將裝有精煉好鋼水的鋼包運至回轉臺，回轉臺轉動到澆注位置后，將鋼水注入中間包，中間包再由水口將鋼水分配到各個結晶器中去。結晶器是連鑄機的核心設備之一，它使鑄件

9、成形并迅速凝固結晶。拉矯機與結晶振動裝置共同作用，將結晶器內的鑄件拉出，經(jīng)冷卻、電磁攪拌后，切割成一定長度的板坯。連鑄自動化控制主要有連鑄機拉坯輥速度控制、結晶器振動頻率的控制、定長切割控制等控制技術。 圖 1.1 連鑄機結構示意圖鑄鐵經(jīng)過水平連鑄方法生產的型材，無砂型鑄造經(jīng)常出現(xiàn)的夾渣、縮松等缺陷，其表面平整，鑄坯尺寸精度高(土L 0mm)無需表面粗加工，即可用于加工各種零件。特別是鑄鐵型材組織致密，灰鑄鐵型材石墨細小強度高，球鐵型材石墨球細小園整，機械性能兼有高強度與高韌性結合的優(yōu)點。目前國際上鑄鐵型材已廣泛運用到制造液壓閥體，高耐壓零件，齒輪、軸、柱塞、印刷機輥軸及紡織機零部件。在汽車、

10、內燃機、液壓、機床、紡織、印刷、制冷等行業(yè)有廣泛用途。1.21.2 設計任務設計任務精品 .1 題目名稱題目名稱 武鋼煉鋼連鑄切割小車液壓系統(tǒng)設計 .2 主要技術參數(shù)及要求主要技術參數(shù)及要求 1、切割槍夾緊油缸行程200mm，負載5T； 2、切割槍抬起油缸行程500mm，負載5T； 3、系統(tǒng)最高工作壓力不高于20MPa； 4、系統(tǒng)應能完成連鑄尾切割工藝過程要求。1.31.3 設計方案設計方案 此次設計主要是對連鑄切割液壓系統(tǒng)的設計。在現(xiàn)代工業(yè)生產中，自動化程度越來越高，而液壓系統(tǒng)也因為其易于實現(xiàn)自動化，又易于實現(xiàn)過載保護，在工作平穩(wěn)，可無級調速等優(yōu)點而被廣泛應用

11、。在連鑄切割控制和動作方面采用液壓系統(tǒng)是發(fā)展趨勢，現(xiàn)在也已經(jīng)廣泛應用于實踐中，其液壓系統(tǒng)的設計要求要更安全、更可靠，而且要求能夠平穩(wěn)、準確地完成連鑄切割的一系列動作。 一般煉鋼連鑄車間分為煉鋼區(qū)和連鑄區(qū)兩部分,分別對應煉鋼、連鑄兩個專業(yè)。連鑄區(qū)一般分為出坯跨、鑄坯橫移跨、切割跨、澆鑄跨;與煉鋼區(qū)的吊車比較吊車噸位小、軌面標高低,只有在澆鑄跨吊車會達到160t、軌面標高30m左右。廠房內主要工藝結構主要有:連鑄機平臺和一些小的設備平臺。煉鋼區(qū)一般分為鋼水接收跨、轉爐跨、加料跨、鐵水預處理和廢鋼跨(此跨也有可能是獨立單層廠房)。其中加料跨和鋼水接收跨吊車噸位較大,根據(jù)轉爐大小的不同(30300t)

12、,最大的吊車起重量480t,軌面標高30m左右;其中轉爐平臺處屋面高度達到6070m。廠房內主要工藝結構有:LF平臺、RH平臺、鐵水預處理平臺、鐵水倒罐坑等。2 2 液壓系統(tǒng)計算與選型液壓系統(tǒng)計算與選型2.12.1 系統(tǒng)工作壓力的確定系統(tǒng)工作壓力的確定壓力的選擇要根據(jù)載荷的大小和設備而定，同時需要考慮執(zhí)行元件的裝配空間，經(jīng)濟條件及元件供應情況的限制。在載荷一定的情況下，工作壓力低，精品勢必要加大執(zhí)行元件的尺寸，反之，壓力選得太高，對缸、閥等元件的材質，密封，制造、精度等要求也高3。壓力的選定要根據(jù)設計任務的要求并考慮壓力損失。初步確定系統(tǒng)工作壓力為P，任務書中要求系統(tǒng)最高工作壓力不高于20MP

13、a，考慮到系統(tǒng)工作壓力應比最高工作壓力低10%20%，系統(tǒng)的最小工作壓力應比最高工作壓力低30% 40%。 ，故取系統(tǒng)最小工作壓力為Pmin=16MPa，取系統(tǒng)的最大工作壓力為Pmax=20MPa。 ，在本設計中取系統(tǒng)實際工作壓力P1=18MPa作為工作壓力來計算選型。2.22.2 執(zhí)行元件的計算與選型執(zhí)行元件的計算與選型 連鑄的生產工藝流程：將裝有精煉好鋼水的鋼包運至回轉臺，回轉臺轉動到澆注位置后，將鋼水注入中間包，中間包再由水口將鋼水分配到各個結晶器中去。結晶器是連鑄機的核心設備之一，它使鑄件成形并迅速凝固結晶。拉矯機與結晶震動裝置共同作用，將結晶器內的鑄件拉出，經(jīng)冷卻、電磁攪拌后，切割成

14、一定長度的板坯。 火焰切割的主要參數(shù)是指氣體壓力、氣體消耗量、切割速度及最小切割長度等，可參照下列計算結合實際作適當修正后選用。 鑄坯厚度：H=120mm 定尺寸長度：9.7m 拉矯速度=4.0m/min 拉V=0.067m/s 定尺拉坯時間：T=（9.7/4）60=145.5s1）氣體壓力（切割操作臺前） 切割氧 0.6 1MPa； 預熱氧 0.2 0.6MPa； 乙 炔 49 98kPa； 天然氣 98 196kPa2.氣體消耗量（按一個切割槍）（1）切割氧的消耗量切Q 10HKQA切）（h/m3（3.1）式中 溫度系數(shù)（見表 3.1）AK精品鑄坯溫度)( C溫度系數(shù)40060080010

15、00AK0.70.550.450.35BK21.51.51CK400450500580DK0.0040.00320.00250.0022因為鑄坯溫度為 800:，所以=0.45, =1.5，=500，=0.0025AKBKCKDK =0.4512010=64 切Qhm /3（2）預熱乙炔消耗量乙Q (3.2)HKQB0075. 0乙）（h/m3 =1.50.0075120=2.4 乙Qhm /3（3）預熱氧消耗量預Q =（2.4 3.2） 預Q乙Q）（h/m3(3.3) =（2.4 3.2）2.4=（5.76 7.68）預Qhm /33.預熱時間 (min) (3.4)40(HKTD預 =0.

16、0025（120+40）=0.4min=24s預T4切割速度 (mm/min) (3.5)HKV切c 500120=380mm/min6.3mm/s切V5.切割時間 =120/6.3=18.9s切T6.小車返回時間 小車質量 M=200kg 滾動摩擦因數(shù) u=0.007 重錘質量m=10kg精品取重力加速度 g=9.8N/kg 小車摩擦力 f=0.0072009.8=13.72N mgf=（M+m）a (3.6) 109.813.72（200+10）a a=0.41m/2s (+ )= (3.7)拉V預T切T2aT21返 0.067（24+18.9）= 0.50.41 返2T 返回時間 =3.

17、7s返T 定尺拉坯時間 T=145.5S + + =24+18.9+3.7=46.6S返T切T預T 因此定尺拉坯時間遠大于預熱時間、切割時間、返回時間總和。2.32.3 火焰切割機的機構火焰切割機的機構火焰切割機通常由切割機構、同步機構、返回機構、斷面檢測器、定尺機火焰切割機通常由切割機構、同步機構、返回機構、斷面檢測器、定尺機構及氧、乙炔管路系統(tǒng)等部分組成。切割機一般都做成小車型式，故也有稱之構及氧、乙炔管路系統(tǒng)等部分組成。切割機一般都做成小車型式，故也有稱之為切割小車。前四部分通常都布置在小車上，只有定尺機構是在鑄坯下面輥道為切割小車。前四部分通常都布置在小車上，只有定尺機構是在鑄坯下面輥

18、道中間，而輸送電、氣和水的管道則是通過軟管導入小車中。在切割鑄坯時，同中間，而輸送電、氣和水的管道則是通過軟管導入小車中。在切割鑄坯時，同步機構夾住鑄坯，鑄坯帶動切割小車同步運行并切割鑄坯。切割完畢，夾持器步機構夾住鑄坯，鑄坯帶動切割小車同步運行并切割鑄坯。切割完畢，夾持器松開，返回機構使下車快速返回。切割速度隨鑄坯溫度及厚度而調整。松開，返回機構使下車快速返回。切割速度隨鑄坯溫度及厚度而調整。2.3.1 切割機構 切割機構是火焰切割裝置的關鍵部分，它主要由切割槍及其傳動機構組成。要實現(xiàn)橫向切割鑄坯，切割槍必須能沿整個鑄坯寬度方向移動以切斷鑄坯。為切割不同厚度的鑄坯，需調整切割槍的切割嘴與鑄坯

19、表面的垂直距離，故切割槍還應能做垂直方向的運動。（1）切割槍 切割槍切割時先把鑄坯預熱到熔點，再用高速氧氣流把熔化的金屬吹去，形成切縫。切割槍是火焰切割裝置的主體部件，它直接影響切縫質量、切割速度和操作的穩(wěn)定與可靠性。切割槍由槍體和切割嘴兩部 3 3 分組成，且關鍵是切割嘴。切割嘴依預熱氧及預熱燃氣混合位置的不同，大致可分為以下三種型式： 1）槍內混合式：預熱氧氣和燃氣在切割槍內混合，噴出后燃燒。 2）內混式：預熱氧氣和燃氣在切割槍端的切割嘴內混合，噴出后燃燒。 3）外混式：預熱氧氣和燃氣分別經(jīng)單獨孔道噴出切割嘴后在大氣中混合燃燒。前兩種切割槍的火焰內有短的白色火焰，只有充分接近鑄坯時才能切割

20、。外混式切割槍其火焰的焰心為白色長線狀，一般切割嘴距鑄件 50mm 即可切割。這種切割槍長時間使用割嘴不會過熱；切縫小而且切割表面平整，金屬損耗??；因預熱洋氣和燃氣噴出后在空氣中混合燃燒，不會產生回火、滅火，工作安全可靠，并且長時間使用切割嘴不會產生過熱。常用于切割 1001200 厚的鑄坯。本次設計采用的外混式。精品外混式切割槍，它形成的火焰焰心為白色長線狀，切割嘴可距鑄坯50100mm 內切割；外混式切割槍具有鑄坯熱清理效率高，切縫小，切割槍壽命長等優(yōu)點。切割槍是用銅合金制造，并通水冷卻。一般當鑄坯寬度小于 600mm 時，用單槍切割；寬度大于 600mm 的鑄坯，用雙槍切割。但要求兩支切

21、割槍在同一條直線上移動，以防切縫不齊。切割時割槍應能橫向運動和升降運動。當鑄坯寬大于 300mm 時，切割槍可以平移，見圖a，當坯寬小于 300mm 時，割槍可做平移或扇形運動，見圖 b，割槍的扇形運動的一個優(yōu)點是切割先從鑄坯角部開始，使角部得到預熱有利于縮短切割時間，同時在板坯切割時先做約 5的扇形運動，割槍轉到垂直位置后，再做快速平移運動，見圖 C。 圖 3.2 割槍運動（2）切割槍的傳動 切割時，切割槍應作與鑄坯運動方向垂直的橫向運動。為了實現(xiàn)這種橫向運動，可采用齒條傳動、螺旋傳動、鏈傳動或液壓傳動等?？纱嗽O計采用螺旋傳動。2.3.2 電機的選擇由于切割速度主要隨鑄坯的溫度和厚度而變化，

22、故以選用直流電動機為宜，一般都采用低速進行切割，切斷后切割槍高速返回。從理論上計算的電動機功率通常都在 0.30.7kw，而在具體選用時，往往都選用 0.7kw 左右的電動機，以防因工作條件惡劣一旦發(fā)生意外情況影響切割。電動機型號：Z41001.額定功率 P=1.4KW. 額定轉速 860r/min。減速器的選擇電動機轉速 傳動比：i=12.5min/8601rn 選擇減速器 中心距 a=63mm，型號：cw20025IF2.3.3 螺旋傳動的設計螺旋傳動由螺桿和螺母組成，主要將回轉運動轉變?yōu)橹本€運動，同時傳遞運動和動力，也可用于調整零件的相對位置螺旋傳動按用途不同，可分為三類：1）傳力螺旋精

23、品2）傳導螺旋3）調整螺旋1. 滑動螺旋傳動的材料螺桿選用 Q235 螺母選用 zCuSn10P1，材料耐磨性好，適用于一般傳動。2.滑動螺旋傳動的設計計算選取螺桿承受的最大載荷為 F=30kn，螺桿為單頭梯形螺紋，大徑 d=40mm，中徑=37mm2d小徑=33mm，螺距 p=6mm 整體式，螺母高度 H=90mm1d1）螺桿的耐磨性驗算螺紋工作表面上的壓強為P= MPa 2PhzdF（3.8） 式中 h=0.5p=0.56=3mm，z=H/p=90/6=15，代入上式得 P=5.74MPa1533714. 3100030由于螺桿的橫移速度為 380mm/min，為低速，并且不是連續(xù)工作，由

24、表 3.2 查得，許用壓強取P=20MPa 所以 PP 表 3.2 滑動螺旋傳動的許用壓強P螺紋副材料滑動速度m/min許用壓強MPa鋼對青銅低速151825111871012鋼對耐磨鑄鐵612682）螺紋的強度校核根據(jù)螺母的材料查表，取=35N/mm，=50N/b2mm螺紋的剪切強度由公式進行驗算，式中 b=0.65p=0.656=3.9mmdbzF = MPa1 . 4159 . 34014. 3100030（3.9）精品螺紋的彎曲應力由公式得 zbDFhb243（3.10） MPab4 . 9159 . 34014. 3310003032驗算結果 PP, , ,螺紋強度足夠。bb3）螺桿

25、的強度校核螺桿工作時，受有壓力（或拉力）F 和轉矩 T 的聯(lián)合作用，因此，螺桿危險截面上既有壓縮（或拉伸）應力 ，又有扭轉切應力，故其危險截面上的最大應力即相當應力應按第四強度理論求出，其強度條件為 MPadTdFe2 . 034323122122（3.11） =MPa35332 . 018033314. 310003042322 T=9550 nP聯(lián)減電 PP（3.12）因為 電動機轉速 傳動比：i=12.5min/8601rn 所以 n=860/12.5=68.8 m28.1658 .689 . 095. 04 . 19550NT= 53sMPa3 .633190（3.13）因此 所以螺桿

26、強度夠 e2.3.4 同步機構 同步機構系指實現(xiàn)切割小車與連鑄坯同步運行的機構。也就是說切割小車應在與鑄坯無相對運動的條件下切斷鑄坯。目前在生產上使用的同步裝置都屬于機械夾坯同步機構，其結構比較簡單，工作可靠，應用廣泛。它大致可分以下三種型式：（1） 夾鉗式同步機構 （2） 鉤式同步機構（3） 坐騎式同步機構 本次設計選用（1）夾頭式同步機構。精品 上圖是一種可調的夾鉗同步機構，它適用于板坯連鑄機上。當運行的連鑄坯碰到自動定尺裝置后，行程開關發(fā)出信號，電磁閥控制氣缸 2 動作，推動夾頭架 3，夾住鑄坯 4，使小車與鑄坯同步運行，同時開始切割。鑄坯切斷后，松開夾頭，小車返回原位。在夾頭上鑲有耐熱

27、鐵塊，磨損后可予更換。夾頭架 3 的兩鉗距離，可用螺旋傳動裝置 1 來調節(jié)，以適應寬度不同的板坯。11（1） 夾緊氣缸的設計：1）根據(jù)查參考文獻14得鋼與鋼的 ug 為 0.4，設滾輪直徑為 120mm。 007. 060/4 . 04 . 0ugrugug（3.14）所以軌道與車輪間的摩擦因數(shù)為 0.0072）初步估取小車系統(tǒng)總重量為 200Kg，則小車重力為 2000N。3）采用單作用氣缸1. 氣缸的輸出力為8 . 9108 . 9200ugF =139.65N（圖式）FF5推 推理FF（3.15）FFFF理推由于摩擦阻力較難計算，通常視為的 20%。因此理F%80 所以求得NF840理2

28、. 氣缸的直徑確定當氣缸以推力作功時，缸徑的大小根據(jù)公式精品 SPFD推4（3.16）氣缸公稱壓力系列（GB79381987） 選擇 Ps = 1.5MPa )(5 .36%805 . 114. 38404mmD根據(jù)查參考文獻15選取 氣缸內徑為 D=40mm活塞桿直徑 d 與氣缸內徑 D 比查參考文獻15 取 0.2 0.3 25. 0/Dd 得到 d = 10mm可認只按強度條件計算活塞直徑 d 14. 384044ppFd理（3.17） 為金屬的抗拉強度sbp/b 45 鋼的=100MPa4 . 1sp所以 2510014. 38404強度滿足，活塞桿選擇 45 鋼，調質處理。3. 耗氣

29、量計算 雙作用氣缸 00222)(44pppndDLDLQsV（3.18） a0 . 1 MPps 壓縮空氣壓力 Pap5010013. 1 大氣壓力 查表得cmLV/15. 0 425. 2605 .1451n 41. 0n L氣缸行程長度 n每分鐘往復次數(shù)；所以得到 L=50cm精品 4. 鋼筒壁厚的計算 2DPt（3.19） Pt=1.5P =sb/ D氣缸內徑 材料許用應力 P氣缸工作壓力 1.0MPa 材料抗拉強度 s 安全系數(shù)為：6 8 根據(jù)查參考文獻15 取 氣缸厚壁為 3mm。2.3.5 返回機構 返回機構主要任務是在切斷鑄坯后，使切割小車快速返回原始工作位置，以備下一次切割鑄

30、坯。切割小車的返回機構一般是采用普通的小車運行機構來完成，并配備有自動變速裝置。在小車運行的終點處設有緩沖裝置，待小車停穩(wěn)后，再由氣缸把小車推到原始位置實行自動定位。對某些小型連鑄機則常常是由重錘通過鋼繩經(jīng)滑輪把小車拉回到原始工作位子。11本次設計用重錘式返回機構。1）返程裝置 火焰切割機示意圖在火焰切割機尾部機架下部與上部各加一個繩輪部件，配制重量合適的重錘，通過鋼絲繩繞在繩輪上一頭連接配重、一頭連接在小車尾部中間，利用重錘的自重通過鋼絲繩將切割機小車拉回原位形成重力返程裝置。實現(xiàn)了無動力驅動返回，減少了備件和能源的消耗，消除了切割小車走斜掉到和車輪啃道現(xiàn)象。2）返程防撞緩沖裝置精品圖 3.

31、6 返程防撞緩沖裝置示意圖將火焰切割機小車返程到原始時撞擊車輪的擋頭拆除，在行走小車車身尾部焊接防撞座、尾部機架焊接防撞支架，并在防撞支架上安裝緩沖橡膠構成緩沖裝置，對整體火焰切割機起到了有效的保護，延長了火焰切割機各部件的使用壽命。13）鋼絲繩的選擇選擇公稱抗拉強度為 1570MPa，鍍鋅（ZAA）的鋼絲制成公稱直徑為10mm 的鋼絲繩，右交互捻（ZS） ，6 股繩，每股逐層鋼絲數(shù)由外部向中心分別為 9、9、1，合成纖維芯（ZS）的鋼絲繩，其最小破斷拉力為51KN.單位長度質量為 36Kg/100m。鋼絲繩的全稱標注為：10ZAA 6(9+9+1)+SF 1570 ZS 51 36 GB11

32、02884）滑輪的選擇 1.滑輪是由輪緣、輪輻、輪轂三部分組成。 2.滑輪尺寸，根據(jù)鋼絲繩直徑為 10mm，選滑輪直徑 D=260 3.承受載荷不大的小尺寸滑輪（D12.12，所以只要在此范圍內都適合要求。我選。mml80 2.3.6 自動定尺裝置 為把鑄坯切割成規(guī)定的定尺長度，在切割小車中裝有自動定尺裝置。定尺機構是由過程控制計算機進行控制。圖 是用于鑄坯連鑄機的定尺機構。氣缸推動測量輥，使之頂在鑄坯下面，靠摩擦力使之轉動。利用脈沖發(fā)生器發(fā)出脈沖信號，換算出鑄坯長度，達到規(guī)定長度時，計數(shù)器發(fā)出脈沖信號，開始切割鑄坯。精品 圖 3.8 自動定尺裝置定尺長度為 9.7m 拉矯速度為 4m/min

33、所用時間st5 .1456047 . 9t 一根鋼坯經(jīng)過定尺裝置所用時間。 1）測量輥選用直徑為 d=120mm 鋼坯速度：4m/min=0.07m/s sradwwsmdw/16. 107. 0210120/07. 023 2）萬向聯(lián)軸器選用計算 NPT9550FVP （3.23）T聯(lián)軸器傳遞的理論轉矩mN P聯(lián)軸器的傳遞功率（Kw）n轉速（r/min） tZWCKKKKTT（3.24）溫度系數(shù)起動系數(shù)工況系數(shù)動力機系數(shù)聯(lián)軸器計算轉矩tKKKKTZWC聯(lián)軸器的選用規(guī)格 ）或（ntTTKKKKTTPZWC精品（3.25） 聯(lián)軸器的公稱轉矩聯(lián)軸器的許用轉矩nTTP所以選用萬向聯(lián)軸器的型號為：SW

34、CI 75標準回轉直徑 D=75mm 公稱轉矩 Tn=75N m疲勞轉矩 Tf=400 N m 重量為 3.8Kg 3 3 液壓輔助件液壓輔助件 3.13.1 油箱的選擇油箱的選擇 油箱在系統(tǒng)中的功能，主要是儲油和散熱，也起著分離油液中的氣體及沉淀污物的作用5。 油箱有開式和閉式兩種。開式油箱應用廣泛，箱內液面與大氣相通，為防止油液被大氣污染，在油箱頂部設置空氣濾清器，并兼作注油口。閉式油箱一般指箱內液面不直接與大氣連通，而將通氣孔與具有一定壓力的惰性氣體相接，充氣壓力可達 0.05MPa6。本系統(tǒng)采用開式油箱，在清洗蓋板上設置空氣濾清器。 油箱的形狀一般采用矩形，而容量大于 2m3 的油箱采

35、用圓筒形結構比較合理，設備重量輕，油箱內部壓力可達 0.05MPa6。 油箱必須有足夠大的容量，以保證系統(tǒng)工作時能夠保持一定的液位高度。油箱的排油口與回油口之間的距離應盡可能遠些，管口都應插入最低液面之下，以免發(fā)生吸空和回油沖濺產生氣泡。管口制成 45的斜角，以增大吸油及出油的載荷，本系統(tǒng)中的回油管和泄油管均須設置斜角。為了使油液流動時速度變化不致過大，管口應面向箱壁。 油箱應設置隔板將吸、回油管隔開，使液流循環(huán)，油液中的氣泡與雜質分離和沉淀。隔板結構有溢流式標準型、回流式及溢流式等幾種。另外還可根據(jù)需要在隔板上安置過濾網(wǎng)3。本系統(tǒng)采用兩個隔板交錯布置，使液流呈 S 形流動，增加了液壓油的流動

36、行程，更利于散熱。 液壓油箱在不同的工作條件下，影響散熱的條件很多，通常按壓力范圍來考慮。 在中高壓或高壓大功率系統(tǒng)中（p6.3MPa） ，液壓油箱的有效容量 V 可精品概略地確定為： V=(8V=(8 10)10) q qp p ( 3.1 ) 式中， V 液壓油箱有效容量； qp 液壓泵平均流量。 應當注意：設備停止運轉后，設備中的那部分油液會因為重力作用而流回液壓油箱。為了防止液壓油從油箱中溢出，郵箱中的液壓油位不能太高，一般不應超過液壓油箱高度的 80%。 ?。?V = 9qp；又因為：qp = 69.03/min； 所以 V = 969.03 = 621.27 L/min，這樣，可取

37、油箱的有效容積為0.8m3。所以本系統(tǒng)選用矩形油箱比較合理。 3.23.2 蓄能器的選擇蓄能器的選擇 蓄能器是將壓力液體的液壓能轉換為勢能儲存起來，當系統(tǒng)需要時再由勢能轉化成液壓能而做功的容器。因此，蓄能器可以作為輔助的或者應急的動力源；可以補充系統(tǒng)的泄漏，穩(wěn)定系統(tǒng)的工作壓力，以及吸收泵的脈動和回油路上的液壓沖擊等3。 蓄能器的種類很多，主要有皮囊式和活塞式兩大類。 其主要的結構型式有： 1）重力式蓄能器，作蓄能或穩(wěn)定工作壓力用（在大型固定設備中） 。最高工作壓力可達 45MPa。 2）彈簧式蓄能器，供小容量及低壓（1.2MPa）系統(tǒng)在循環(huán)頻率低的情況下蓄能或緩沖用。 3）薄膜式蓄能器，用于航

38、空機械上蓄能、吸收沖擊，可傳送異性液體，最高工作壓力為 7MPa。 4）活塞式蓄能器，蓄能用，可傳送異性液體，最高工作壓力為精品21MPa。 5）皮囊式蓄能器，蓄能（折合型） 、吸收沖擊（波紋型） ，傳送異性液體，最高工作壓力 200MPa。 本系統(tǒng)為高壓系統(tǒng)，故選用皮囊式蓄能器。它具有空氣與油隔離，油不易氧化，尺寸小，重量輕，反應靈敏，充氣方便等優(yōu)點。 蓄能器容積的計算3： 221121vpvpvvv( 3.2 ) 其中 P1 = 15MPa， aMPPP6 .17256 . 012 取 P2 = 20MPa。 LLv43.112560)03.6946.96( 將數(shù)據(jù)代入，得 v1 = 45

39、.72 L，v2 = 34.29 L 充氣壓力 P0 = 0.8 P1 = 12 MPa 蓄能器工作在絕熱過程（t 1 min）時，n = 1.4，其總容積為： 02715. 01011715. 00PPPVVw( 3.3 ) 式中： P0 充氣壓力（MPa） ； P1 最低工作壓力（MPa） ； P2 最高工作壓力（MPa） ； Vw 有效工作容積； n 指數(shù)，絕熱過程 n=1.4，則 = 0.715 。n1 計算 Vw 由各執(zhí)行機構流量一時間循環(huán)圖可知：最大流量為 96.46L/min,平均精品流量為 69.03L/min，則有： LVw43.112560)03.6946.96( 把以上所

40、得參數(shù)代入方程（3.3）得： LV83.7120115138.11715. 0715. 012715. 00 查文獻文獻33，選擇蓄能器 NQX2-40/20NQX2-40/20，公稱容積為 40L，需要 2 個。 查文獻文獻33，選擇安全閥組 ABZSS20M3X/330E/S30G24K4ABZSS20M3X/330E/S30G24K4。3.33.3 濾油器的選擇濾油器的選擇 濾油器在液壓系統(tǒng)中，濾除外部混入或者系統(tǒng)運轉中內部產生的液壓油中的固體雜質，使油液保持清潔，延長液壓元件使用壽命，保證系統(tǒng)工作的穩(wěn)定性。液壓系統(tǒng) 75%左右的故障是由介質的污染造成的，所以應在系統(tǒng)中設置濾油器。 濾油

41、器的過濾精度用過濾掉的雜質的顆粒大小表示，一般可分為粗濾油器、普通濾油器、精濾油器及特精濾油器四種。他們分別濾掉的雜質的顆粒公稱尺寸為：100 m 以上為粗濾油器、 （10100）m 為普通濾油器、 （510）m 為精濾油器、 （15）m 為特精濾油器3。本系統(tǒng)中，壓油路上和回油路上均采用過濾精度較高的濾油器。 根據(jù)濾油器在液壓系統(tǒng)中所處的位置不同，濾油器的種類也多種多樣。 網(wǎng)式濾油器，裝在液壓泵吸油管路上，用以保護液壓泵。它具有結構簡單、通油能力大、阻力小、易清洗等優(yōu)點。 線隙式濾油器，一般用于中、低壓系統(tǒng)。這種濾油器阻力小、通流能力大，但不易清洗。 紙質濾油器，比一般其它類型濾油器過濾精度

42、高，可濾除油液中的微細雜質。這種濾油器有用于高壓管路的和低壓管路上的兩種?？砂惭b壓差發(fā)訊裝置。用于要求過濾質量高的液壓系統(tǒng)中。 燒結式濾油器，是由燒結青銅濾芯作為過渡元件，加上鋼質殼體而成的。精品這種濾油器耐高壓、高溫，有時顆粒脫落影響精度，堵塞后不易清洗。用于要求過濾質量高的液壓系統(tǒng)中。 片式濾油器，用于一般過濾，油流速度不超過 0.51m/s。 磁性濾油器，用于吸附鐵屑與其他濾油器合用。 選擇過濾器時應考慮如下幾個方面： 1）根據(jù)使用目的選擇過濾器的種類，根據(jù)安裝位置情況選擇過濾器的安裝形式。 2）過濾器應具有足夠大的通油能力。并且壓力損失要小。 3）過濾精度應滿足液壓系統(tǒng)或元件所需清潔度

43、要求。 4）濾芯所使用的濾材應滿足所使用的工作介質的要求。并且有足夠的強度。 5）過濾器的強度及壓力損失是選擇時需要重點考慮的因素，安裝過濾器后會對系統(tǒng)造成局部壓降或產生背壓。 6）濾芯的更換及清洗要方便。 7）應根據(jù)系統(tǒng)需要考慮選擇合適的濾芯保護附件。 8）結構盡量簡單、緊湊，安裝形式合理。 9）價格低廉。 查文獻文獻33，考慮過濾精度： 壓油路上：選擇 ZU-H100ZU-H10010S10S 型過濾器。 回油路上：選擇 ABZFRABZFR- -S0140S0140- -1010- -1X1X- -B B 力士樂系列過濾器。3.43.4 冷卻器的選擇冷卻器的選擇 液壓系統(tǒng)工作時，因液壓泵

44、、液壓缸的容積損失和機械損失，或控制元件及管路的壓力損失等消耗的能量，幾乎全部轉化熱量。這些熱量除一部分散發(fā)到周圍空間，大部分使油液及元件的溫度升高。如果油液溫度過高（80） ，將嚴重影響液壓系統(tǒng)的正常工作。 為了提高液壓系統(tǒng)工作的穩(wěn)定性，應使系統(tǒng)在適宜的溫度下工作。液壓油溫度一般希望保持在 3050范圍內，最高不超過 60，最低不低于 15。溫度過高，將使油液迅速變質，同時使泵的容積效率下降；還會使液壓缸產生精品密封件早期老化，活塞熱脹，容易卡死等現(xiàn)象。因此，必須對油液進行冷卻。 冷卻器除通過管道散熱面積直接吸收油液中的熱量以外，還使油液流動出現(xiàn)紊流，通過破壞邊界層來增加油液的傳熱系數(shù)。 冷

45、卻器的基本要求有： 1）有足夠的散熱面積。 2）散熱效率高。 3）油液通過時壓力損失小。 4）結構力求緊湊、堅固、體積小、重量輕。 冷卻器的計算主要根據(jù)熱交換量來確定散熱面積，從而選定冷卻器。1 1、發(fā)熱溫升計算、發(fā)熱溫升計算 液壓系統(tǒng)工作時，除執(zhí)行元件驅動外載荷輸出有效率外，其余的功率損失全部轉化成熱量，使油溫升高。 對于復雜的液壓系統(tǒng)，其發(fā)熱功率為：chrPPrP 式中：Pr 液壓系統(tǒng)總的輸入功率； Pc 液壓系統(tǒng)輸出的有效功率。 其中： piiviizittqpT1r1P( 3.4 ) jjwjiwitTSFTPmjnitc111( 3.5 ) 式中：Tt 工作周期（s） ； Z、n、m

46、 分別為液壓泵、液壓缸、液壓馬達的數(shù)量； pi 、 qvi 、pi 第 i 臺泵的實際輸出壓力、流量、效率； ti 第 i 臺泵的工作時間（s） ； Twj 、 j、 tj 液壓馬達的外載轉矩、轉速、工作時間（N.m、rad/s、S） ；精品 Fwi 、 Si 液壓缸外載荷及驅動此載荷的行程（N.m） 。 由于本系統(tǒng)液壓泵是一供一備，無馬達執(zhí)行元件,則： kw2 .108 . 06308.514Pr 由前面計算的載荷及工況位移可計算： kwPc78. 66314.427 所以kwPhr42. 378. 62 .102 2、 散熱計算散熱計算 1 1）油箱散熱面積）油箱散熱面積 液壓系統(tǒng)的散熱渠

47、道主要是油箱表面，采用回油冷卻，前面已經(jīng)初步計算求得油箱的有效容積為 1m，一般油面的高度為油箱高 h 的 0.8 倍，與油直接接觸的表面算全散熱表面，與油不直接接觸的表面算是半散熱面。 按 V = 0.8abh 求得油箱的各邊之積，取油箱的長度325. 18 . 01mabha = 1.5m，油箱的寬 b = 0.84m，高度 h = 1m。 油箱的散熱面積為： 20.684.05.15.1)84.05.1(18.15.1)(8.1mabbahA 2 2）油箱的散熱功率為）油箱的散熱功率為： TAKPtthc 式中：Kt 油箱的散熱系數(shù)，查表??；）（CmWKt./162 T 油溫與環(huán)境溫度之

48、差，取 T = 25。 所以KwPKPcwhc42. 34 . 2250 . 616 由此可見，油箱表面的但熱不能滿足系統(tǒng)的散熱要求，油管的散熱極小，所以需要另設冷卻器。 3 3）冷卻器散熱面積）冷卻器散熱面積冷卻器的散熱面積為： mhchrtKPPA( 3.6 )精品 式中：K 傳熱系數(shù)，用管式冷卻器時；取 ）（CmWK./1162 tm 平均溫升因為： 222121ttTTtm( 3.7 ) 式中：T1、T2 液壓油入口和出口的溫度； t1、t2 冷卻水或風入口和出口的溫度； 取油進入冷卻器的溫度 T1 = 60，油流出冷卻器的溫度 T2 = 50，冷卻水入口溫度 t1 = 25，冷卻水的

49、出口溫度為 t2 = 30，則： CCtm5 .272302525060 所需的冷卻器的散熱面積為： 22359. 45 .271161004. 268.16mmA）（ 考慮到冷卻器長期使用，設備腐蝕和油垢，水垢對傳熱的影響，冷卻面積應該比計算值增大 30%，實際選用的冷卻器的散熱面積為：A = 1.34.59 = 5.97m 由此，查文獻查文獻33，選 GL-13M21GL-13M21 板式冷卻器。3.53.5 加熱器的選擇加熱器的選擇 寒冷地區(qū)因溫度低，液壓泵啟動困難，需首先對油液進行加熱。工廠中常用 SRY2 和 SRY4 型油用管狀點加熱器，這兩種加熱器是用兩根管子彎成，用法蘭固定，兩

50、端通過接頭接通電源，用于在敞開式或密閉式油箱中加熱用。SRY型還可以加熱水和其他導熱比油好的液體。SRY2 型適合在敞開式或密閉式的油箱中用，其最高工作溫度為 300。SRY4 型適合在循環(huán)系統(tǒng)內加熱油類用，其最高工作溫度為 300。 電加熱器安裝在油箱中，為了防止加熱器管子表面燒焦液壓油，在加熱管的外邊裝上套管。精品 加熱器的使用安裝要求：加熱管部分應全部侵入液壓油中，不允許因液面降低而使加熱管部分外露；為保證電加熱器加熱管部分全部侵入液壓油中，應使之水平安裝；使用電加熱器的使用，應同時加一個熱電偶，當液壓油溫度升高至預定值時，加熱器自行斷電。 電電加熱器的發(fā)熱能力可按下式進行估算： TQV

51、rCN( 3.8 ) 式中：N 加熱器的發(fā)熱能力； C 油的比熱，取；)./(20941680CkgJC r 油的密度，取；3/900mkgr V 油箱內油的體積（m） ； Q 油加熱后的溫升高（） ； T 加熱時間（s)。由前面計算可知：V= 1.0 m，取 Q = 30，T = 40min )./(1800CkgJC= 2400s。 把上述參數(shù)代入上式可得： kwN25.2024003019001800 因為電加熱器的功率 P = ， 是熱效率，一般 = 0.6 0.8，取 N = 0.8。 所以 。kwP3 .258 . 025.20 查參考文獻文獻33，選取 CYY4-220/8CYY

52、4-220/8 型加熱器，其加熱功率為 8Kw。3.63.6 管道的選擇管道的選擇 .1 管子的分類管子的分類 管道的作用是保證右路的連通，并便于拆卸、安裝；根據(jù)工作壓力、安裝位置確定管件的連接結構；與泵、閥等連接的管件應由其接口尺寸決定管徑。 在液壓傳動中，常用的管子有鋼管、銅管、膠管、尼龍管和塑料管等。精品 鋼管能承受較高的壓力，價廉；但彎制比較困難，彎曲半徑不能太小，多用在壓力較高、裝置位置比較方便的地方。一般采用無線鋼管，當工作壓力小于 1.6MPa 時，也可用焊接鋼管。 紫銅管能承受的壓力較低（p3.6 10MPa） ，經(jīng)過加熱冷卻處理后，紫銅管軟化，裝配時可按需要進

53、行彎曲；但價貴且抗振能力較弱。 尼龍管用在低壓系統(tǒng)；塑料管一般只作回油管用。 膠管作聯(lián)接兩個相對運動部件之間的管道。膠管分高、低壓兩種。高雅膠管是鋼絲編織體為骨架或鋼絲纏繞體為骨架的膠管，可用于壓力較高的油路中。低壓膠管是麻繩或棉線編織體為骨架的膠管，多用于壓力較低的油路中。由于膠管制造比較困難，成本高，因此非必要時不用。 本次設計的液壓系統(tǒng)屬于高壓系統(tǒng)，故考慮用鋼管，鋼管材料對于中、高壓系統(tǒng)采用 20 號鋼。而對于聯(lián)接兩個相對運動部件之間的管路則考慮用軟管聯(lián)接。軟管分高、低壓兩種。高壓軟管是以鋼絲編織或鋼絲纏繞為骨架的橡膠軟管，用于壓力油路。低壓軟管是以麻線和棉線編織體為骨架的橡膠軟管，用于

54、壓力較低的回油路或氣動管路中。 .2 管子的計算與選擇管子的計算與選擇 鋼管內油液的流速推薦值 v 吸油管路取 v 0.5 2m/s，一般取 1m/s 以下； 壓油管路取 v 2.5 6m/s； 短管道及局部收縮處取 v = 5 10m/s； 回流管路取 v 1.5 3m/s； 泄油管路取 v 1m/s。 管子內徑的計算公式如下： vqdv4( 3.9 ) 式中： qv 通過管道內的流量（m） ； v 管內允許流速（m/s） ，按推薦值選定。 吸油管路吸油管路 對吸油管路有：流體流量 Q = 55L/min；精品 ?。毫黧w流速 v = 1 m/s； 代入公式（3.9） ，得：

55、mmmd17.34114. 360/105543 查文獻文獻33，選鋼管通徑為鋼管通徑為 40mm40mm，外徑為，外徑為 50mm50mm，壁厚為，壁厚為 5.5mm5.5mm。壓力管路壓力管路 （1 1）泵聯(lián)階段）泵聯(lián)階段 對泵聯(lián)接段管路有：流體流量；min/5 .499 . 055LQqv 取：流體流速 v = 3 m/s； 代入公式（3.9） mmmd72.18314. 360/105 .4943 查文獻文獻33，選鋼管通徑為鋼管通徑為 20mm20mm，外徑為，外徑為 28mm28mm，壁厚為，壁厚為 3.5mm3.5mm。 回油管路回油管路 對回油管路，因為本設計的冷卻器是安裝在回

56、油路上的，故可根據(jù)所選冷卻器的型號來確定回油管的管徑。對 GL-13M21 板式冷卻器冷卻器，其油口連接法蘭通徑為 32mm，因此回油管通徑為 32mm。 泄油管路泄油管路 對主壓油段管路有：流體流量 min/5 . 5)9 . 01 (55)1 (maxLQQm ?。毫黧w流速 v = 0.8 m/s； 代入公式（3.9） ，可得： mmmd08.128 . 014. 360/105 . 543 查文獻文獻33，選鋼管通徑為鋼管通徑為 15mm15mm，外徑為，外徑為 22mm22mm，壁厚為，壁厚為 2mm2mm。4 4 液壓系統(tǒng)性能驗算液壓系統(tǒng)性能驗算 液壓系統(tǒng)初步設計是在某些估計參數(shù)情況

57、下進行的，當各個回路形式、液壓元件及連接管路完全確定后，針對實際情況對所設計的系統(tǒng)進行各項性能分精品析。對一般液壓傳動刺痛來說，主要是進一步確切的計算液壓回路的各段壓力損失，容積損失和系統(tǒng)效率，發(fā)熱溫升等。根據(jù)分析計算發(fā)現(xiàn)問題，對某些不合理的設計要進行重新的調整，或者采取其他必要的措施。因為本系統(tǒng)計算中所選壓力均為最大壓力，各個支路的壓力都能夠滿足工況的需要，故系統(tǒng)安全，無需調整。5 5 液壓站的設計液壓站的設計 5.15.1 液壓站得結構設計液壓站得結構設計液壓站是由液壓油箱、液壓泵裝置及液壓控制裝置三大部分組成。液壓油箱裝有空氣濾清器、濾油器、液面指示器和清洗孔等。液壓泵裝置包括不同類型的

58、液壓泵、驅動電機及其它們之間的聯(lián)軸器等。液壓控制裝置是指組成液壓系統(tǒng)的各閥類元件及其聯(lián)接體。液壓站的結構型式有分散式和集中式兩種類型。本系統(tǒng)采用集中式結構，將液壓系統(tǒng)的供油裝置、控制調節(jié)裝置單獨設置一個液壓站。這種結構的優(yōu)點是安裝維修方便，液壓裝置的振動、發(fā)熱都與執(zhí)行元件隔開。 液壓站的結構設計有以下幾點注意事項：1）液壓裝置中各部件、元件的布置要均勻、便于裝配、調整、維修和使用，并且要適當?shù)刈⒁馔庥^的整齊和美觀。2）液壓泵與電動機可裝在液壓油箱的蓋上，也可裝在液壓油箱之外。主要考慮液壓油箱的大小與剛度。由于本系統(tǒng)的油箱較大，故將液壓泵與電動機安裝在液壓油箱之外。3）在閥類元件的布置中，行程閥

59、的安放位置必須靠近運動部件。手動換向閥的位置必須靠近操作部位。換向閥之間應留有一定的軸向距離，以便進行手動調整或裝拆電磁鐵。壓力表及其開關應布置在便于觀察和調整的地方13.所以，本系統(tǒng)中，將手動換向閥裝在現(xiàn)場，方便操作人員及時將事故鋼包旋轉到事故處理點，將危害控制在最小。壓力表安裝在閥臺最上面的顯示牌上。4）液壓泵與系統(tǒng)相聯(lián)的管道一般都先集中接到系統(tǒng)的中間接頭，然后再分別通向不同部件的各個執(zhí)行機構中去，這樣做有利于搬運、裝拆和維修，也比較美觀。5）硬管應貼地或沿著外形壁面敷設。相互平行的管道應保持一定的間隔，精品并用管夾固定。隨工作部件運動的管道可采用軟管、伸縮管或彈性管。軟管安裝時應避免發(fā)生

60、扭轉，以免影響使用壽命。本系統(tǒng)在泵的出口處用軟管連接，還可減少液壓沖擊。5.25.2 液壓疊加回路設計液壓疊加回路設計對液壓疊加回路設計的重點注意的是疊加閥的機能、通徑和工作壓力，將所選的疊加閥按一定的規(guī)律疊加成液壓疊加回路。設計疊加回路時，要注意以下幾點：1）主換向閥、疊加閥、底板塊之間的通徑連接尺寸應一致。所以，本系統(tǒng)將通徑一樣的疊加支路安放在同一個閥塊上。2）主換向閥應該布置在疊加閥的最上面，兼作頂蓋用。執(zhí)行元件通過連接油管和底板塊的下底面連接，疊加閥布置在主換向閥和底板塊之間。3）壓力表開關應緊靠底板塊，否則將無法測出各點壓力。4）集中供油系統(tǒng)，順序閥通徑按高壓泵流量確定，溢流閥通徑由