混凝土熱工計算軟件

1、一. 混凝土拌和溫度的計算混混凝凝土土熱熱工工計計算算項項目目強強度度等等級級參參數(shù)數(shù)1 1水水泥泥用用量量砂砂用用量量石石用用量量水水用用量量C35C352587531083175參參數(shù)數(shù)2 2水水泥泥溫溫度度砂砂溫溫度度石石溫溫度度水水溫溫度度60172015混混凝凝土土拌拌合合物物計計算算溫溫度度21.62混混凝凝土土拌拌合合物物澆澆筑筑溫溫度度計計算算項項目目溫溫度度損損失失系系數(shù)數(shù)出出機機溫溫度度環(huán)環(huán)境境溫溫度度 裝裝料料、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)運運、卸卸料料攪拌車平倉振搗21.6221.6224240.0320.00420.00420.0030.003時時間間：minmin151550509090

2、：0.480.480.210.210.270.27總總0.960.96二，混凝土澆筑溫度計算：澆澆筑筑溫溫度度TP=TP= T0+T0+（Ta-Ta- T0T0）23.9023.90三三。計計算算混混凝凝土土最最大大水水化化熱熱絕絕熱熱溫溫升升值值單方水泥用量水泥水化熱砼比熱2583300.96Tmax=mcQ/（C）mc每立方米砼水泥用量(Kg)最大水化熱絕熱溫升值3 36 6. .5 57 7Q每千克水泥水化熱量(KJ/Kg),取330C砼的比熱，取0.96kJ/kg.K砼的質(zhì)量密度，取2400Kg/m3四，計算混凝土內(nèi)部實際最高溫度及實際最高溫升值T（t）= TmaxT(t)砼澆筑完成t

3、段時間，砼的絕熱溫升值()。t砼澆筑后至計算時的天數(shù)(d)不同澆筑塊厚度的溫降系數(shù)1.4 MT（t）時間16.8230.4614.6360.411.1290.3047.97120.2185.63150.1543.88180.1063.07210.0842.93240.081.83270.051.46300.04內(nèi)部實際最高溫度時間40.73338.53635.02931.881229.541527.781826.982126.832425.732725.3730混凝土內(nèi)部實際最高溫升值2.19T3-T63.51T6-T93.15T9-T122.34T12-T151.76T15-T180.80T

4、18-T210.15T21-T241.10T24-T270.37T27-T30五、各齡期混凝土收縮值及收縮當(dāng)量溫差：y（t）=y0（1-e-0.01t）M1M2M10M1=1.00， M2=1.05 M3=1.00， M4=1.00， M5=1.20，M6=1.11 M7 =1.00， M8=1.40（水利半徑倒數(shù)）， M9=1.00, M10=0.80 (配筋率)M11M21.05M31M41M51.2M61.11M71M81.4M91M100.8M*M1.566y03.24E-04 e-0.01ty（t）5.08E-04 *（1-e-0.01t）收縮值t(澆筑后計時天數(shù))y（30）1.32

5、E-0430y（27）1.20E-0427y（24）1.08E-0424y（21）9.61E-0521y（18）8.36E-0518y（15）7.07E-0515y（12）5.74E-0512y（9）4.37E-059y（6）2.96E-056y（3）1.50E-053Ty（t）=y（t）/ =y（t）/1.010-5Ty（t）收收縮縮當(dāng)當(dāng)量量溫溫差差y（t）不同齡期收縮值混凝土線性膨脹系數(shù) 取1.0*10-5當(dāng)量溫度30d收縮值1.32E-0413.1527d收縮值1.20E-0412.0124d收縮值1.08E-0410.8321d收縮值9.61E-059.6118d收縮值8.36E-05

6、8.3615d收縮值7.07E-057.0712d收縮值5.74E-055.749d收縮值4.37E-054.376d收縮值2.96E-052.963d收縮值1.50E-051.50六六. .各各齡齡期期混混凝凝土土收收縮縮當(dāng)當(dāng)量量溫溫差差當(dāng)量溫差t30-t271.15t27-t241.18t24-t211.22t21-t181.25t18-t151.29t15-t121.33t12-t91.37t9-t61.41t6-t31.46七七、總總綜綜合合溫溫差差T=Ty（3-6）+Ty（6-9）+Ty（9-12）+Ty（12-15）+Ty（15-18）+Ty（18-21）+Ty（21-24）+Ty

7、（24-27）+Ty（27-30）11.7八八、混混凝凝土土溫溫度度變變形形值值計計算算T=L（t2-t1）T隨溫度變化而伸長或縮短的變形值（mm）；L結(jié)構(gòu)長度（mm），為mm；t2-t1溫度差，取25； 內(nèi)外溫差要計算TL=1.010-5t2-t118.5740000.000012 25 5九九、鋼鋼筋筋混混凝凝土土極極限限拉拉伸伸計計算算：計算書11.2pa=0.5ft（1+/d）10-4pa鋼筋混凝土的極限拉伸；ft 混凝土抗拉設(shè)計強度，C35為1.65 N/mm2截面配筋率，計算取0.774%d鋼筋直徑，取3.2cmpapaftd1.080E-041.650.7742.5十十、各各齡齡

8、期期混混凝凝土土彈彈性性模模量量E（t）=E0（1-e-0.09t）式中：混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）； 混凝土的彈性模量，一般近似取標準條件下養(yǎng)護28d的彈性模量，可按表B.3.1-1取用；摻合料修正系數(shù)，該系數(shù)取值應(yīng)以現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)為準，在施工準備階段和現(xiàn)場無試驗數(shù)據(jù)時，可參考下述方法進行計算12 （B.3.1-2） 1粉煤灰摻量對應(yīng)系數(shù)，取值參見表B.3.1-2； 2礦粉摻量對應(yīng)系數(shù)，取值參見表B.3.1-2； 系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗確定，當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可近似地取=0.09表B.3.1-1 混凝土在標準養(yǎng)護條件下齡期為28天時的彈性模量混凝土強度等級混凝土彈性模量

9、（N/mm2）C252.80104C303.0104C353.15104)(tE0EC403.25104表B.3.1-2 不同摻量摻合料彈性模量調(diào)整系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰(1)10.990.980.96礦渣粉(2)11.021.031.04此處=12 =0.99*1.02=1.0098E E（t t）E0t7.527E+031.00983.15E+0431.327E+041.00983.15E+0461.766E+041.00983.15E+0492.101E+041.00983.15E+04122.356E+041.00983.15E+04152.551E+041.00983.1

10、5E+04182.700E+041.00983.15E+04212.814E+041.00983.15E+04242.901E+041.00983.15E+04272.967E+041.00983.15E+04301111、結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)計計算算溫溫差差= =（混凝土內(nèi)部實際最高溫升值+各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差）混凝土內(nèi)部實際最高溫升值各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差結(jié)構(gòu)計算溫差（）2.191.53.653.511.44.923.151.44.522.341.33.671.761.33.050.801.32.060.151.21.361.101.22.280.371.11.511212、各各齡齡期期混混凝凝

11、土土應(yīng)應(yīng)力力松松弛弛系系數(shù)數(shù)：Sh(t)=1-A1/R1(1-e-R1t)-A2/R2(1-e-R2t)相關(guān)參數(shù)：A1,R1,A2,R2 分別為經(jīng)驗系數(shù)A1A2R1R20.0237d-13.45167d-1(-0.067419d-1)9.4379d-1e 為常數(shù)=2.718S（30）=1.00；S（27）=0.57；S（24）=0.436；S（21）=0.301；S（18）=0.252；S（15）=0.233；S（12）=0.215；S（9） =0.214；S（3）0.186S（6） =0.208；S（3）=0.186S（6）0.208此應(yīng)力松弛系數(shù)可直接引用S（9）0.214S（12）0.2

12、151313、混混凝凝土土的的內(nèi)內(nèi)部部溫溫度度應(yīng)應(yīng)力力計計算算S（15）0.233（t）=E（i）T（i）1-1/chL/2Si(t)S（18）0.252S（21）0.301（t）各齡期混凝土基礎(chǔ)所承受的溫度應(yīng)力；S（24）0.436混凝土線性膨脹系數(shù)1.0*10-5S（27）0.57E（i）各齡期混凝土的彈性模量；（如3天和6天的平均值）S（30）1T（i）各齡期綜合溫度；(即結(jié)構(gòu)計算溫差)Si(t)各齡期混凝土松弛系數(shù)；(如3天和6天的平均值)chL/2雙曲余弦函數(shù)，可由表查得；系數(shù) =（CX/HE（t）0.5L基礎(chǔ)長度 L=74000mmH基礎(chǔ)底板厚度 H=1400mmCX地基水平阻力系

13、數(shù) 取CX =0.03N/mm3 （3-6）=（CX/HE（3-6）0.5CX=D209（t） (N/mm)E（i）T（i）(即結(jié)構(gòu)計算溫差)Si(t)系數(shù)0.04991.040E+041.00E-053.650.1970.000040.08911.547E+041.00E-054.920.211 3.28E-050.09181.933E+041.00E-054.520.2145 2.94E-050.08262.228E+041.00E-053.670.224 2.73E-050.07692.454E+041.00E-053.050.2425 2.61E-050.06062.626E+041.

14、00E-052.060.2765 2.52E-050.05442.757E+041.00E-051.360.3685 2.46E-050.12562.857E+041.00E-052.280.503 2.42E-050.13122.934E+041.00E-051.510.785 2.38E-05混凝土內(nèi)部最大溫度應(yīng)力為0 0. .7 76 62 21 1N/mm2混凝土抗拉強度設(shè)計值為1.65 N/mm2抗裂安全度為0.462是否安全安安全全1414、混混凝凝土土表表面面保保溫溫材材料料所所需需厚厚度度：i=0.5hi(Tb-Ta)K/(Tmax-Tb)Tmax=T0+Q/10+F/50i保

15、溫材料所需厚度（m）;h結(jié)構(gòu)厚度（m），取0.11m；i保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)（W/mk），查表得保溫被為0.14；混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.3 W/mk；Tmax混凝土中心最高溫度 （）；Tb混凝土表面溫度 （）取X；Ta混凝土澆筑后35d空氣平均溫度 （）取25；0.5指中心溫度向兩邊散熱的距離，為結(jié)構(gòu)厚度的一半；K傳熱系數(shù)的修正值，采用塑料布和保溫被時，取2.3；T0混凝土澆筑溫度，前面計算為X。Q每立方米混凝土中水泥（礦渣）的用量（kg/m3）；F每立方米混凝土中粉煤灰的用量（kg/m3）；Tmax=T0+Q/10+F/50此列中混凝土最大溫度計算法溫度=55.78第四節(jié)計算 內(nèi)部實際最高溫度4

16、0.7340.73hiTmax0.120.142.330.00TbTaKT020-52.35.00QF28169保溫材料所需厚度=0.02m表C.1 傳熱系數(shù)修正值Kb保溫層種類K1K2由易透風(fēng)材料組成，但在混凝土面層上再鋪一層不透風(fēng)材料22.3在易透風(fēng)保溫材料上鋪一層不易透風(fēng)材料1.61.9在易透風(fēng)保溫材料上下各鋪一層不易透風(fēng)材料1.31.5由不易透風(fēng)的材料組成（如：油布、帆布、棉麻氈、膠合板）1.31.51515、伸伸縮縮縫縫間間距距計計算算Lmax=1.5（HE/Cx）0.5archT/（T-p）Lmax底板允許最大伸縮縫間距；H底板厚度，取mm；1800L底板的全長，取長跨mm；740

17、000E底板的混凝土彈性模量，C35為3.15104N/mm2；Cx反應(yīng)地基對結(jié)構(gòu)約束程度的系數(shù)，0.03N/mm3，考慮到灌注基礎(chǔ)樁約束增加35%，取Cx =0.03（1+0.35）=0.0405N/mm3；T結(jié)構(gòu)相對地基的綜合溫差，包括水化熱溫差、氣溫差和收縮當(dāng)量溫差；T=Ty(t)+T2+T3Ty(t)收縮當(dāng)量溫差，由收縮相對變形。Ty(t)=y(t)/；T1-保溫條件下混凝土表面溫度取20度T2水化熱引起的溫差；T3氣溫差；混凝土和鋼筋混凝土線膨脹系數(shù)，取1.0105；一般以降溫與收縮共同作用為不利狀態(tài)，在公式中取絕對值T；p各齡期混凝土收縮變形值；arch雙曲線余弦函數(shù)的反函數(shù)，用下

18、式直接計算archx=lnx（x2-1）0.5混凝土極限拉伸值p=pa+npa混凝土的瞬時極限拉伸值n混凝土的徐變變形pa =0.5ft（1+/d）10-4 lnt/ ln28p=pa+nn混凝土的徐變變形t2=表面溫度+2/3*（實際中心溫度-表面溫度）表面溫度取20ft 混凝土抗拉設(shè)計強度，C35為1.65 N/mm2 1.65d；鋼筋直徑 CM 2.5:混凝土配筋率%0.7740%齡期（d）p=pa+nt2(水化熱引起溫差)H(mm)1400333.82L(mm)74000632.36E3.15E+04930.02Cx(考慮管樁對結(jié)構(gòu)約束成度35%)0.04051227.92Cx(未考慮

19、管樁對結(jié)構(gòu)約束成度)0.031526.36T（包括水花熱，氣溫，收縮當(dāng)量溫差的和）1825.19混凝土線性膨脹系數(shù)0.000012124.65t 時間（天）2424.552723.823023.58混凝土的極限拉伸按兩倍混凝土瞬時極限拉伸值考慮，即p=2*pa E（無計算值時取3.15*105） 本列取計算值p=p=5.423E-053d7.454E+03公式8.845E-056d1.314E+04E=3.15*104*（1-e-0.01*t）1.085E-049d1.749E+041.227E-0412d2.080E+041.337E-0415d2.333E+041.427E-0418d2.

20、527E+041.503E-0421d2.674E+041.569E-0424d2.787E+041.627E-0427d2.873E+041.679E-0430d2.938E+04結(jié)結(jié)論論：LmaxLmax值(m m)m m314302.214.30混凝土底板各齡期允許最大收縮縫間距626197.126.20936404.236.401245827.345.831554496.754.501862553.362.552169135.569.142474179.074.182781104.081.103091632.791.63本工程結(jié)構(gòu)全長74m 因此保證27天以內(nèi)沒有收縮裂縫必須設(shè)置伸縮縫

21、和后澆帶16，混凝土表面溫度計算ThHhHTTqbD-+=)(4/2)(t式中: Tb()齡期時,混凝土的表面溫度（）；TqTq齡期時,大氣的平均溫度（）,取15；HH混凝土的計算厚度(m)，H=h+2h；hh混凝土的實際厚度(m)；h=1/（i/i+1/a）dTh=K/H=h+2h=1.8+20.0666=1.93 (m)h混凝土的虛厚度（m）；混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33W/mK；K計算折減系數(shù)，可取0.666；保溫層的傳熱系數(shù)（W/mK）；i保溫材料的厚度（按蓄水養(yǎng)護考慮）；i保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)， 取0.58W/mK（按蓄水養(yǎng)護考慮）；q空氣層傳熱系數(shù)，取23.3W/mK。ThHhHTT

22、qbD-+=)(4/2)(t砂砂含含水水石石含含水水砂砂游游離離水水重重(Kg)(Kg)石石游游離離水水重重（KgKg）0.050.0137.6510.83粉粉煤煤灰灰用用量量礦礦粉粉用用量量6947TP混凝土澆筑溫度（）；T0混凝土拌和溫度（）；混混凝凝土土熱熱工工計計算算項項目目21.62混混凝凝土土拌拌合合物物澆澆筑筑溫溫度度計計算算項項目目Ta混凝土運輸和澆筑時的室外溫度（）；取151+2+3+n（溫度損失系數(shù)）砼密度2425y（t）非標準狀態(tài)下混凝土任意齡期（d）的收縮變形值y0 標準狀態(tài)下最終收縮值 C35混凝土為 3.2410-4e常數(shù)，為2.718t混凝土澆筑后至計算時的天數(shù)（

23、d）M1M2M9考慮各種非標準條件，與水泥品種細度、骨料品種、水灰比、水泥漿量、養(yǎng)護條件、環(huán)境相對濕度、構(gòu)件尺寸、混凝土振實方法、配筋率等有關(guān)的修正系數(shù)。T=Ty（3-6）+Ty（6-9）+Ty（9-12）+Ty（12-15）+Ty（15-18）+Ty（18-21）+Ty（21-24）+Ty（24-27）+Ty（27-30）($G$249/H252*B252)0.03 N/mm3 LHL/2CH(L/2)8820018001.7654627053.0076917538820018001.4477178792.2442514428820018001.294849311.9621924958820

24、018001.2060365891.8198006118820018001.1493216711.7364514858820018001.1110346061.683358788820018001.0842518411.64769068820018001.0650615491.6228620858820018001.0510789571.605148225收縮當(dāng)量溫差()-Ty(t)pa(瞬時極限拉伸值)1.52.71157E-053.04.42237E-054.45.42313E-055.76.13318E-057.16.68394E-058.47.13394E-059.67.51441E-

25、0510.87.84399E-0512.00.00008134713.28.39474E-05T水花熱，氣溫，收縮當(dāng)量溫差的和）35.2733.7731.3929.2527.6526.4425.8725.7324.9723.58混混凝凝土土熱熱工工計計算算項項目目強強度度等等級級參參數(shù)數(shù)1 1水水泥泥用用量量 砂砂用用量量石石用用量量水水用用量量砂砂含含水水石石含含水水C25C2532777110601900.060.01參參數(shù)數(shù)2 2水水泥泥溫溫度度 砂砂溫溫度度石石溫溫度度水水溫溫度度水水比比熱熱C1C1冰冰比比熱熱C2C21035-5602 2. .1 13 33 35 5混混凝凝土土拌

26、拌合合物物計計算算溫溫度度13.84混混凝凝土土拌拌合合物物岀岀機機溫溫度度計計算算項項目目攪攪拌拌機機棚棚內(nèi)內(nèi)溫溫度度混混凝凝土土拌拌合合物物計計算算岀岀機機溫溫度度1013.2213.22混混凝凝土土拌拌合合物物經(jīng)經(jīng)運運輸輸?shù)降綕矟仓r時溫溫度度計計算算項項目目混混凝凝土土出出站站時時間間混混凝凝土土澆澆筑筑時時間間混混凝凝土土運運轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)次次數(shù)數(shù)混混凝凝土土運運輸輸時時環(huán)環(huán)境境溫溫度度13:2014:002-5澆澆筑筑溫溫度度12.1812.18模板和鋼筋吸熱影響-完成混凝土澆筑時測溫計算項目混凝土比熱容模板比熱容鋼筋比熱容單方混凝土重200100100245012.71426185溫溫度

27、度損損失失系系數(shù)數(shù)0.25每方混凝土接觸模板重量每方混凝土接觸鋼筋重量模板溫度 鋼筋溫度2005002015混混凝凝土土熱熱工工計計算算項項目目混混凝凝土土拌拌合合物物岀岀機機溫溫度度計計算算項項目目混混凝凝土土拌拌合合物物經(jīng)經(jīng)運運輸輸?shù)降綕矟仓r時溫溫度度計計算算項項目目模板和鋼筋吸熱影響-完成混凝土澆筑時測溫計算項目一. 混凝土拌和溫度的計算混混凝凝土土熱熱工工計計算算項項目目強強度度等等級級參參數(shù)數(shù)1 1水水泥泥用用量量砂砂用用量量石石用用量量水水用用量量C35C352587531083175參參數(shù)數(shù)2 2水水泥泥溫溫度度砂砂溫溫度度石石溫溫度度水水溫溫度度60172015混混凝凝土土

28、拌拌合合物物計計算算溫溫度度21.62混混凝凝土土拌拌合合物物澆澆筑筑溫溫度度計計算算項項目目溫溫度度損損失失系系數(shù)數(shù)出出機機溫溫度度環(huán)環(huán)境境溫溫度度 裝裝料料、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)運運、卸卸料料攪拌車平倉振搗21.6221.6224240.0320.00420.00420.0030.003時時間間：minmin151550509090 ：0.480.480.210.210.270.27總總0.960.96二，混凝土澆筑溫度計算：澆澆筑筑溫溫度度TP=TP= T0+T0+（Ta-Ta- T0T0）23.9023.90三三。計計算算混混凝凝土土最最大大水水化化熱熱絕絕熱熱溫溫升升值值單方水泥用量水泥水化熱砼比熱

29、2583300.96Tmax=mcQ/（C）mc每立方米砼水泥用量(Kg)最大水化熱絕熱溫升值3 36 6. .5 57 7Q每千克水泥水化熱量(KJ/Kg),取330C砼的比熱，取0.96kJ/kg.K砼的質(zhì)量密度，取2400Kg/m3四，計算混凝土內(nèi)部實際最高溫度及實際最高溫升值T（t）= TmaxT(t)砼澆筑完成t段時間，砼的絕熱溫升值()。t砼澆筑后至計算時的天數(shù)(d)不同澆筑塊厚度的溫降系數(shù)1.4 MT（t）時間16.8230.4614.6360.411.1290.3047.97120.2185.63150.1543.88180.1063.07210.0842.93240.081.

30、83270.051.46300.04內(nèi)部實際最高溫度時間40.73338.53635.02931.881229.541527.781826.982126.832425.732725.3730混凝土內(nèi)部實際最高溫升值2.19T3-T63.51T6-T93.15T9-T122.34T12-T151.76T15-T180.80T18-T210.15T21-T241.10T24-T270.37T27-T30五、各齡期混凝土收縮值及收縮當(dāng)量溫差：y（t）=y0（1-e-0.01t）M1M2M10M1=1.00， M2=1.05 M3=1.00， M4=1.00， M5=1.20，M6=1.11 M7 =

31、1.00， M8=1.40（水利半徑倒數(shù)）， M9=1.00, M10=0.80 (配筋率)M11M21.05M31M41M51.2M61.11M71M81.4M91M100.8M*M1.566y03.24E-04 e-0.01ty（t）5.08E-04 *（1-e-0.01t）收縮值t(澆筑后計時天數(shù))y（30）1.32E-0430y（27）1.20E-0427y（24）1.08E-0424y（21）9.61E-0521y（18）8.36E-0518y（15）7.07E-0515y（12）5.74E-0512y（9）4.37E-059y（6）2.96E-056y（3）1.50E-053Ty（

32、t）=y（t）/ =y（t）/1.010-5Ty（t）收收縮縮當(dāng)當(dāng)量量溫溫差差y（t）不同齡期收縮值混凝土線性膨脹系數(shù) 取1.0*10-5當(dāng)量溫度30d收縮值1.32E-0413.1527d收縮值1.20E-0412.0124d收縮值1.08E-0410.8321d收縮值9.61E-059.6118d收縮值8.36E-058.3615d收縮值7.07E-057.0712d收縮值5.74E-055.749d收縮值4.37E-054.376d收縮值2.96E-052.963d收縮值1.50E-051.50六六. .各各齡齡期期混混凝凝土土收收縮縮當(dāng)當(dāng)量量溫溫差差當(dāng)量溫差t30-t271.15t27

33、-t241.18t24-t211.22t21-t181.25t18-t151.29t15-t121.33t12-t91.37t9-t61.41t6-t31.46七七、總總綜綜合合溫溫差差T=Ty（3-6）+Ty（6-9）+Ty（9-12）+Ty（12-15）+Ty（15-18）+Ty（18-21）+Ty（21-24）+Ty（24-27）+Ty（27-30）11.7八八、混混凝凝土土溫溫度度變變形形值值計計算算T=L（t2-t1）T隨溫度變化而伸長或縮短的變形值（mm）；L結(jié)構(gòu)長度（mm），為mm；t2-t1溫度差，取25； 內(nèi)外溫差要計算TL=1.010-5t2-t118.5740000.00

34、0012 25 5九九、鋼鋼筋筋混混凝凝土土極極限限拉拉伸伸計計算算：計算書11.2pa=0.5ft（1+/d）10-4pa鋼筋混凝土的極限拉伸；ft 混凝土抗拉設(shè)計強度，C35為1.65 N/mm2截面配筋率，計算取0.774%d鋼筋直徑，取3.2cmpapaftd1.080E-041.650.7742.5十十、各各齡齡期期混混凝凝土土彈彈性性模模量量E（t）=E0（1-e-0.09t）式中：混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）； 混凝土的彈性模量，一般近似取標準條件下養(yǎng)護28d的彈性模量，可按表B.3.1-1取用；摻合料修正系數(shù)，該系數(shù)取值應(yīng)以現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)為準，在施工準備階段和

35、現(xiàn)場無試驗數(shù)據(jù)時，可參考下述方法進行計算12 （B.3.1-2） 1粉煤灰摻量對應(yīng)系數(shù)，取值參見表B.3.1-2； 2礦粉摻量對應(yīng)系數(shù)，取值參見表B.3.1-2； 系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗確定，當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可近似地取=0.09表B.3.1-1 混凝土在標準養(yǎng)護條件下齡期為28天時的彈性模量混凝土強度等級混凝土彈性模量（N/mm2）C252.80104C303.0104C353.15104)(tE0EC403.25104表B.3.1-2 不同摻量摻合料彈性模量調(diào)整系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰(1)10.990.980.96礦渣粉(2)11.021.031.04此處=12 =0.99*

36、1.02=1.0098E E（t t）E0t7.527E+031.00983.15E+0431.327E+041.00983.15E+0461.766E+041.00983.15E+0492.101E+041.00983.15E+04122.356E+041.00983.15E+04152.551E+041.00983.15E+04182.700E+041.00983.15E+04212.814E+041.00983.15E+04242.901E+041.00983.15E+04272.967E+041.00983.15E+04301111、結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)計計算算溫溫差差= =（混凝土內(nèi)部實際最高溫

37、升值+各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差）混凝土內(nèi)部實際最高溫升值各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差結(jié)構(gòu)計算溫差（）2.191.53.653.511.44.923.151.44.522.341.33.671.761.33.050.801.32.060.151.21.361.101.22.280.371.11.511212、各各齡齡期期混混凝凝土土應(yīng)應(yīng)力力松松弛弛系系數(shù)數(shù)：Sh(t)=1-A1/R1(1-e-R1t)-A2/R2(1-e-R2t)相關(guān)參數(shù)：A1,R1,A2,R2 分別為經(jīng)驗系數(shù)A1A2R1R20.0237d-13.45167d-1(-0.067419d-1)9.4379d-1e 為常數(shù)=2.718S

38、（30）=1.00；S（27）=0.57；S（24）=0.436；S（21）=0.301；S（18）=0.252；S（15）=0.233；S（12）=0.215；S（9） =0.214；S（3）0.186S（6） =0.208；S（3）=0.186S（6）0.208此應(yīng)力松弛系數(shù)可直接引用S（9）0.214S（12）0.2151313、混混凝凝土土的的內(nèi)內(nèi)部部溫溫度度應(yīng)應(yīng)力力計計算算S（15）0.233（t）=E（i）T（i）1-1/chL/2Si(t)S（18）0.252S（21）0.301（t）各齡期混凝土基礎(chǔ)所承受的溫度應(yīng)力；S（24）0.436混凝土線性膨脹系數(shù)1.0*10-5S（27

39、）0.57E（i）各齡期混凝土的彈性模量；（如3天和6天的平均值）S（30）1T（i）各齡期綜合溫度；(即結(jié)構(gòu)計算溫差)Si(t)各齡期混凝土松弛系數(shù)；(如3天和6天的平均值)chL/2雙曲余弦函數(shù)，可由表查得；系數(shù) =（CX/HE（t）0.5L基礎(chǔ)長度 L=74000mmH基礎(chǔ)底板厚度 H=1400mmCX地基水平阻力系數(shù) 取CX =0.03N/mm3 （3-6）=（CX/HE（3-6）0.5CX=D209（t） (N/mm)E（i）T（i）(即結(jié)構(gòu)計算溫差)Si(t)系數(shù)0.04991.040E+041.00E-053.650.1970.000040.08911.547E+041.00E-

40、054.920.211 3.28E-050.09181.933E+041.00E-054.520.2145 2.94E-050.08262.228E+041.00E-053.670.224 2.73E-050.07692.454E+041.00E-053.050.2425 2.61E-050.06062.626E+041.00E-052.060.2765 2.52E-050.05442.757E+041.00E-051.360.3685 2.46E-050.12562.857E+041.00E-052.280.503 2.42E-050.13122.934E+041.00E-051.510.7

41、85 2.38E-05混凝土內(nèi)部最大溫度應(yīng)力為0 0. .7 76 62 21 1N/mm2混凝土抗拉強度設(shè)計值為1.65 N/mm2抗裂安全度為0.462是否安全安安全全1414、混混凝凝土土表表面面保保溫溫材材料料所所需需厚厚度度：i=0.5hi(Tb-Ta)K/(Tmax-Tb)Tmax=T0+Q/10+F/50i保溫材料所需厚度（m）;h結(jié)構(gòu)厚度（m），取1.4m；i保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)（W/mk），查表得保溫被為0.14；混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.3 W/mk；Tmax混凝土中心最高溫度 （）；Tb混凝土表面溫度 （）取X；Ta混凝土澆筑后35d空氣平均溫度 （）取25；0.5指中心溫度向兩

42、邊散熱的距離，為結(jié)構(gòu)厚度的一半；K傳熱系數(shù)的修正值，采用塑料布和保溫被時，取2.3；T0混凝土澆筑溫度，前面計算為X。Q每立方米混凝土中水泥（礦渣）的用量（kg/m3）；F每立方米混凝土中粉煤灰的用量（kg/m3）；Tmax=T0+Q/10+F/50此列中混凝土最大溫度計算法溫度=55.78第四節(jié)計算 內(nèi)部實際最高溫度40.7340.73hiTmax0.120.142.355.78TbTaKT05-52.35.00QF28169保溫材料所需厚度=0.00m表C.1 傳熱系數(shù)修正值Kb保溫層種類K1K2由易透風(fēng)材料組成，但在混凝土面層上再鋪一層不透風(fēng)材料22.3在易透風(fēng)保溫材料上鋪一層不易透風(fēng)材

43、料1.61.9在易透風(fēng)保溫材料上下各鋪一層不易透風(fēng)材料1.31.5由不易透風(fēng)的材料組成（如：油布、帆布、棉麻氈、膠合板）1.31.51515、伸伸縮縮縫縫間間距距計計算算Lmax=1.5（HE/Cx）0.5archT/（T-p）Lmax底板允許最大伸縮縫間距；H底板厚度，取mm；1800L底板的全長，取長跨mm；740000E底板的混凝土彈性模量，C35為3.15104N/mm2；Cx反應(yīng)地基對結(jié)構(gòu)約束程度的系數(shù)，0.03N/mm3，考慮到灌注基礎(chǔ)樁約束增加35%，取Cx =0.03（1+0.35）=0.0405N/mm3；T結(jié)構(gòu)相對地基的綜合溫差，包括水化熱溫差、氣溫差和收縮當(dāng)量溫差；T=T

44、y(t)+T2+T3Ty(t)收縮當(dāng)量溫差，由收縮相對變形。Ty(t)=y(t)/；T1-保溫條件下混凝土表面溫度取20度T2水化熱引起的溫差；T3氣溫差；混凝土和鋼筋混凝土線膨脹系數(shù)，取1.0105；一般以降溫與收縮共同作用為不利狀態(tài)，在公式中取絕對值T；p各齡期混凝土收縮變形值；arch雙曲線余弦函數(shù)的反函數(shù)，用下式直接計算archx=lnx（x2-1）0.5混凝土極限拉伸值p=pa+npa混凝土的瞬時極限拉伸值n混凝土的徐變變形pa =0.5ft（1+/d）10-4 lnt/ ln28p=pa+nn混凝土的徐變變形t2=表面溫度+2/3*（實際中心溫度-表面溫度）表面溫度取20ft 混凝

45、土抗拉設(shè)計強度，C35為1.65 N/mm2 1.65d；鋼筋直徑 CM 2.5:混凝土配筋率%0.7740%齡期（d）p=pa+nt2(水化熱引起溫差)H(mm)1400333.82L(mm)74000632.36E3.15E+04930.02Cx(考慮管樁對結(jié)構(gòu)約束成度35%)0.04051227.92Cx(未考慮管樁對結(jié)構(gòu)約束成度)0.031526.36T（包括水花熱，氣溫，收縮當(dāng)量溫差的和）1825.19混凝土線性膨脹系數(shù)0.000012124.65t 時間（天）2424.552723.823023.58混凝土的極限拉伸按兩倍混凝土瞬時極限拉伸值考慮，即p=2*pa E（無計算值時取3.15*105） 本列取計算值p=p=5.423E-053d7.454E+03公式8.845E-056d1.314E+04E=3.15*104*（1-e-0.01*t）1.085E-049d1.749E+041.227E-0412d2.080E+041.337E-0415d2.333E+041.427E-0418d2.527E+041.503E-0421d2.674E+041.569E-0424d2.787E+041.627E-0427d2.873E+041.679E-0430d2.938