齒輪氣體滲碳淬火件中的變形問(wèn)題

1、作者：重慶義揚(yáng)機(jī)電設(shè)備有限公司 李志義 李曉澎前言：當(dāng)我們?nèi)ビ嘘P(guān)兄弟工廠和學(xué)術(shù)交流的時(shí)候，不少同志詢問(wèn)我們關(guān)于氣體滲碳淬火件中的齒輪變形問(wèn)題，由于在重慶296廠主持兵器用結(jié)構(gòu)鋼在表面處理過(guò)程中氫脆和應(yīng)力腐蝕斷裂的研究。對(duì)有關(guān)滲碳淬火件的變形總是也只有一覽而已。如今退休13年了，也沒(méi)有精力并綜述并深入研究。為此將我們的研究體會(huì)交流給大家，望大家能有收獲。 關(guān)鍵詞：變形、時(shí)效變形 1 原材料的訂貨 1.1 齒輪滲碳的主要鋼種：18CrNiMo、20Cr、20CrMnTi、20Cr2Ni4、20Mn2、20MnVB、20MnTiB、20MnCr5、20CrNi3、20CrNiMo、22CrNiMo、

2、22CrMoH、40Cr、45#、35SiMn、40CrNi、40MnB 德國(guó)：18CrNiMo為主 美國(guó)：20CrNiMo為主 國(guó)內(nèi)：20CrMnTi、20CrMo、22CrMoH、17Cr2Mn2TiH、22CrNiMo（個(gè)別企業(yè)細(xì)小齒輪滲碳為降低成本采用A3鋼） 1.2 滲碳鋼中B、Ti、Sn的控制： 1.2.1 一般講:對(duì)加硼的滲碳鋼，要注意晶界硼化物的形成。硼化物的形成使晶界局部韌性下降(硼脆)，直接影響磨削應(yīng)力大小和磨削裂紋源的形成。消除硼鋼，硼化物的形成，除冶金冶煉質(zhì)量為主，熱處理一般講;奧氏體化溫度越高冷卻速度越慢，則富集到晶界的硼化物也越多，當(dāng)冷卻速度較快時(shí)，才有可能防止硼化

3、物的偏聚。因此等溫正火，在正火過(guò)程中可考慮變速降溫的設(shè)計(jì)方案。 1.2.2 對(duì)加鈦的滲碳鋼，要注意方晶鈦（TiN）的形成使晶界局部韌性下降(鈦脆)，直接影響磨削 應(yīng)力大小和磨削裂紋源的形成。消除方晶鈦的形成，主要是冶金冶煉質(zhì)量的控制，熱處理一般講：奧氏體化溫度越高強(qiáng)迫方晶鈦熔解在奧氏體內(nèi)，然后在冷卻時(shí)需確當(dāng)?shù)睦鋮s速度避免鈦在晶界的富集，從而消除方晶鈦的形成。方晶鈦的形成，或者含鈦太高，還會(huì)使?jié)B碳速度下降。最新資料認(rèn)為8：含鈦鋼容易產(chǎn)生液析TiN從而嚴(yán)重?fù)p害鋼的接觸疲勞性能。在保證滲碳溫度下具有足夠體積分?jǐn)?shù)的Ti(C，N)顆粒有效釘軋晶界阻止奧氏體晶粒長(zhǎng)大的前提下，適當(dāng)降低鋼中鈦含量可有效消除液

4、析TiN。同樣，還必須綜合考慮N的影響，不同氮含量的鋼中（如轉(zhuǎn)爐鋼和電爐鋼）鈦含量的控制范圍應(yīng)相應(yīng)調(diào)整。鋼鐵研究總院與萊蕪鋼鐵集團(tuán)合作開(kāi)發(fā)的優(yōu)化鈦含量的20CrMnTiH鋼，完全消除了液析TiN，同時(shí)對(duì)氧化物和硫化物進(jìn)行嚴(yán)格控制，其接觸疲勞壽命達(dá)到107次以上，比傳統(tǒng)生產(chǎn)的20CrMnTiH鋼提高一個(gè)數(shù)量級(jí)。在滲碳的工藝中，例如：氮+甲醇+富華氣，以及通氨的C-N共滲或N-C共滲均能引起TiN的形成，需適當(dāng)調(diào)整。 1.2.3 含錫量的控制 避免晶界錫化物的形成，冶金冶煉錫含量必須控制在0.5% 以下 ，同時(shí)防止在400左右回火，通常滲碳鋼均在低溫回火，這類組織不易形成。 1.3 技術(shù)要求：世界

5、第一品牌德國(guó)SEW減速機(jī)公司，原材料的訂貨：要求氫含量2PPm氧含量20PPm 夾雜物：氧化物1級(jí)，硫化物1級(jí)，而我們兵器用的槍炮鋼，氧化物1.5級(jí)，硫化物1.5級(jí)，二者之加2.5級(jí)。 原材料在冶煉澆鑄：推薦用真空抽氣脫氧脫氫，磁場(chǎng)、震動(dòng)攪拌，連鑄連軋的方法來(lái)減少材料的雜質(zhì)、偏析。由于各種原因、原材料狀態(tài)不理想需要進(jìn)行等溫正火處理。 2等溫正火處理，一般采用950，若溫度低效果差（特別對(duì)白點(diǎn)引起微裂紋的焊合） 等溫正火：改善魏氏組織，原始晶粒均勻，應(yīng)力狀態(tài)，帶狀偏析，合金元素偏析，致密度均勻性，夾雜物形態(tài)；由條狀變?yōu)閿噫湙E園狀，氫含量下降，夾雜引起的裂紋，對(duì)鍛造引起的組織損傷或裂紋有愈合作用（

6、俄文1975年報(bào)道為焊合；合金元素多焊合時(shí)間增長(zhǎng)，國(guó)內(nèi)學(xué)者肖亞航等12005年報(bào)道）最終可獲得良好的切削性，且畸度小，性能提高，（零件長(zhǎng)期服役下的尺寸穩(wěn)定性提高）。這種狀態(tài)下的材料使以后從事表面處理過(guò)程中的氫脆和應(yīng)力腐蝕斷裂現(xiàn)象均有減緩作用。資料8從動(dòng)錐齒畸變的研究，再次驗(yàn)證上述觀點(diǎn)：原材料存在明顯的成分偏析和致密度不均，致使齒輪淬火壓淬過(guò)程中零件內(nèi)部同一層面組織轉(zhuǎn)變不一致，產(chǎn)生了附加應(yīng)力該內(nèi)應(yīng)力促使端出現(xiàn)了異?；取Ｓ捎冢篏B/T1979標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)偏析框大小和形狀沒(méi)有規(guī)定，建議用戶采購(gòu)齒輪鋼時(shí)多關(guān)注鋼的低倍鋼的低倍組織并加強(qiáng)鋼材進(jìn)廠檢驗(yàn)。 3 滲碳淬火工藝的選擇和調(diào)整： 3.1滲碳淬火裝料方式

7、：依據(jù)不同零件形狀而裝料，南車戚墅堰機(jī)車有限公司潘曉松9對(duì)大直徑重載齒輪滲碳。滲碳時(shí)，工件正面向上擺放，其后的正火及淬火工序均為反向擺放。 3.2 使同樣硬化層深度下縮短滲碳時(shí)間變形小 選擇凈化后的天然氣滲碳2、3、4，在同樣硬化層深度下使?jié)B碳時(shí)間縮短11%4，滲碳表面層非馬氏體組織一般5m左右4（淺腐蝕）。用真空滲碳、稀土催劑、離子催劑等使變形減小。 3.3 依據(jù)變形的規(guī)律，采用滲碳淬火前增加或減小尺寸調(diào)整來(lái)彌補(bǔ)有規(guī)律的尺寸變化。 3.4 壓力下的淬火：一般采用馬氏體轉(zhuǎn)變前就加壓，壓力大小的選擇依據(jù)于零件的尺寸、形狀而定。 3.5 冷卻液的選擇：珠光體轉(zhuǎn)變較快、馬氏體轉(zhuǎn)變速度較慢的冷卻液 （

8、1）江蘇某廠：網(wǎng)帶爐的小齒輪薄層滲碳淬火；淬油。滲碳時(shí)間長(zhǎng)，有時(shí)硬度上不去，淬XX公司PAG要出現(xiàn)軟點(diǎn)，濃度降低，變形又大。該廠采用重慶義揚(yáng)機(jī)電PAG-A解決問(wèn)題變形小、無(wú)軟點(diǎn)、非馬無(wú)已成為當(dāng)?shù)鬲?dú)家經(jīng)營(yíng)。該新型PAG-A，在3%濃度下，珠光體轉(zhuǎn)變速度比水快，馬氏體轉(zhuǎn)變速度比水慢，如圖1。 （2）采用等溫淬火油，提高油溫，減少變形。油溫越高，變形越小。但伴隨而來(lái)的表面層非馬氏體增厚2。 （3）采用硝鹽等溫、減小變形。硝鹽的含水量控制在35%。相當(dāng)于零件淬入后硝鹽冒升100mm左右。 3.6 即時(shí)回火?；鼗鸷蟮哪ハ?、線切割等也需即時(shí)去應(yīng)力回火，即防止延遲氫脆斷裂又防止變形5 3.7 軸類桿件的校正

9、后的去應(yīng)力回火應(yīng)即時(shí)進(jìn)行 4在實(shí)際應(yīng)用情況下，可考慮：滲碳件C-N共滲件N-C共滲體以及不滲碳而采用中、高頻局部淬火等措施來(lái)降低變形量。目前推薦齒輪雙頻感應(yīng)淬火，例如：湖北省十堰高周波科工貿(mào)有限公司、福建晉江市江漢電子技術(shù)有限公司等。 5齒輪滲碳淬火件的自然時(shí)效變形現(xiàn)象（這對(duì)高精度保存較久再服役的齒輪很重要） 自然時(shí)效變形的定義：當(dāng)滲碳淬火件，全部機(jī)加熱處理結(jié)束；裝配在自然時(shí)效中零件發(fā)生尺寸變化的現(xiàn)象，稱自然時(shí)效變形。自然時(shí)效變形現(xiàn)象主要原因如下：（1）、自然時(shí)效過(guò)程中氫的逸出，應(yīng)力的松弛；（2）、齒輪磨削或者線切割引起的應(yīng)力誘導(dǎo)殘余奧氏體相變5，以及去應(yīng)力回火不足，而引起延遲應(yīng)力松弛（3）、

10、自然時(shí)效過(guò)程中應(yīng)力的松弛擇放，有可能引起非常少量的殘余奧氏體相變。 解決方法：對(duì)校正、磨削、線切割等加工應(yīng)即時(shí)去應(yīng)力回火；采用制造量具的措施增加深冷處理。深冷處理后也需即時(shí)回火，一般講殘余奧氏體量控制在3%左右為宜。 6結(jié)束語(yǔ) 齒輪氣體滲碳淬火件的變形，國(guó)內(nèi)外各企業(yè)工廠均采用各種措施6：最終獲得少磨齒、不磨齒。株齒4在有效硬化深度1.6mm情況下，非馬氏體能控制在5m左右，如圖2。提高產(chǎn)品質(zhì)量，大大降低成本，該廠還未計(jì)算提高滲碳速度11%，以及采用凈化天然氣使氧探頭設(shè)備壽命大大提高。株齒所訂天然氣凈化設(shè)備20m3/h三臺(tái)，所帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效果85萬(wàn)元/年。而德國(guó)天津SEW公司累計(jì)訂購(gòu)30m3/h天

11、然氣凈化設(shè)備10臺(tái)。估計(jì)德國(guó)天津SEW公司，年節(jié)約400萬(wàn)元左右。 圖2 株齒公司非馬金相照片(淺腐蝕3、硬化層為1.60mm)滲碳淬火件表面層非馬氏體組織（淺腐蝕3）金相檢測(cè)結(jié)果 國(guó)內(nèi)企業(yè)步伐太慢就我們所了解齒輪滲碳件多用爐熱處理后不再磨齒的單位有30多家，其非馬能穩(wěn)定控制在10m以下有10多家。 參 考 文 獻(xiàn) 1 肖亞航、傅敏士、袁森。45鋼內(nèi)部裂紋愈合的熱處理試驗(yàn)研究J。金屬熱處理,2005,30（6）:8385. 2 李志義、馬學(xué)文、蒲玲、李曉澎等. 再述滲碳淬火件非馬氏體產(chǎn)生的原因和防止措施（C），08、8上海中國(guó)熱處理活動(dòng)周宣講，中國(guó)熱處理行業(yè)協(xié)會(huì)2008.9太原會(huì)議論文集374

12、4（待雜志刊登） 3 李志義等.淺談某些熱處理氣源和金相標(biāo)準(zhǔn)中的某些問(wèn)題 J.金屬熱處理,2008,33（3）:116119. 4 馬學(xué)文、李志義、李曉澎. 用凈化后的天然氣代替丙烷氣滲碳的質(zhì)量及經(jīng)濟(jì)效益。09、4中國(guó)熱協(xié)武漢“滲氮及表面熱處理技術(shù)會(huì)議”和09年8月宜昌十四省市熱處理暨第八屆全國(guó)化學(xué)熱處理學(xué)術(shù)交流會(huì)上宣講。 5 李志義等氣體滲碳淬火件中的氫脆問(wèn)題。09、4中國(guó)熱協(xié)武漢“滲氮及表面熱處理技術(shù)會(huì)議”和09年8月宜昌十四省市熱處理暨第八屆全國(guó)化學(xué)熱處理學(xué)術(shù)交流會(huì)上宣講。中國(guó)金屬熱處理學(xué)會(huì)09年度優(yōu)秀論文。 6 田榮華.變速箱另件毛坯等溫正火工藝試驗(yàn)的應(yīng)用J.金屬熱處理, 2002,(6):42。 7 雍岐龍等。先進(jìn)機(jī)械制造用結(jié)構(gòu)鋼的發(fā)展J金屬熱處理2010 35（1）28。 8 胡明霞、譚崇凱、毛孝彬、溫才云。從動(dòng)錐齒輪滲碳淬火后異?；确治鯦金屬熱處理2009 34（12）9396 9陳鈺、潘曉松。大直徑重載齒輪滲碳淬火變形的有效控制J金屬加工熱加工2010.