抗震幫助0001

1、1 寫在前面的話吾嘗終日坐而論道，欲達師之所命，然則回視來路，喟嘆師目標之遠大，飄飄乎 如遺世而獨立，自知生性愚鈍，淼淼乎似滄海一栗，雖鞠躬盡瘁終不能達其萬一。何解？吾生也有涯，而知也無涯，試問孰能遍知古今？路漫漫其修遠兮。 念至此, 心中抑郁之情稍解，思及離別將之，吾雖未成大器，尚愿得著一文以慰后世來者，遂 成此文。憾白駒過隙，倉促而就，恐錯誤百出，貽笑大方，見諒?；蛟唬憾⒅甓烀?，足以。2 Midas接觸單元2.1 Midas粘彈性消能器模型一一邊界條件一一一般連接特性值在civil中的粘彈性消能器同時擁有粘性（與變形速度成比例而產(chǎn)生的力）和彈性 （與變形成比例而產(chǎn)生的力）。主要用于

2、增大結(jié)構(gòu)的消能能力，減小由地震、縫等引 起的動力反應(yīng)，從而提高結(jié)構(gòu)的安全性和實用性。粘彈性消能器（Viscoelastic Damper）在六個自由度上由線性彈簧和（非）線性阻尼器 并聯(lián)后與線性彈簧串聯(lián)而成。MIDAS/Civil提供3種粘彈性消能器模型。2.1.1 Maxwell 模型如下圖所示，線性彈簧與阻尼器串聯(lián)的模型，適用于流動粘彈性裝置。Maxwell模型的力一變形關(guān)系式如下：f二CdSign （dd）=kbdbVo:粘彈性消能器的剛度:粘彈性消能器的阻尼常數(shù):連接構(gòu)件的剛度:定義粘彈性消能器的非線性特性的常數(shù):單元兩節(jié)點間的變形:粘彈性消能器的變形:連接構(gòu)件的變形輸入并將輸入為0。

3、粘彈性消能器非集性特性值阻尼類型金畑釈口模型"Kelvin （Yoi gt）|§型C阻尼支槨爼合複型（Naxwll+KeLvin）非線性特性值消能器阻尼匚小:3ton£參考謹度（VD）11m/sec陰尼指數(shù)6）連接弾簽剛度Ob）I1tonf/m確認職消圖1.7消能器阻尼（Cd）:輸入消能器的阻尼。參考速度（V0）: 般取1.00注：一般廠家提供的消能器阻尼（Cd）的單位為（力/速度），使用此功能時，首先建議把程序的單位體系轉(zhuǎn)換為廠家提供的消能器阻尼（Cd ）的單位后，輸入消能器阻尼（Cd）值，參考速度（VO ）輸入1.0o阻尼指數(shù)（S）：決定粘彈性消能器的非線性特

4、性的常數(shù)（粘彈性阻尼力作用方向與位移速度的方向相反，并為速度絕對值的s方成正比。)注：非線性阻尼指數(shù)一般可取0.351.00連接彈簧剛度(kb)：將消能器與結(jié)構(gòu)連接起來的彈簧的剛度，其值可以由用戶 直接輸入。當選擇"剛接"時，程序?qū)⒑鲆曔B接彈簧的剛度。2.1.2 Kelvin (voigt)模型如下圖所示，線性彈簧與阻尼器并聯(lián)的模型，適用于固體粘彈性裝置。Kelvin(voigt)模型的力一變形關(guān)系式如下，式中右側(cè)每項的值都是已知值，所以可 直接解方程求出作用在消能器上的力。f=k dd+cdsign d實際模型圖1.8粘彈性消能露-非線性待性値阻尼類型HlasHftllf

5、S 型f*旌hi云®頁耳）複礬r阻尼支槨組合模型非敎性特性值消能器剛度Ckd）消能 （Cd）參考速度CTO）阻尼指數(shù)広）霰肖|確認圖1.9Midas界面消能器剛度（kd）：輸入消能器剛度。消能器阻尼（Cd）:輸入消能器的阻尼。參考速度（V0）: 般取1.00注：一般廠家提供的消能器阻尼（ Cd）的單位為（力/速度），使用此功能時，首先建議把程序的單 位體系轉(zhuǎn)換為廠家提供的消能器阻尼（Cd ）的單位后，輸入消能器阻尼（ Cd）值，參考速度（V0）輸入1.0。阻尼指數(shù)(s)：決定粘彈性消能器的非線性特性的常數(shù)(粘彈性阻尼力作用方向與 位移速度的方向相反，并為速度絕對值的s方成正比)。注：

6、非線性阻尼指數(shù)一般可取0.351.00粘彈性消能器的概念圖如圖1.8所示，是由線性彈簧和粘性阻尼并聯(lián)而成的 Kelvin 模型和具有線性彈簧的連結(jié)構(gòu)件來連接兩節(jié)點的。另外，當不存在連結(jié)構(gòu)件或連接構(gòu) 件的剛度比消能裝置的剛度大很多是，可將該連接構(gòu)件按剛度輸入。單元的力-變形關(guān)系式如下式所示。f =kddd CdSignd) dd 二砒d 二 dd *其中，:粘彈性消能器的剛度:粘彈性消能器的阻尼常數(shù):連接構(gòu)件的剛度:定義粘彈性消能器的非線性特性的常數(shù):單元兩節(jié)點間的變形:粘彈性消能器的變形:連接構(gòu)件的變形由上式可以看出，粘性消能既包含與變形的變化率成比例的線性粘性消能，還包 含與變形變化率的指數(shù)

7、函數(shù)成比例的非線性粘性消能。2.1.3阻尼-支撐組合模型(Maxwell+Kelvin )阻尼-支撐組合模型是Keivin模型與彈簧并聯(lián)的模型。適用于如下圖的減震支撐 裝置圖1.10阻尼-支承組合模型及概念圖粘彈性淸能器-祚線性特性值阻尼類型廣 MaxwfellM型' ' Kelvin (Voigt )1型-跟尼涯輕昔濮型醯應(yīng)工瑾 1云邁非線性特性值消能黠剛度CM消能器阻尼蝕參考連度(VO)阻尼扌旨數(shù)G)連接弾簧剛度僅炳t ornf/mt onftn/sect>nf/mr =坷蟲+勺衣四(£> * "Ni確認取消I圖I.IIMidas界面f二kd

8、dd+CdSign d消能器剛度(kd)：輸入消能器剛度。 消能器阻尼(Cd):輸入消能器的阻尼 參考速度(VO): 一般取1.0。注：一般廠家提供的消能器阻尼（Cd）的單位為（力/速度），使用此功能時，首先建議把程序的單位體系轉(zhuǎn)換為廠家提供的消能器阻尼（Cd ）的單位后，輸入消能器阻尼（ Cd）值，參考速度（V0 ）輸入1.0。阻尼指數(shù)（S）:決定粘彈性消能器的非線性特性的常數(shù)（粘彈性阻尼力作用方向與位 移速度的方向相反，并為速度絕對值的S方成正比。）注：非線性阻尼指數(shù)一般可取0.351.0o連接彈簧剛度（kb）:將消能器與結(jié)構(gòu)連接起來的彈簧的剛度，其值可以由用戶直 接輸入。當選擇"

9、;剛接"時，程序?qū)⒑鲆曔B接彈簧的剛度。2.2 間隙圖1.12Midas界面當間隙單元兩個節(jié)點的縮小的相對位移（在六個自由度上各自的相對位移）超過了 間隙單元內(nèi)部的初始間隙時，該方向的剛度將開始發(fā)生作用。另外，還可以輸入與間 隙單元并聯(lián)的附加線性粘性阻尼器的有效阻尼（圖中未顯示）。彈性剛度（k）:間隙單元的彈性剛度。根據(jù)研究一般區(qū)委梁體的軸向剛度，一般數(shù)量級取為104KN/m初始間隙（o）：間隙單元的初始間隙。2.3 鉤當鉤單元兩個節(jié)點的擴大的相對位移（在六個自由度上各自的相對位移）超過了鉤 單元內(nèi)部的初始間隙時，該方向的剛度將開始發(fā)生作用。另外，還可以輸入與鉤單元 并聯(lián)的附加線性粘性

10、阻尼器的有效阻尼（圖中未顯示）。彈性剛度（k）:鉤單元的彈性剛度。初始間隙（o）：鉤單元的初始間隙。2.4 滯后系統(tǒng)滯后系統(tǒng)（Hysteretic System）由在六個自由度上分別具有單向塑性（Un iaxial Plasticity）的彈簧組成。另外，還可以輸入與滯后系統(tǒng)并聯(lián)的附加線性粘性阻尼器的有 效阻尼（圖中未顯示）。彈性剛度（k）:彈簧屈服前的初期剛度。屈服強度（Fy）:彈簧的屈服強度。屈服后剛度與彈性剛度之比（r）:屈服后的切線剛度與初期彈性剛度之比。屈服指數(shù)（s）:決定屈服位置曲線形狀的參數(shù)。（該值越大，曲線越接近二直線模型。）滯后循環(huán)參數(shù)（a：）決定恢復力曲線形狀的參數(shù)。滯后循

11、環(huán)參數(shù)（B：）決定恢復力曲線形狀的參數(shù)。2.5 鉛芯橡膠支承隔震裝置鉛芯橡膠支承隔震裝置（Lead Rubber Bearing Isolator）中的兩個剪切彈性支承具有 二軸塑性（Biaxial Plasticity）相關(guān)特性，其余四個自由度具有線性彈性特性。另外，還 可以輸入與滯后系統(tǒng)并聯(lián)的附加線性粘性阻尼器的有效阻尼（圖中未顯示）。剪切彈性支承的參數(shù)如下：彈性剛度（k）:彈簧屈服前的初期剛度。屈服強度（Fy）:彈簧的屈服強度。屈服后剛度與彈性剛度之比（r）:屈服后的切線剛度與初期彈性剛度之比。屈服指數(shù)（s）:決定屈服位置曲線形狀的參數(shù)。（該值越大，曲線越接近二直線模型。）滯后循環(huán)參數(shù)（

12、a：）決定恢復力曲線形狀的參數(shù)。滯后循環(huán)參數(shù)（B）：決定恢復力曲線形狀的參數(shù)。2.6摩擦擺隔震裝置摩擦擺隔震裝置(Friction Pendulum System Isolator)中的兩個剪切彈性支承具有二 軸塑性(Biaxial Plasticity)相關(guān)特性，軸向初始間隙為零的間隙彈性支承，其余三個旋 轉(zhuǎn)自由度具有線性彈性特性。另外，還可以輸入與滯后系統(tǒng)并聯(lián)的附加線性粘性阻尼 器的有效阻尼(圖中未顯示)。摩擦擺隔震裝置得軸向彈性支承的參數(shù)如下：3特征值3.1 非彈性鉸特性值非彈性鉸用于動力彈塑性分析，通過定義結(jié)構(gòu)剛度的折減實現(xiàn)非線性分析鉸類型：梁-柱集中：梁一柱類型的集中鉸通過轉(zhuǎn)動和平移

13、彈簧把結(jié)構(gòu)的非彈性性能集中在單元 的兩端和中心。結(jié)構(gòu)的其它位置假定為彈性。集中非彈性鉸通過力矩與轉(zhuǎn)角或者力與 位移之間的關(guān)系定義。定義非彈性鉸的滯回模型。骨架：是一種經(jīng)驗性的滯回模型，即假設(shè) 3個平移自由度和3個旋轉(zhuǎn)自由度的鉸的特性各自作用而不互相影響，并對各自由度鉸的特性分別定義的單軸（單向）鉸滯回模型（un i-axial hinge hysteresis model。屈服面特性值：需要在設(shè)計鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計參數(shù) 用于驗算的柱截面數(shù)據(jù)中 輸入橋墩箍筋以及縱向鋼筋。否則不能自動計算。3.2 彈塑性材料模型321混凝土模型-Kent & Park模型fc：混凝土抗壓強度 D62 3.

14、1.3條K :橫向約束引起的抗壓強度提高系數(shù)（一般為 1）£ _cu壓碎時的極限應(yīng)變 = 0,004+0.9(/300):約束鋼筋屈服強度：由D62第3.2.2條確定。但是程序后面標明 c cl = 0. 8/Z + 5 =0.00733，只好取為0.008& _c0產(chǎn)生最大壓應(yīng)力時的應(yīng)變（一般為 0.002）Z:應(yīng)變軟化時的斜率h'：核心混凝土的高度（核心混凝土是指箍筋圍成的外援圍成的區(qū)域）sh：個人認為是橋墩直徑/寬度ps：箍筋的配筋率3.2.2混凝土模型-Mander模型特點：1988年Mander針對橫向約束混凝土提出的本構(gòu)模型。橫向約束箍筋不僅能夠約束混凝土

15、，還能起到防止主筋的屈曲以及剪切破壞的作用。而且大大提高了被約束受 壓混凝土的強度以及延性。Mander模型直接提供了約束混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，故適用于任意形狀的截面。 且考慮了縱向、橫向約束鋼筋的配筋量以及屈服強度、配筋形狀等。能夠正確計算出 混凝土的有效約束應(yīng)力。Mander模型雖然采用的是1973年P(guān)opovic提出的單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線，但取 的是考慮多軸后的有效約束力還原為單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的算法。說明：Mander模型適用于任意截面形狀。對于導入的鋼筋材料和截面數(shù)據(jù)能夠自動計算其強度（僅支持 圓形、矩形截面）。對于其它任意截面，用戶可手動輸入材料以及截面數(shù)據(jù)后，也可自動 計算強

16、度。3.221無約束混凝土fco':無約束混凝土的抗壓強度，即公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)中3.13規(guī)定的混凝土軸心抗壓強度標準值 fckeco:對應(yīng)于fco'的混凝土應(yīng)變，一般定為千分之二。Ec：混凝土的彈性模型，選擇 Mander等時，程序內(nèi)部自動計算。手動輸入時， 由D62規(guī)范3.1.5確定。Ft'：輸入混凝土的抗拉強度，用戶可直接手動輸入，此時由 D62規(guī)范3.1.3確定, 也可以忽略。Et:根據(jù)抗拉強度，自動計算3.2.2.2約束混凝土be5上CLtOS x-x(spalls yff)尹配沖士.商 口士第個浄IS向舊距

17、y向相鄒縱向鋼協(xié):迪亍浄懂聞間距 響相鄰規(guī)時鋼ffiEffectively Confinidd Core吟4以_處用5liwfTtftliively _Confined CoreZ'Z鋼筋數(shù)據(jù)岡縱向鋼筋數(shù)據(jù)|140宜徑|d28r鋼筋總面積|0. 086142 r |0.008317P rr=胡筋總面積）/Pec：縱向鋼筋配筋率一般約束鋼筋數(shù)據(jù)|dl2C Asp :鋼筋面積 |0. 0001131:箍筋間距V |0.08:浄箍筋間距y向約束羽筋數(shù):ny約束鋼筋總面積：Asx, Asyy向：Asy = Asp * ny = z向：Asz = Asp nz =|0. 0005655|0. 0

18、012441確認取消:約束鋼筋屈服強度：由D62第3.2.2條確定323 鋼材 Menegotto-Pinto 模型:鋼筋屈服強度，由D62第3.2.2條確定。:鋼筋初始剛度，由D62第3.2.4條確定。:屈服后鋼筋的剛度和初始剛度之比。3.3纖維截面分割纖維單元是將梁單元截面分割為許多只有軸向變形的纖維的模型，使用纖維模型時可利用纖維材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系和截面應(yīng)變的分布形狀假定較為準確地截面的彎矩-曲率關(guān)系，特別是可以考慮軸力引起的中和軸的變化。但是因為使用了幾種理想化的骨架曲線(skeleton curve計算反復荷載作用下梁的響應(yīng)，所以與實際構(gòu)件的真實響應(yīng) 還是有些誤差。MIDAS/Ci

19、vil中的纖維模型使用了下面的幾個假定。截面的變形維持平截面并與構(gòu)件軸線垂直。不考慮鋼筋與混凝土之間的滑移(bo nd-slip)。梁單元截面形心的連線為直線旺 SieLg嚴:<雷e§*-4oc5oFo oa. IfiL kc _1 i fl>床址菇回2想§!h<WT刁？$ -gag3- §SL_ hs 2!刁 Iyocp_ sfiltt-»m£-op七-ziss FT 刁 bEvg 占-Jajg-口mtE-OCE-nw:K kt 0-&-B旦魚到一ms-mm也-Mlmlrrl畫同刁霍|8賈奮|£1£

20、;>es* 88ytfLX I3.4 彎矩-曲率曲線Fa辟瑜o竜拒-曲率曲垛名祐.按限臟率評甘棗件:武面“航囁二泣置： I 三|腳土不麗盂茨三鋼肪40伸TH®研業(yè)“三址初: 中和楚常庚： 融:3|聯(lián)碰擇| WR |計篡選擇的戯面|掃出選擇就面的詳貂結(jié)里£50 JMIDU1QS.吉護-曲牢CuRiatijE MllO *(1An)融血）-UD03卩 U-N亠n勰Wf林ffiS1/»0.0000fl991.bT50般聰:3.0000aoooop.DplBDTTE|d. goisgTre.UD56£SSi 0. 0D56Z33-I:4DI 5L8 MOL

21、 51EIL.67BOL疑I52Bl.aZ2Jp. Q239QHE p, QZ33BW關(guān)崗 I計算E2時用到非線性動力時程需要設(shè)置塑性鉸，需要在 模型 > 材料和截面特 性 > 彎矩-曲率曲線中進行計算（但是在工作欄中無法看到，所以剛開始做的時候根 本不知道，為此被老師哼哼教導.）名稱：定義名稱。截面：選擇要計算M-曲線的截面。需要符合以下項目，才能被選。材料必須是混凝土材料必須配筋（設(shè)計>RC設(shè)計>RC設(shè)計截面配筋）僅適用于 數(shù)據(jù)庫/用戶”截面中的箱型截面、管型截面、實腹長方形截面、實腹圓 形截面、八角形、實腹八角形截面、軌道型截面、實腹軌道型截面，數(shù)值”截面中的任意

22、截面。位置：選擇單元的I端或J端。（“位置”適用于變截面，選擇I、MID、J截面的鋼筋計算截面特性。）混凝土 ：選擇已定義好的混凝土彈塑性材料特性值。在彈塑性材料特性值對話框 中定義。鋼筋：選擇已定義好的鋼筋彈塑性材料特性值。在彈塑性材料特性值對話框中定 義。軸力：輸入初始軸力（ms輸個0就可以，個人以為是上部結(jié)構(gòu)平均對橋墩引起的 軸力）中和軸角度：輸入要計算M-曲線的方向，默認0度為Z方向。（90度為丫方 向）點數(shù)：輸出曲線的點數(shù)（越多越精確）上述輸入完成后點擊添加會出現(xiàn)在左欄，勾選后點擊計算選擇截面，當結(jié)果欄顯示 0后，點擊輸出選擇截 面的詳細結(jié)果，則自動生成doc文檔。（此時Midas貌

23、似會自動關(guān)閉所有doc文檔， 所以請注意保存）彎柜-曲率曲垛極限吐車評甘第件:結(jié)累P武面w帝糜二泣置：I 三|腳土40満嗓J鈕"創(chuàng)二|ifltt不輛麗?五-中和桂簾戈：顯示謹擔閔5出 r用戶釵艇 呷干丹想優(yōu)僕舉）Kff皿】計程盤違 I牆除謹擇刪除H篦選擇的戯面 鴦出選SftifiO詳軸結(jié)杲Z1IDOCuRiatijE xlO 丨(1血)的E-)1/n的0)P，0000 JQ.OOCOPFpwi5i創(chuàng) p4M,5i：冃i pmiecrm|d. aoiaoTrea91.bT50 阿LETS) a.ttfi6E3Si|n. 0&5SE35-I開裂0000 0.0000L 82215

24、2B1.BZ2J般限:p.Q239ei43.5鋼筋混凝土抗震設(shè)計構(gòu)件類型設(shè)計-RC設(shè)計-鋼筋混凝土抗震設(shè)計構(gòu)件類型鋼筋碇抗震設(shè)計構(gòu)件類型I選項*添加/替換刪除構(gòu)件類型橋洌r擠臺r基礎(chǔ)廠蓋架廣橡膠芟座r活動錐式支座 固定盆式支座 戸主拱祐墩咼度Hn40両雙柱墩，耕架增 勰移P塑性鎖區(qū)域''底部*頂、底部彎矩曲率曲集用尸定爻單元|373Bto4096by6輸出廣無C I C J IAJ單無列表單元列表-3TS6to4093by6 3TB5to4O9Tby6 3T88to4100by6 3TB7to4099by6 3T9Oto41O2by6 3T09to41Olby6 3792to4

25、104bye 3T91to41O3by6適用 關(guān)閉這一步也沒有在工作中顯示，且是以上一節(jié)內(nèi)容為基礎(chǔ)得到，由于我的工作集中于橋墩計算，故以橋墩驗算為例。關(guān)鍵在于彎矩 -曲率曲線輸入用戶定義彎柜曲率曲線Cmvature1/mMomentA卜00&. B04ie-005143. $350. 00D2B41&4573.6260. 000534363L2B4. 040. 001056662265. 510 001651033490. &S0 CC2377484145. 560. 003236014482. TE0. 004226624704 710. 0D3S49324S64.

26、310. 0066041498$. 010. 007990%5Mi 40. 00950995142. g70. 0111603SI31 54方向：廠卩遜量同Phi-y :p.00562357Phi-u :IO.OZ33&15Curvature1/mtA006.60416-005143. 8350. 0002641&4573. G260. 0005943891284. 040. 00105G&622&5. SI0. 001&5I033490. &5Q. 0023T74®4145. 5&0. 003236014482. TS0. 0

27、04236524巾4. n0. 005349S24K4. 510. 00G&0414936 810. 007990%5031>l0. 00950995142. aVOk 011160Si 91. 54數(shù)量同方向：IPhi-y :0. 00562357FhE :0.0Z33&15!適用其中下面的phi為希臘第21個字母，即代表曲率，y應(yīng)該代表Yield ,u代表Ultimate，即屈服曲率及極限曲率（個人認為，查了半天），而這在上一節(jié)得到的doc文檔中Yield:4891.680.00562357Ultimate:5261.820.0233615得到，數(shù)量個人認為即為數(shù)據(jù)數(shù)

28、量。其余的都很好輸入3.6 RC設(shè)計參數(shù)選擇08抗震細則。在Midas2010中設(shè)計一一RC設(shè)計一一抗震設(shè)計，這個根據(jù)研 究需要現(xiàn)行運行分析，然后將 RC設(shè)計中各參數(shù)定義好再進行，然后在下拉菜單下查 看結(jié)果。R匚設(shè)計1PS匚設(shè)計一般設(shè)計雑數(shù)（鋼構(gòu)件設(shè)計富）卜鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計垃）5R匚爼合構(gòu)件設(shè)計遲）設(shè)計截面運行批量設(shè)計靜力弾塑性（Pushorver）分折RC設(shè)計姜數(shù)/材斜RC設(shè)計截面配筋.匸設(shè)計計借匚RC設(shè)計表格J運行阮設(shè)計輸出RC設(shè)計計算書Rt梁的設(shè)計結(jié)果RC柱的設(shè)計結(jié)果橋墩抗產(chǎn)驗宜結(jié)果卜鋼筋碇抗震設(shè)計構(gòu)件類型RC粱的設(shè)計內(nèi)力RG建的設(shè)計內(nèi)力向面I查詢'nimt蓋粱抗穹隹度驗算蓋梁

29、抗剪強曉驗算 基礎(chǔ)強度驗算金式固定支座水平承藍力驗算3.7節(jié)點彈性支承在結(jié)構(gòu)的邊界及彈性地基梁的支承位置上通常利用彈性支撐單元建立結(jié)構(gòu)計算 模型。在缺少自由度的單元（如桁架單元、平面應(yīng)力單元和板單元）之間相互連接的 節(jié)點上，為防止出現(xiàn)奇異（singular Error）也可使用彈性支撐單元。SBx5301437.61kN/mSDy5301437.61kN/mSDeo-kFfmSRk廠kK*m/ radSRyo-kF+m/ radHf+m/trad類型 線性二ISDx、SDy、SDz分別為沿x、y、z方向的彈性支承剛度，SRx、Sry、SRz分別為繞整體坐標系x、y、z方向的轉(zhuǎn)動彈性剛度。需要計

30、算樁（Pile）基礎(chǔ)的軸向彈性支承剛度時，岡H度的大小可用EA只計算。其 H中E、A及H分別為樁（Pile）的彈性模量、有效截面面積及有效長度。在本模型中,E由D62規(guī)范第3.1.5條查得C30為3.00KN/, A為二 1.524為 10m。4反應(yīng)譜法4.1 反應(yīng)譜函數(shù)荷載 反應(yīng)譜分析數(shù)據(jù) 反應(yīng)譜函數(shù)添加示趟霜誌響至數(shù)曲線函數(shù)名稱1-上導入文件設(shè)i十反應(yīng)詣周期（3«）頻諳數(shù)據(jù)1.00000.091120. 06000. 158030.10000.2025A0.12000.202550. 1800O.2O2S6. 24QQ0.202570. 25000.20258. 30000 16

31、8B90 36000.1406100.42000. 1205110. 46000. 105512.54000. 0936130. 60000.0344140.66000. 076T150.72000.0703仝4嚴cc產(chǎn)點盧i說明:血大量力加速度5那逵鎖金放大索數(shù)：卩陽06 B/sec*2pe p lu一 X軸為對數(shù)刻度r撮大值：1°E0.05廠丫軸対對趣II度0.17340.17B7340.1597340.13S7340.11S7340.09873440.07873440.0585440.03»73440.018344OS1為彌無量綱加速度廣加速度r速度r位移0.01 0

32、.511.011.51 2.01 2S1 3MJ1 3.51 4.01 4.51 5.01 5.51 6JD1周期（秒）JTG/T B02-01-2008： ； =0.05, TO. 25, Ci=0.5, Cs=O. CdO. 9, EPAO反應(yīng)譜數(shù)據(jù)確認要輸入的反應(yīng)譜數(shù)據(jù)類型。+無量綱加速度：加速度反應(yīng)譜除以重力加速度得到的頻譜。放大放大系數(shù)：輸入反應(yīng)譜數(shù)據(jù)的調(diào)整系數(shù)。最大值：反應(yīng)譜數(shù)據(jù)的最大值可根據(jù)用戶在這里輸入的值來調(diào)整。是反應(yīng)譜函數(shù) 放大系數(shù)的另一種定義方法。如反應(yīng)譜函數(shù)的最大加速度為0.045g,如果定義最大值為0.09g，那么相當于放大系數(shù)為0.09g/0.045g=2,且反應(yīng)譜

33、數(shù)據(jù)中的所有數(shù)據(jù)都放大 2倍。重力加速度輸入重力加速度。該數(shù)據(jù)將被用于將無量綱加速度和等效質(zhì)量轉(zhuǎn)換為荷載。阻尼比輸入結(jié)構(gòu)的阻尼比，也可以在設(shè)計反應(yīng)譜中直接輸入（有的設(shè)計反應(yīng)譜中有阻尼 比輸入選項）。根據(jù)公路橋梁抗震設(shè)計細則JTG/TB02-01 2008（以下簡稱08抗震細則）6.3.2條規(guī)定，混凝土結(jié)構(gòu)的阻尼比可取為 0.05（ 般鋼結(jié)構(gòu)取為0.02,鋼 混疊合梁取為0.04）。反應(yīng)譜分析時有三處可輸入阻尼比：a設(shè)計反應(yīng)譜中直接輸入（例如建筑抗震設(shè)計反應(yīng)譜）；b在本對話框中輸入；c在反應(yīng)譜分析工況中輸入。程序最終使用的阻尼比優(yōu)先順序為 c, b，a。4.1.1 E1水平設(shè)計加速反應(yīng)譜Chin

34、a(JTG/T B02-01-2008)4.1.1.1輸入數(shù)據(jù)橋梁類型參照08抗震細則3.1.2各橋梁抗震設(shè)防類別適用范圍橋梁抗震設(shè)防類別適用范圍A類單跨跨徑超過150m的特大橋B類單跨跨徑不超過150m的高速公路、一級公 路上的橋梁，單跨跨徑不超過150m的二級 公路上的特大橋、大橋C類二級公路上的中橋、小巧，單跨跨徑不超 過150m的二、四及公路上的特大橋、大橋D類|三、四級公路上的中橋、小橋分區(qū)特征周期、場地類型根據(jù)GB18306 2001.中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖確定。設(shè)防烈度根據(jù)圖紙所提供數(shù)據(jù)。抗震規(guī)范E1°（E1:工程場地重現(xiàn)期較短的地震作用，對應(yīng)于第二級設(shè)防水準。E2:工程

35、場地重現(xiàn)期較長的地震作用，對應(yīng)于第二級設(shè)防水準）4.1.1.2輸出數(shù)據(jù)特征周期根據(jù)08抗震細則5.2.3條：特征周期按橋址位置在中國地震動反應(yīng)譜特征周期 區(qū)劃圖上查取，根據(jù)場地類別，按下表取值。設(shè)計加速度反應(yīng)譜特征周期調(diào)整表區(qū)劃圖上的特 征周期（S）場地類型劃分IIIIIIIV0.350.250.350.150.650.400.300.400.550.750.450.350.450.650.90由于分區(qū)特征周期為0.35,場地類型為I類，故特征周期調(diào)整為0.25。重要性系數(shù)根據(jù)08抗震細則3.1.4-2選取。各類橋梁的抗震重要性系數(shù)橋梁分類E1地震作用E2地震作用A類1.01.7B類0.43（

36、 0.5）1.3 （1.7）C類0.341.0D類0.23注：高速公路和一級公路上的大橋、特大橋，其抗震重要性系數(shù)取B類括號內(nèi)的值。場地系數(shù)根據(jù)08抗震細則522確定抗震設(shè)防烈度 場地類型型'、67890.05g0.1g0.15g0.2g0.3g0.4gI1.21.00.90.90.90.9IIr 1.0r 1.0r 1.01.01.01.0III1.11.31.21.21.01.0IV1.21.41.31.31.00.9阻尼調(diào)整系數(shù)按照08抗震細則5.2.4條確定。阻尼調(diào)整系數(shù)，除有專門規(guī)定外，結(jié)構(gòu)的阻尼比應(yīng)取值為0.05,此時阻尼調(diào)整系數(shù)為1.0。當結(jié)構(gòu)的阻尼比按有關(guān)規(guī)定取之不等于

37、0.05是，阻尼調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式取值。Cd = 1 +40.06+1.7-0.55此處取為0.05,故取為1.0。EPA根據(jù)08抗震細則3.2.2選取抗震設(shè)防烈度和水平向設(shè)計基本地震動加速度峰值A(chǔ)抗震設(shè)防烈度6789A0.05gr0.10（ 0.15）g :0.20（ 0.30）g0.40g4.1.2 E1豎向設(shè)計加速度反應(yīng)譜T<0.1s0.1sT<0.3sT0.3s在此勾選，其余相同。據(jù)08抗震細則5.2.5,豎向設(shè)計加速度反應(yīng)譜由水平向設(shè)計加速度反應(yīng)譜成以下是給出的豎向冰平向譜比函數(shù)R基巖場地：R=0.651.0土層場地：1.0-2.5（T-0.1）式中：T結(jié)構(gòu)自擴周期（s）。

38、4.1.3 E2水平設(shè)計加速度反應(yīng)譜14.1.4 E2豎向設(shè)計加速度反應(yīng)譜其余相同同上。4.2反應(yīng)譜荷載工況輸入反應(yīng)譜分析時的荷載工況、反應(yīng)譜函數(shù)和加載方向。根據(jù)08抗震細則第5.1.1條第3款規(guī)定，采用反應(yīng)譜法或功率譜法同時考慮三個 正交方向（水平向X、丫和豎向Z）的地震作用時，可分別單獨計算 X向地震作用產(chǎn) 生的最大效應(yīng)、丫向地震作用產(chǎn)生的最大效應(yīng)與 Z向地震作用產(chǎn)生的最大效應(yīng)。總的設(shè)計最大地震作用E按下式求取:E= Ex +Ey +Ez地震作用角度當?shù)卣鸺ぐl(fā)方向平行于X-Y平面，地震角度為與X軸的夾角（度），角度的正負號 以Z軸為基準，按右手法則確定。地震作用方向在整體坐標系的X軸上時角

39、度為0。系數(shù)地震作用方向上反應(yīng)譜荷載數(shù)據(jù)的放大系數(shù)。該系數(shù)只放大選擇的地震作用方向 上的地震作用，在反應(yīng)譜函數(shù)中的放大系數(shù)將放大任意方向的地震作用。兩個放大系 數(shù)將相乘。周期折減系數(shù)特征值分析求得的周期的折減系數(shù)。注：這個系數(shù)適用于反應(yīng)譜分析中特征值分析求得的所有自振周期。如果分析時考慮非結(jié)構(gòu)單元 的剛度貢獻作用，希望折減計算周期，可使用該功能。特征值分析數(shù)據(jù)MIDAS做特征值分析的步驟如下：1在模型質(zhì)量菜單中輸入模型的質(zhì)量數(shù)據(jù)，即建立模型的質(zhì)量矩陣。2、在分析特征值分析控制中輸入特征值數(shù)量和各種分析控制數(shù)據(jù)。3、運行分析 運行結(jié)構(gòu)分析或點擊圖標菜單運行結(jié)構(gòu)分析。4、結(jié)構(gòu)分析結(jié)束之后，可以在結(jié)

40、果 振型形狀或結(jié)果 分析結(jié)果表格 振型形狀中 查看各振型形狀和特征值（自振周期和自振頻率）。頻率數(shù)量的確定結(jié)果-分析結(jié)果表格-周期與振型在各方向上，振型參與質(zhì)量之和不足 90%時，應(yīng)該增加分析的振型數(shù)量；當無限 增加振型數(shù)量也無法使振型參與質(zhì)量之和達到 90%時，應(yīng)查看建立的模型是否正確， 或有一些不必要的附屬構(gòu)件。輸入頻率數(shù)量過多會導致未知錯誤！（例如輸入1000會導致無法運行，原因不明）5 時程分析根據(jù)08抗震細則6.5.2條規(guī)定，時程分析的最終結(jié)果，當采用3組時程波計算時， 應(yīng)取3組計算結(jié)果的最大值；當采用7組時程波計算時，可取7組計算結(jié)果的平均值。此處選用三組實際加速度記錄分別為194

41、0年的El Centro波（適用于中軟場地11-111 類場地）、1952 年 Taft Lin con School 波（中硬場地 II-III 類場地）、1971 年 SanFerna ndo波共三組地震波取最大值。經(jīng)過調(diào)幅處理作為抗震分析的依據(jù)，并考慮入射 角度為0度和90度兩種情況。對E1或E2地震水平，各分析3*2=6種工況，取共6 種工況的最大值作為地震動效應(yīng)。5.1 E1時程分析5.1.1時程荷載工況添如/編輯時程荷載工況一般名稱:l-EICeii-00說明：分析類型 雷錢性 r非線性分析時間：分折方法J振型遜加法 r直接積分法 r靜力法時程類型 悔麟慈 周期分析時間步長:輸出時

42、間步長苗驟數(shù)）:M載順序 tr接續(xù)前次：廣荷載工呪：|3金初始單元內(nèi)力庶格）|廠累加位翳m度/加速度結(jié)果疔保持最終步驟荷載不變|阻尼阻尼計第方法：匱量和剛度3阻尼類型：當質(zhì)凰因子*剛度因子r直播輸入：停從複型阻尼中計算：|o. 4183T9013S3：0. 00530515406(因子計算振型1振型2憐頻率Dixl:12r周期秒:陰尼比：0.050.05貞量和剛度因子顯護陰尼比.時間積分裁數(shù)IT&wmark 方i去：Gamma： |Q 5Be5； p 25 _疔常加速度r燼性加速度r用尸輸入非線性分析揑制參數(shù)F迭代計算迭代控制|確認職消適用分析類型線性：進行線性時程動力分析。E1非線性：進行非線性時程動力分