隧道窯課程設(shè)計(jì)說明書

1、成都理工大學(xué)窯爐設(shè)計(jì)說明書題目：設(shè)計(jì)一條年產(chǎn)衛(wèi)生陶瓷 24 萬(wàn)大件的隧道窯學(xué) 號(hào)：姓 名：學(xué) 院：材料與化學(xué)化工學(xué)院班 級(jí)： 2013020405指導(dǎo)教師： 葉巧明劉菁、 前言隨著經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，陶瓷工業(yè)在人民 生產(chǎn)、生活中都占有重要的地位。 陶瓷的發(fā)展與窯爐的改革密切相關(guān)， 一定結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的窯爐燒出一定品質(zhì)的陶瓷。 因此正確選擇燒成窯爐是 獲得性能良好制品的關(guān)鍵。陶瓷窯爐可分為兩種 :一種是間歇式窯爐 ,比如梭式窯 ;另一種是 連續(xù)式窯爐 , 比如隧道窯。隧道窯由于窯內(nèi)溫度場(chǎng)均勻，從而保證了 產(chǎn)品質(zhì)量，也為快燒提供了條件；而隧道窯中空、裸燒的方式使窯內(nèi) 傳熱速率與傳熱效率

2、大， 又保證了快燒的實(shí)現(xiàn)； 而快燒又保證了產(chǎn)量， 降低了能耗。所以，隧道窯是當(dāng)前陶瓷工業(yè)中優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗的 先進(jìn)窯型，在我國(guó)已得到越來越廣泛的應(yīng)用。燒成在陶瓷生產(chǎn)中是非常重要的一道工序。 燒成過程嚴(yán)重影響著 產(chǎn)品的質(zhì)量，與此同時(shí)，燒成也由窯爐的窯型決定。在燒成過程中，溫度控制是最重要的關(guān)鍵。 沒有合理的燒成控制， 產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量都會(huì)很低。 要想得到穩(wěn)定的產(chǎn)品質(zhì)量和提高產(chǎn)量， 首 先要有符合產(chǎn)品的燒成制度。然后必須維持一定的窯內(nèi)壓力。最后，必須要維持適當(dāng)?shù)臍夥铡６?、設(shè)計(jì)任務(wù)與原始資料1 課程設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)一條年產(chǎn)衛(wèi)生陶瓷 24 萬(wàn)大件的隧道窯2課程設(shè)計(jì)原始資料1)、年產(chǎn)量： 24 萬(wàn)大件 /

3、年；(2) 、產(chǎn)品規(guī)格：400*200*200mm干制品平均質(zhì)量10Kg/件;(3) 、年工作日：350天/年；4)、成品率： 85%；(5)、燃料種類：天然氣，熱值 QD=36000KJ/Bm6) 、制品入窯水分： 2.0%；7) 、燒成曲線：9701280C， 4h ；1280C， 保溫 1h ；1280 80C， 14h ；最高燒成溫度1280C，燒成周期28h。20 970C,9h?3 課程設(shè)計(jì)要求（1）、課程設(shè)計(jì)嚴(yán)格按照成都理工大學(xué)課程設(shè)計(jì)（學(xué)年論文）工作管 理辦法進(jìn)行規(guī)范管理；（ 2）、要求提交窯爐設(shè)計(jì)說明書一份,設(shè)計(jì)圖二張（隧道窯剖面圖及隧 道窯工作系統(tǒng)圖）；（3）、要求計(jì)算正確

4、，設(shè)計(jì)合理，文圖相符，課程設(shè)計(jì)報(bào)告3000字（含 數(shù)據(jù)表、插圖）；（ 4）、采用學(xué)校規(guī)定的“成都理工大學(xué)學(xué)生的撰文專用稿紙”，參照學(xué) 校規(guī)定的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）撰寫格式要求（含數(shù)據(jù)表、插圖），撰寫或編 排打印課程設(shè)計(jì)；參照學(xué)校規(guī)定的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）裝訂結(jié)構(gòu)，課程設(shè)計(jì) 報(bào)告、圖紙等一并裝入學(xué)校規(guī)定的“成都理工大學(xué)學(xué)生專為資料袋”。三、燒成制度的確定1、 溫度制度的確定根據(jù)制品的化學(xué)組成、形狀、尺寸、線收縮率及其他一些性能要求，制訂燒成制度如下：20970C， 9h ；預(yù)熱帶9701280C， 4h ；燒成帶1280C， 保溫 1h ；保溫階段1280 80C， 14h ；冷卻帶燒成周期 :28 小

5、時(shí)2、窯型選擇衛(wèi)生瓷是大件產(chǎn)品，采用普通窯車隧道窯。由于考慮到燃料為城市煤氣，經(jīng)過 凈化處理，不會(huì)污染制品。若再?gòu)母G的結(jié)構(gòu)上加以考慮，避免火焰直接沖劇制品, 所以采用明焰露襲的形式（制品不襲匣缽），既能保證產(chǎn)品質(zhì)量，有增加了產(chǎn)量, 降低了燃料消耗，改善了工人的操作條件，并降低了窯的造價(jià)，是合理的。四、窯體主要尺寸的確定1、窯主要尺寸的確定為使裝車方便，并使窯內(nèi)溫度均勻，快速燒成，采用單層裝車的辦法，即窯車上只放一層制品。根據(jù)幾種裝車方法確定：窯車長(zhǎng)乂寬=1500X 870mm平均每車裝制品11件/車，干制品的平均質(zhì)量為每件10Kg,則每車裝載量為110Kg/ 車。生產(chǎn)任券（件/年年兀作日厲丿年

6、h/日）=240000 X 28- 350- 24+( 0.85 X 11- 1.5 )=128.34 m窯內(nèi)容車數(shù)：n=128.34/1.5=85.56輛取86輛則窯車有效長(zhǎng)度為：86 X 1.5=129m2、窯體各帶長(zhǎng)度的確定X 總長(zhǎng)=(4+1) /28 X 129預(yù)熱帶長(zhǎng)Ly=（預(yù)熱時(shí)間/總燒成時(shí)間）X總長(zhǎng)=9/28 X 129=41.46m燒成帶長(zhǎng)Ls=（燒成時(shí)間/總燒成時(shí)間）=23.04m冷卻帶長(zhǎng)Lv=（冷卻時(shí)間/總燒成時(shí)間）X總長(zhǎng)=14/28 x 129=64.5m設(shè)進(jìn)車室2m出車室2m 則窯總長(zhǎng)為129十2十2= 133m窯內(nèi)寬B根據(jù)窯車和制品的尺寸取800mm窯內(nèi)側(cè)墻高（窯車掛

7、9z面至拱腳）根 據(jù)制品最大尺寸（并留有空隙）定為500mm拱心角口取60,貝U拱高J= 0. 1364 0134x 800= 107mm軌面至窯車襯磚面高660mm為避免火焰直接沖擊制品，窯車上設(shè)300mr高之 通道（由40m厚耐火粕土板及耐火粘土磚柱組成）。見圖1 44剖面6 6。側(cè)墻總高為（軌面至拱腳）H= 500十300十40十660= 1500m m窯內(nèi)容車數(shù) 86輛推車時(shí)間：28x60/86=19.5min/ 車小時(shí)推車數(shù)：60/19.5=3.08車/h五、工作系統(tǒng)的安排在預(yù)熱帶224號(hào)車位設(shè)23對(duì)排煙口， 每車位一對(duì)。 煙氣通過各徘煙口到窯墻 內(nèi)的水平煙道，由 9號(hào)車位的垂直煙道

8、經(jīng)窯頂金后管道至徘煙帆，然后由鐵皮煙 囪排至大氣。排煙機(jī)及鐵皮煙囪皆設(shè)于預(yù)熱帶窯頂?shù)钠脚_(tái)。在1 號(hào)、 6號(hào)、 11號(hào)車位有三運(yùn)氣幕。其中 1號(hào)車位氣幕為封閉氣幕，窯頂和 側(cè)培皆開孔，氣體噴出方向與窯內(nèi)氣流成 90。聲。 6號(hào)和11號(hào)車位為擾動(dòng)氣幕， 氣體由窯頂噴出，方向與窯內(nèi)氣流成 150。角。用作氣幕的氣體從冷卻帶的間接 冷卻部位抽出。在燒成帶 2829號(hào)一4243號(hào)車位設(shè)14對(duì)攜燒室，不等距分布，兩測(cè)相對(duì)排 列。助燃空氣不預(yù)熱，由助燃風(fēng)機(jī)直接抽車間冷空氣，并采用環(huán)形供風(fēng)方式，各 燒最前壓力基本相同冷卻帶在4450號(hào)車位處，有10m長(zhǎng)的間壁急冷段，由側(cè)路上的小孔直接吸人 車間冷空氣， 冷卻氣

9、體流動(dòng)方向與窯車前進(jìn)方向相同 ( 順流) 。從換熱觀點(diǎn)， 逆流 冷卻效率高，但磚砌體易漏風(fēng)，逆流漏進(jìn)的冷風(fēng)和 700 °C左右的產(chǎn)品接觸，易急 冷至更低溫度，達(dá)到SiO2晶形轉(zhuǎn)化溫度而使產(chǎn)品開裂。所以要采用順流。該處窯 頂自43號(hào)車位有10m長(zhǎng)的二層拱間接冷卻，冷空氣亦由窯頂孔洞處自車間吸入。 由間壁、二層拱抽出來的熱空氣經(jīng)窯頂上金屬管道送往預(yù)熱帶作氣幕。 這里只作 為計(jì)算例題， 實(shí)際上該段應(yīng)采用直接風(fēng)急冷或直接、 間接相結(jié)合， 將丙層拱抽來 的熱氣再噴入窯內(nèi)作急冷，可防止大件產(chǎn)品炸裂。自 5260號(hào)車位設(shè) 12對(duì)熱風(fēng)抽出口， 每車位一對(duì)。 熱空氣經(jīng)過窯墻內(nèi)的水 平熱風(fēng)通道， 于：3

10、號(hào)車位處用金屆管道由熱風(fēng)機(jī)拍送干燥。 窯后；4號(hào)車位處， 由冷卻風(fēng)機(jī)自窯頂和側(cè)墻集中鼓入冷卻空氣。 車下自28 65號(hào)車位，每隔3m設(shè)一 個(gè)冷卻風(fēng)進(jìn)風(fēng)口，由車下冷卻風(fēng)機(jī)分散鼓風(fēng)冷卻， 并于5號(hào)車他處由排姻機(jī)排走。燒成帶前后，即 28號(hào)、 43號(hào)車位處，設(shè)兩對(duì)事故處理口。六、窯體材料以及厚度的確定根據(jù)上述原則，確定窯體的材料及厚度如表 17。材料及厚度確定忘可進(jìn)行 材料的蘸算。計(jì)算方法同田 (1-1) 、 (1-2) ，逐段逐層的計(jì)算。確定全窯的材 料消耗量。mtmjS著網(wǎng)歸W）S Tf村甘 fmI ?K±n-3沁土彳A *；*命mtII 1悴jinrt附j(luò)ll.Sttj111Fn.&

11、#187;m 10,：33ORft.KOato?s!750->70卩鴕1仇sanP.3I0CJ13a, o伺etPQr. 03（牡處畫口）<s>tn«>11i0,J2OC.Sc6口佃a.so0.1UC.l；5申Gild0.GL31170-1240-12取 1-j3Q,4?agQ.3OL.L2DC.0S30.930。.咖0.5O.Pfl-0. m13 r 31fr.SMft . 53flS.9S0c.sofi.tll0. ms'0A2«匕血(S-SiiiS 口)J tS)（5）M帖】1 l no0.343 aff.lisC, STS1c.tSt

12、i1蝕wmU41C.BO0.0(U13t>,mLOTiQg04(£)DJ50S邛D0,255q,|95D妙(LOH0.130i.asj1a.fioo山33口4 MS札HfltJM0 ”c$七、燃料燃燒計(jì)算1、燃燒所需空氣量該窯用天然氣，其熱值Q=36000KJ/Bm理論空氣量：V oa=0.26QD/1000-0.25=9.524;實(shí)際空氣量：取空氣過剩系數(shù)a =1.29Va=a Va=1.29 x 9.524=12.286Bm3/Bm3;2、燃燒產(chǎn)生煙氣量理論煙氣量:V=0.26QD/1000+1.02=0.26*36000/1000+1.02=10.38Nm 3/N卅)實(shí)際

13、煙氣量V= V0+ (a -1 ) V°a=10.38+ (1.29-1 ) *9.524=13.14 (Nm 加卅)/13.14.4c=1688.3 °C計(jì)算燃燒消耗量時(shí)，熱3、燃燒溫度理論燃燒溫度 t th=(Qnet+GTf+VaCaTa)/VC=(36000+3.12 X 20+12.286*1.3 X 20)(1730-1688.3)/1688.3X 100%=2.5<5所以合理取咼溫系數(shù)n =0.80則實(shí)際溫度為:Tp=0.80*1688.3=1350.6 °C比燒成溫度1280°C高70.6°C,認(rèn)為合理用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)決定燃料消

14、耗量八、加熱帶熱平衡計(jì)算1、預(yù)熱帶及燒成帶的熱平衡計(jì)算(1)熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍在此以1小時(shí)作為計(jì)算基準(zhǔn)，而以0°C作為基準(zhǔn)溫度平衡的計(jì)算范圍為預(yù)熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶。7.1.2熱平衡框圖Qf Q a Q a其中Q-制品帶入的顯熱Q2- 棚板及支柱帶入的顯熱Qf - 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱Qa- 助燃空氣帶入顯熱Qa' - 漏入空氣帶入顯熱Q3- 產(chǎn)品帶出顯熱Q4- 棚板及支柱帶出顯熱Q5- 窯墻、窯頂散失之熱Q6- 窯車積散之熱Q7- 物化反應(yīng)耗熱Q8- 其他熱損失Qg- 廢氣帶走顯熱2、熱收入項(xiàng)目：（1）制品帶入顯熱 Q 用公式計(jì)算每小時(shí)入窯干制品：Gi=110Kg/

15、車 x 3.08=338.8（Kg/h）入窯制品含 2% 自由水，每小時(shí)入窯的濕制品為：G1'=338.8/（1-0.02 ）=345.71（Kg/h）入窯制品的比熱隨各地原料成分及分配方的不同而變化，一般在 0.841.26KJ/kg*C 范圍?，F(xiàn)取平均比熱 c' =0.92 KJ/kg. C入窯制品溫度ti丄20 C則 Qi=Gi' c' - 11=6361.06 （KJ/h）（ 2）墊板及支柱帶入顯熱 Q2:此窯制品不裝匣體， 亦不用棚板， 為避免火焰沖擊制品， 窯車上有耐火粘 土熱墊板及支柱組成的火焰通道。 墊板與支柱窯吸熱， 根據(jù)器體積、 密度 可求得

16、每車質(zhì)量為 158.1 Kg 。G2=158.1*1.5=237(Kg/h)C2=0.845(KJ/kg. C)根據(jù)公式可得Q2=237*0.845*20=4005.3 ( Kg/h)(3) 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱 Qf; QD=36000KJ/Bm3;入窯天然氣溫度， t=20C 查手冊(cè)，此溫度下的天然氣平均比熱為；Cf=3.12根據(jù)公式可得 ;Qf=x(QD+tf Cf)=x(36000+3.12*20)=36062.4x (Kg/h)(4) 空氣帶入顯熱 Qa; 全部助燃空氣作為一次空氣。燃料所需空氣量有 1-10 求得。3Va=12.286xBm3 /h助燃空氣溫度 ta =20C查手冊(cè)

17、，在 20 C 時(shí)空氣的平均比熱為；Ca =1.30 (kJ/kg.C)根據(jù)公式可得Qa=Va*Ca*ta=12.286X 1.3 20=319" X KJ/h(5) 從預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏漏入空氣帶入顯熱 Q.取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù) a=2.5,由利1-10中已求出理論空氣量33V=9.524Bm3/Bm3;燒成帶燃料燃燒時(shí)的空氣過剩系數(shù) af=1.293Va'=x(2.5-1 .29)*9.524=1 1 .52xBm3 /h查手冊(cè)，Ca'=1.30kJ/kg.°C根據(jù)公式可得；Q、a=V、a*C、a*t、a=1 1 .52x*1 .3*20=299.

18、5xkJ/h6）氣幕空氣帶入顯熱 Qm；作氣幕用的氣體由冷卻帶時(shí)間接冷卻出抽來， 其帶入之顯熱由冷卻帶熱平衡計(jì)算為；Qm=216000kJ/h3、熱支出項(xiàng)目 :（1）產(chǎn)品帶出顯熱 Q3出產(chǎn)品帶出質(zhì)量 G3=338.8Kg 出燒成帶產(chǎn)品溫度 t3=1280 C查手冊(cè)，得產(chǎn)品平均比熱； C3=1.20 kJ/kg.C根據(jù)公式可得：Q3=338.8*1.20*1280=520396.8 kJ/h2）墊板支柱帶走顯熱 Q4墊板、支柱質(zhì)量： G4=237kg/h出燒成帶墊板、支柱溫度， t4=1280C查手冊(cè)，次時(shí)粘土墊板、支柱的平均比熱為： C4=1.178kJ/kg.C根據(jù)公式得： Q4=G4*C4

19、*t4=237*1.178*1280=357358kJ/h3）煙氣帶走顯熱 Qg；煙氣中包括燃燒生成的煙氣， 預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入之空氣外， 尚有用于氣幕的空 氣。用于氣幕之空氣體積由冷卻帶計(jì)算為；Vm=1552Bm /h離窯煙氣體積；Vg=V og+(ag-1)Voax+Vm 離窯煙氣溫度一般為 200300°c,現(xiàn)取 tg=250 C查手冊(cè)，此時(shí)煙氣的平均比熱為；Cg=1.44kJ/mA3. C根據(jù)公式得：ooQg=V g+(ag-1)V ax+Vm*Cg*tg =10.38+(2.5-1)*9.524*x+1552*1.44*250 =8880x+558720 kJ/h(4) 通

20、過窯墻，窯頂散失的熱 Qs根據(jù)各處材料的不同， 并考慮溫度范圍不能太大， 將預(yù)熱帶窯墻分為四段計(jì) 算其向外散熱，一側(cè)散熱：第一段；第二段；第三段；第四段；20-750C，長(zhǎng) 15 米，散熱，8200kJ/h750970C，長(zhǎng) 5.25 米， 散熱，7160kJ/h9701280C，長(zhǎng) 8.25 米，散熱 13600kJ/h 1280c ，長(zhǎng) 3 米， 散熱 5800kJ/h一側(cè)總散熱： 34760kJ/h兩側(cè)總散熱： 34760*2=69520kJ/h窯頂按同樣原則，計(jì)算結(jié)果為 112500kJ/h Qs=69520+112500kJ/h=182020(5) 窯車積蓄和散失之熱 Q6 去經(jīng)驗(yàn)數(shù)

21、據(jù)，占熱收入的 25%。( 6)物化反應(yīng)耗熱和散熱之熱 Q7不考慮制品所含之結(jié)構(gòu)水 自由水質(zhì)量 Gw=345.71-338.8=6.91 kJ/h 煙氣離窯溫度tg=250 °C制品中A12O3含水量為25%根據(jù)公式可得；Q7=Qw+Qr=G(w2490+1.93tg)+Gr*2100*A12O3%=6.91*(2490+1.93*250)+338.8*2100*0.25=198409.98 kJ/h(7) 其他熱損失 Q8 去經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占熱收入的 5%.4、列出熱平衡方程式熱收入=熱支出 Q1+Q2+Qf+Qa+Qa+Qm=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q82535+4005+36

22、624x+319x+11.52x+216000=207360+357358+8880x+558720+69520+11250+79079+(2535+4005+36624x+319x+11.52x+216000)* (90.25+0.05)移項(xiàng)整理得16989x=13845373X=51.74,即每小時(shí)需要天然氣51.74Bm1、列出預(yù)熱帶及燒成帶平衡表如下：熱收入熱支岀項(xiàng)目kJ/h%kJ/h%1.坯體帶入顯熱30980.141.產(chǎn)品帶岀顯熱25344011.992.墊板、支柱顯熱5323.50.252.墊板、支柱顯熱35735816.903.燃料化學(xué)熱，顯熱1865868.687.923.煙

23、氣顯熱515323.224.374.助燃空氣顯熱16505.060.784.窯墻、窯頂散熱1820208.605.漏入空氣顯熱15496.130.735.窯車積、散熱636687.3930.116氣幕顯熱2160006.物化反應(yīng)熱966424.5710.187.其他熱損失73017.53045總計(jì)2122291.3100總計(jì)2114488.1100九、冷卻帶熱平衡計(jì)算冷卻帶熱平衡的計(jì)算，其計(jì)算方法與預(yù)熱帶，繞成帶熱平衡計(jì)算方法相同。先確定熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)：1h ,0 C；劃計(jì)算范圍：冷卻帶；畫冷卻帶熱平衡示意圖；列出熱收入、熱支出的所有項(xiàng)目，然后解熱平衡方程式。在這個(gè)熱平衡方程式中也只能有一個(gè)未

24、知數(shù)，即冷卻空氣需要量U（或可供干燥的熱空氣量）。其他一切項(xiàng)目都應(yīng)已知，或用 vx代替，或事先用分段熱平衡的辦法算出,所以V可求。而可供干燥的熱空氣抽出且是由冷卻空氣鼓人員和助燃二次空氣星決定的，亦可求。熱收入的項(xiàng)目為高燒成帶而進(jìn)入冷卻帶時(shí)產(chǎn)品帶入顯熱，棚板帶入顯熱，窯車帶入顯熱，冷卻空氣帶入顯熱等。熱支出項(xiàng)目為離窯時(shí)產(chǎn)品帶出顯熱，匣缽， 棚板帶出顯熱，竊車帶出顯熱，窯堵、窯頂散熱、抽送干燥熱空氣帶走顯熱，作 氣暮氣體帶走顯熱，其他熱損失笨。計(jì)篡公式同預(yù)熱帶、燒成帶。1、熱收入項(xiàng)目：(1) 產(chǎn)品帶入顯熱Q3此項(xiàng)熱量即為預(yù)熱、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱：Q= 520396.8 kJ/h(2) 墊板、支柱

25、帶入顯熱Q此項(xiàng)熱量即為預(yù)熱、燒成帶墊板、支柱帶出顯熱：Q4= 357358kJ/h(3) 窯車帶入顯熱Q9預(yù)熱帶、燒成帶窯車散失之熱約占窯車積、散熱之5%而95沱積熱帶進(jìn)冷卻帶。Q 9= 0.95*Q6 = 0.95*5153323.2 =489557.04 KJ/h(4) 冷卻帶末端送入空氣帶入顯熱 Q。，用公式(1 62)計(jì)算：ta=20C，此溫 度下 空氣平均比熱查手冊(cè)為：G=1.30KJ/m3* C。Q1o=VCata=VaX 1.3 X 20 =26V a KJ/h2、熱支出項(xiàng)目：產(chǎn)品帶出顯熱Q1出窯產(chǎn)品質(zhì)量G 11= 135 Kg/h出窯產(chǎn)品溫度t 11= 80 C查手冊(cè)，此時(shí)產(chǎn)品

26、平均比熱，6= 0.896 kJ/kg. C根據(jù)公式(1-64 )可得：Q11=GQ1t11= 165* 0.896*80 = 11827.2 KJ/h(2) 墊板、支柱帶出顯熱， Q12 出窯墊板、支柱質(zhì)量： G12= 267 Kg/h出窯墊板、支柱溫度：ti2= 80 C在80°C是粘板、支柱的比熱為：3C12= 0.84 +0.000264t =0.858KJ/m3* CQ 12= G12 C12 t 12= 18326.88KJ/h(3) 窯車帶走和向車下散失之熱 Q13= 此項(xiàng)熱量占窯車帶入顯熱的 55%，Q 13=0.55 X Qf 0.55 X 48955.704 =

27、269256.37 KJ/h(4) 抽送干燥用的空氣帶走顯熱 Q14,該窯不用冷卻帶熱空氣作二次空氣，且氣幕所用空氣由冷卻帶間壁抽出，所 以，熱空氣抽出量即為冷卻空氣鼓入量Va。設(shè)抽送干燥器用的空氣溫度為 200C： 此溫度下的空氣平均比熱為：Cl4=1.32kJ/Bm3 CQ4=Va C4 t i4=Vax 1.32 X 200=264V kJ/h(5) 計(jì)算得，冷卻帶窯墻，頂散熱為：Q16=100000kJ/h(6) 抽送氣幕熱空氣帶走顯熱 Q17抽送氣幕熱空氣包括兩側(cè)間壁及二層拱內(nèi)抽出之熱空氣， 其所帶之熱由窯 墻、窯頂之計(jì)算中已知為：Q17=Q+Q、= 216000 kJ/h抽送氣幕的

28、熱空氣體積為；Vm=Vo+Vo 、= 1552 Bm 3/h(7) 其他熱損失Q損取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占總熱收入的 5%3 、 列熱平衡方程式熱收入 =熱支出，即0.95*(207360+357358+688817+26Va)= 11827.2+18326.88+269256.37+264Va+100000+2160003 移項(xiàng)整理得： Va= 1796.6019 Bm 3/h.即每小時(shí)有1796.6標(biāo)準(zhǔn)立方米，200 C的熱空氣抽送干燥。4、 列出冷卻熱平衡表及全窯熱平衡表，方法同預(yù)熱帶、燒成帶，此處從略。 熱平衡采用計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算， 可節(jié)約時(shí)間。 并可制成軟件包， 便于變更條 件時(shí)采用十、燒嘴的選

29、用級(jí)燃燒室的計(jì)算每小時(shí)燃料的消耗量求出為： X=73Bm3/h該窯共設(shè) 7 對(duì)燒嘴。每個(gè)燒嘴的燃料消耗量為：51.74 - 14=3.70(1)選用DW- -3型渦流式短焰燒嘴，其生產(chǎn)能力為18Bm3/h，燒嘴前天然氣壓力800Pa,空氣壓力2000Pa與其配合的燒嘴磚厚 230mm。( 2) 燃燒室體積V=3.70X 15500/1250000=0.08m?燃燒室深為 :L=窯墻厚 燒嘴磚厚=1.16-0.23=0.93m燃燒室面積：F=V/L=0.08/0.93=0.09mA2取燃燒室寬B為四個(gè)班磚寬，即4X(磚寬+灰縫)=4X( 0.113+0.003)=0.464m選用60°

30、拱，拱高f=0.134X 0.464=0.062m,燃燒室的截面積二拱形部分面 積+側(cè)墻矩形部分面積： 0.065=(0.67*0.062*0.464+0.464H)燃燒室側(cè)墻高： H=0.13m取H=0.272m，即四磚厚：4X(磚厚+灰縫)=0.272則燃燒室總高為： 0.272+0.062=0.334m一、煙道和管道計(jì)算，阻力計(jì)算和風(fēng)機(jī)選型1、 煙道和管道計(jì)算：需要由排煙系統(tǒng)排除的煙氣量，由預(yù)熱帶的熱平衡 為：Vg=Vg0+(ag-1)Va0x+V m=10.38+ (2.5-1)*9.524*51.74+1552=2883.966 (Bm3/h)1)排煙口及水平支煙道尺寸共有 9對(duì)排煙口，則每個(gè)排煙口的流量為： V1=2883.966/18=160.22煙氣在磚砌管道中的流速為 1 2.5 Bm/s,現(xiàn)取流速w=1.513 Bm/s :貝 UFi =Vi/W=160.22/1.513/3600=0.0297mA2排姻口高取三磚厚即0.204m :則寬為0.324/0.204=0.159m，考慮磚型，取 一磚長(zhǎng)，即0.232m。排煙口水平深度定為 0.46m。(2) 蠶直支煙道尺寸由于煙氣由推焰口至番直支煙道漫豪不空，渡速相同.所以盤面面積蟲相爭(zhēng).但考慮 黃型，取垂直文煙道為：$X-0.230x0.232m荃直決度定為09m.(3)