SATWE計(jì)算結(jié)果分析和調(diào)整方法

1、SATWE軟件計(jì)算結(jié)果分析位移比1.位移規(guī)范條文:新高規(guī)3.4.5規(guī)定：結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)減少扭轉(zhuǎn)的影響。在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平地震力作用下，樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移和層間位移，A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應(yīng)大于1.4 倍。該樓層平均值的1.5倍；B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第 10章所指的復(fù)雜高層建 筑不宜大于該樓層平均值的 1.2倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的基本概念：位移比包含兩項(xiàng)內(nèi)容(1) 樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值；(2) 樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移與平均層間位移的比值；計(jì)算位移比僅考慮墻頂，柱頂?shù)蓉Q向構(gòu)件上節(jié)點(diǎn)的最大位移

2、，不考慮其他節(jié)點(diǎn)的位移。位移比可以用結(jié)構(gòu)剛心與質(zhì)心的相對位置(偏心率)表示，二者相距較遠(yuǎn)的結(jié)構(gòu)在地震作用下扭轉(zhuǎn)效應(yīng)較大，位移比是控制結(jié)構(gòu)整體抗扭特性和平面不規(guī)則性的重要指標(biāo)。A級和B級:鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度應(yīng)區(qū)分為名詞釋義:位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值。 層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。 其中：最大水平位移： 平均水平位移： 層間位移角：墻、最大層間位移角： 平均層間位移角：墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移。墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移與最小水平位移之和除 柱層間位移與層高的比值。墻、柱層間位移角的最大值。墻、柱層間位移

3、角的最大值與最小值之和除2?？刂颇康?高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以 控制，主要目的有以下幾點(diǎn)：1.保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài)，避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫，控制樓面梁板的裂縫數(shù)量，寬度。2 .保證填充墻，隔墻，幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免產(chǎn)生明顯的損壞。3 .控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。結(jié)構(gòu)位移輸出文件(WDISP.OUT )Max-(X)、Max-(Y)-最大 X、Y 向位移。(mm)Ave-(X)、Ave-(Y)-X、Y 平均位移。(mm)Max-Dx , Max-Dy : X,Y方向的最大層間位移Ave

4、-Dx , Ave-Dy : X,Y方向的平均層間位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)- X、Y向最大位移與平均位移的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy :最大層間位移與平均層間位移的比值即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X)Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx最好1.2 不能超過1.5最好1.2不能超過1.5Y方向相同 操作要點(diǎn)：位移比在 結(jié)構(gòu)位移(WDISP.OUT )中輸出，各樓層位移比為 Ratio(X)和Radio(Y)。其中,Ratio(X)=Max(X)/Ave(X)調(diào)整方法:1) 程序調(diào)整：satwe程序不能實(shí)現(xiàn)2) 人工調(diào)整：只

5、能人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，使結(jié)構(gòu)規(guī)則，剛度均勻，減小結(jié)構(gòu)剛心與形心的偏心距：可利用程序的節(jié)點(diǎn)搜索功能在satwe的“分析結(jié)構(gòu)圖形和文本顯示”中的“各層配筋構(gòu)件編號簡圖”中快速找到位移最大的節(jié)點(diǎn)，加強(qiáng)該節(jié)點(diǎn)對應(yīng)的墻、柱等構(gòu)件剛度；也可以找出位移最小的節(jié)點(diǎn)削弱其剛 度；直到位移比滿足要求。注意事項(xiàng)(1).驗(yàn)算位移比應(yīng)選擇強(qiáng)制剛性樓板假定，但當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應(yīng)采用符合樓板 平面內(nèi)實(shí)際剛度變化的計(jì)算模型，當(dāng)平面不對稱時尚應(yīng)計(jì)及扭轉(zhuǎn)影響。最大層間位移、位移比是在剛性樓 板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計(jì)與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果(即構(gòu)件設(shè)計(jì)可以采用彈性樓板計(jì)算,而位移計(jì)算必須在剛性樓板

6、假設(shè)下獲得)，故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。(2) 但需注意的是，對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，如不規(guī)則的坡屋頂、體育館看臺、工業(yè)廠房、錯層和越層結(jié)構(gòu)， 或者柱、墻不在同一標(biāo)高，或者沒有樓板等情況，如果采用強(qiáng)制剛性樓板假定，結(jié)構(gòu)分析會嚴(yán)重失真，所 以，一般這些結(jié)構(gòu)都不強(qiáng)行進(jìn)行位移比控制。(3) 高層建筑位移比計(jì)算應(yīng)考慮偶然偏心的影響,多層建筑可以不考慮。(4 )位移比是判斷結(jié)構(gòu)規(guī)則性的重要依據(jù)，對是否考慮雙向地震有重要參考作用。(5)當(dāng)樓層的最大層間位移角不大于新高規(guī)第3. 7. 3條規(guī)定的限值的40%時，該樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當(dāng)放松，但不應(yīng)

7、大于1.6。(6)若位移比超過1.2,則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用;(7 )因?yàn)楦邔咏ㄖ谒搅ψ饔孟?，幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的 邊角部位。、層間最大位移與層高之比(層間位移角)規(guī)范條文:新高規(guī)的3.7.3條規(guī)定按彈性方法計(jì)算的風(fēng)荷載或多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比 合下列規(guī)定：1.高度不大于表 3.7.3U/ h不宜大于表結(jié)構(gòu)體系 u/h框架1/550框架一剪力墻、框架一核心筒、板柱一剪 力墻1/800筒中筒、剪力墻1/1000除框架結(jié)構(gòu)外的轉(zhuǎn)換層1/1000150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比250m的高層建筑，其

8、樓層層間最大位移與層高之比u / h宜符3. 7. 3的限值。2. 高度不小于3. 高度在150m250m之間的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比u/h從的限值可按本條第 1款和第2款的限值線性插入取用。注：樓層層間最大位移 u以樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移差計(jì)算，不扣除整體彎曲變形?？拐鹪O(shè)計(jì)u/ h從不宜大于1 / 500。5.5.1條文說明：第一階段設(shè)計(jì)，變形驗(yàn)算時，本條規(guī)定的樓層位移計(jì)算可不考慮偶然偏心的影響?？挂?guī) 以彈性層間位移角表示。名詞釋義:(1) 層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。 其中：層間位移角：|墻、柱層間位移與層高的比值。2。最大層間位移

9、角：墻、柱層間位移角的最大值。平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除控制目的:高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以 控制，主要目的有以下幾點(diǎn)：1 保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài)，避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫，控制樓面梁板的裂縫數(shù)量，寬度。2 保證填充墻，隔墻，幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免產(chǎn)生明顯的損壞。結(jié)構(gòu)位移輸出文件(WDISP.OUT )Max Dx、Max Dy : x和y方向?qū)娱g最大位移即要求：Max Dx/h和Max Dy/h滿足規(guī)范要求電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)1 驗(yàn)算層間位移角則不需要考慮偶然偏心;2最大層間位移是在剛

10、性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計(jì)與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果(即構(gòu)件設(shè)計(jì)可以采用彈性樓板計(jì)算，而位移計(jì)算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得)，故移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。 3因?yàn)楦邔咏ㄖ谒搅ψ饔孟?幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。4.當(dāng)結(jié)構(gòu)層間位移角很小，例如一般結(jié)構(gòu)彈性位移角小于規(guī)定限值的1/2 ,復(fù)雜結(jié)構(gòu)和高層結(jié)構(gòu)彈性位移角小于規(guī)定限值的1/3，位移比可適當(dāng)放寬，如放大20%。、周期比結(jié)構(gòu)的自振周期1.60%周期、地震力與振型輸出文件( WZQ.OUT ) 抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的X向樓層最小剪重比電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)1 對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的

11、薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15倍，即上表中樓層最小剪力系數(shù)入應(yīng)乘以1.15倍。當(dāng)周期介于 3.5S和5.0S之間時，可對于上表采用插入法求值。2對于一般高層建筑而言，結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小，頂層最大，故實(shí)際工程中，結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制，由 下到上，哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計(jì)地震內(nèi)力.3各層地震內(nèi)力自動放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù).4 .六度區(qū)剪重比可在 0.7 %1 %取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋，說明底部剪力過小，要對構(gòu)件截面大小、周期折減等進(jìn)行檢查 ；若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型

12、，參數(shù)設(shè)置是否正確 或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。如結(jié)構(gòu)的基本自振周期(即對一般的工程，結(jié)構(gòu)的自振周期在考慮折減系數(shù)后應(yīng)控制在一定的范圍內(nèi)。第一周期）大致為：框架結(jié)構(gòu) T1 （ 0.120.15） n框-剪和框-筒結(jié)構(gòu)T1 （ 0.080.12） n剪力墻和筒中筒結(jié)構(gòu)T1 （0.040.06）n式中,n為建筑物的總層數(shù)。第二周期、第三周期與第一周期的關(guān)系大致為：T2 （1/31/5）T1T3 （1/51/7）T1周期偏長，說明結(jié)構(gòu)過 軟”、所承擔(dān)的地震剪力偏小，應(yīng)考慮抗側(cè)力構(gòu)件（柱、墻）截面太小或布置 不當(dāng)；如周期偏短，說明結(jié)構(gòu)過剛”、所承擔(dān)的地震力偏大，應(yīng)考慮抗側(cè)力構(gòu)件截面太大或墻的布置太多或墻的剛度

13、太大（宜設(shè)結(jié)構(gòu)洞予以減小其剛度）。如果抗側(cè)力構(gòu)件的截面尺寸、布置都很正常，無特殊情況而自振周期偏離太遠(yuǎn)，則應(yīng)檢查輸入數(shù)據(jù)是否有錯誤。對20層以上的高層建筑結(jié)構(gòu)，如果一切正常，其基本自振周期往往在2.03.0之間（叫次長周期），則需要增加地震力（調(diào)整系數(shù)取1.51.8）重新進(jìn)行計(jì)算。以上的判斷是根據(jù)平移振動振型分解方法得出來的?？紤]彎扭耦連振動時情況要復(fù)雜得多，可以挑出 與平移振動相對應(yīng)的自振周期來進(jìn)行上述比較，至于扭轉(zhuǎn)周期的合理數(shù)值，由于缺乏經(jīng)驗(yàn)尚難提出。周期比新高規(guī)的345條規(guī)定結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期 Tt與平動為主的第一自振周期 Tl之比，A級高度高層建筑不應(yīng)大于 0.9 , B級高度

14、高層建筑、超過 A級高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第 10章所指的復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于 0.85。（抗規(guī) 中沒有明確提出該概念，所以多層時該控制指標(biāo)可以適當(dāng)放松，但一般不大于新高規(guī)5.1.13條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時，雜高層建筑結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：1宜考慮平扭耦聯(lián)計(jì)算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不應(yīng)小于的9倍，且計(jì)算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的2應(yīng)采用彈性時程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算；3宜采用彈塑性靜力或彈塑性動力分析方法補(bǔ)充計(jì)算。1.0。）B級高度的高層建筑結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10章規(guī)定的復(fù)15,對多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù) 90%;名詞釋義:Tt與平動為主的第一自振周期（也稱使結(jié)構(gòu)的抗周

15、期比：即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）第一側(cè)振周期）T1的比值。周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，扭剛度不能太弱。因?yàn)楫?dāng)兩者接近時，由于振動藕連的影響，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如 下驗(yàn)算周期比：（1） 計(jì)算結(jié)果詳周期、 地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT ）,因satwe電算結(jié)果中并未直接給出周期 比，故對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，需人工按如下步驟驗(yàn)算周期比。（2） 根據(jù)各振型的兩個平動系數(shù)和一個扭轉(zhuǎn)系數(shù)（三者之和等于1）判別各振型分別是扭轉(zhuǎn)為主的振型（也稱扭轉(zhuǎn)振型）還是平動為主的振型（也稱平動振型）。一般情況下，當(dāng)扭轉(zhuǎn)系數(shù)大

16、于0.5時，可認(rèn)為該振型是扭振振型，反之應(yīng)為平動振型。當(dāng)然，對某些極為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)還應(yīng)結(jié)合主振型信息來進(jìn)行判斷；Tt,周期最長的平動振型對應(yīng)的就是第一平（3 ）通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期 動周期T1/平動周期是否引起整體振動，局部振動不能當(dāng)做（4）對照結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖”考察第一扭轉(zhuǎn)第一扭轉(zhuǎn)/平動周期。需考察下一個次長周期。（5 ）考察第一平動周期的基底剪力比是否為最大（值得注意的是在判斷某些復(fù)雜工程的第一平動周期時，還應(yīng)考察該振型產(chǎn)生的基底剪力是否為各振型中的最大值，如果該振型產(chǎn)生的基底剪力很小，那么在地震力作用下他出現(xiàn)的概率就很小，因而也就不是平動主振型，當(dāng)然也就不能成為

17、第一平動周期(6)結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比，A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9 ;B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。多塔結(jié)構(gòu)周期比：對于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗(yàn)算，而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個單塔，按多個單塔結(jié)構(gòu) 分別計(jì)算。X方向的有效質(zhì)量系數(shù)Y方向的有效質(zhì)量系數(shù) 即要求：97.72%體育場館、空曠結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。體育場館、空曠 結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。周期、地震力與振型輸出文件(WZQ.OUT )考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y方向的平動系數(shù)

18、、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.6306110.180.99 ( 0.12+0.88 )0.0120.614421.190.95 ( 0.82+0.12 )0.0530.42482.390.06 ( 0.06+0.00 )0.9440.1876174.520.96 ( 0.95+0.01 )0.0450.171885.001.00 ( 0.01+0.99 )0.0060.13555.030.05 ( 0.05+0.00 )0.9570.0994177.150.97 ( 0.97+0.00 )0.0380.084987.631.00 ( 0.00+1.00 )0.0090

19、.075212.730.03 ( 0.03+0.00 )0.9797.72%96.71%0.4248/0.6306=0.67 <0.95.1.13，計(jì)算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之96.71% >90% 說明無需再增加振型計(jì)算(高規(guī) 和不小于總質(zhì)量的 90%)分析動力學(xué)認(rèn)為結(jié)構(gòu)的第一周期應(yīng)該是出現(xiàn)該振形時所需要的能量最小，第二周期所需要的能量次之，依 次往后推。我認(rèn)為規(guī)范規(guī)定 Tt/T1<0.9 就是為了讓對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生作用的能量中的大部分只夠激起結(jié)構(gòu)的平動 而不是扭轉(zhuǎn)。按照動力學(xué)理論，結(jié)構(gòu)第一周期只與結(jié)構(gòu)本身的質(zhì)量、剛度和邊界條件有關(guān)，與外界力沒有關(guān)系，地 震只是提供一個激振力，

20、基底剪力是反映這個激振效果的一個指標(biāo)，這個除了以上的條件外，同時就跟地 震參數(shù)有關(guān)，比如加速度的值。而結(jié)構(gòu)最容易出現(xiàn)振動的振型就應(yīng)該是第一振型，這個振型所需要的能量 最小，最容易發(fā)生。這個就很容易理解為什么扭轉(zhuǎn)振型不能太靠前，起碼不能出現(xiàn)再第一振型。通高層設(shè)計(jì)中是可行的。關(guān)于第二平動周期與扭轉(zhuǎn)周期比較接近的問題是相對的，我個人認(rèn)為就是說怎么理解主振型？ pkpm 采用了 wilson 教授的質(zhì)量參與系數(shù)的概念（可以查看 sap 和 etabs ），比如 我們計(jì)算 15 個振型， 質(zhì)量參與系數(shù)達(dá)到了 98% ，那么 15 個振型當(dāng)中就有一個質(zhì)量參與系數(shù)最大的振型， 比如是 2 振型，它對這個 9

21、8% 的貢獻(xiàn)最大（比如達(dá)到 40% ），那么我們就認(rèn)為它就是主振型。而其它的振 型的貢獻(xiàn)可能相對很小。 主振型的意義在于： 它可能不是最容易被激勵起的振型， 但是它一旦被激勵起了， 那么它就是結(jié)構(gòu)振動的主要成分，所以我們在抗震的時候我特別給與關(guān)注，盡量避免它與扭轉(zhuǎn)振型靠近。這也就是我建議 ljbwhu 將 T2 與 Tt 拉大點(diǎn)的原因。在常規(guī)的高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，由于各種限制，不容易出現(xiàn)以下這種情況：當(dāng)結(jié)構(gòu)中存在某些相對軟弱的 部分或者構(gòu)件的時候，則結(jié)構(gòu)的主振型會出現(xiàn)的比較靠后，這很容易理解，因?yàn)檐浫醯牡胤皆诩钅芰肯?對小的時候就會局部振動， 此時不是整體振動， 所以該振型的質(zhì)量參與系數(shù)很小，

22、但是它們卻是低階振型。所以我前面的貼子提到了模型錯誤， 這里的錯誤并不是指模型邏輯上的錯誤， 而是某些構(gòu)件的剛度、 尺寸、 材料等原因的錯誤，造成局部軟弱。這種情況比較特殊，但是也可能出現(xiàn)，所以要避免。主振型：對于某個特定的地震作用引起的結(jié)構(gòu)反應(yīng)而言，一般每個參與振型都有著一定的貢獻(xiàn)，貢獻(xiàn)最大的振型就是主振型， 貢獻(xiàn)指標(biāo)的確定一般有兩個，是基底剪力的貢獻(xiàn)大小， 二是應(yīng)變能的貢獻(xiàn)大小。般而言，基底剪力的貢獻(xiàn)大小比較直觀，容易被我們接受扭轉(zhuǎn)為主的振型中 , 周期最長的稱為第一扭轉(zhuǎn)為主的振型 , 其周期稱為扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt 。平動為主的振型中 , 根據(jù)確定的兩個水平坐標(biāo)軸方向 X 、丫 ,

23、 可區(qū)分為 X 向平動為主的振型和 丫向平動為主的振型。假定 X 、 Y 方向平動為主的第一振型 （即兩個方向平動為主的振型中周期最長的振型） 的周期值分別記為T1 X和T1 丫，其中的大者位 T1,小者為T2。則T1即為高規(guī)第41315條中所說的平動為主的第一自振周期 , T2 姑且稱作平動為主的第二自振周期。研究表明 , 結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)第一自振周期與地震作用方向的平動第一自振周期之比值, 對結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)響應(yīng)有明顯影響, 當(dāng)兩者接近時 , 結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)顯著增大 7 。高規(guī)第 41315 條對結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期 Tt 與平動為主的第一自振周期 T1 之比值進(jìn)行了限制 , 其目的就是控制結(jié)構(gòu)扭

24、轉(zhuǎn)剛度不能過弱 , 以減小扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。高規(guī)對扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期 Tt 與平動為主的第二自振周期 T2 之比值沒有進(jìn)行限制 , 主要考 慮到實(shí)際工程中 , 單純的一階扭轉(zhuǎn)或平動振型的工程較少 , 多數(shù)工程的振型是扭轉(zhuǎn)和平動相伴隨的 , 即使 是平動振型 , 往往在兩個坐標(biāo)軸方向都有分量。針對上述情況 , 限制 Tt 與 T1 的比值是必要的 , 也是合理 的 , 具有廣泛適用性 ; 如對 Tt 與 T2 的比值也加以同樣的限制 , 對一般工程是偏嚴(yán)的要求。對特殊工程 如比較規(guī)則、 扭轉(zhuǎn)中心與質(zhì)心相重合的結(jié)構(gòu) , 當(dāng)兩個主軸方向的側(cè)向剛度相差過大時 , 可對 Tt 與 T2 的比 值加以限制 ,

25、 一般不宜大于 1.0。實(shí)際上 , 按照抗震規(guī)范第 31513 條的規(guī)定 , 結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向的 側(cè)向剛度不宜相差過大 , 以使結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向上具有比較相近的抗震性能。, 結(jié)構(gòu)的某些局部振動的振型當(dāng)然 , 振型特征判斷還與宏觀振動形態(tài)有關(guān)。對結(jié)構(gòu)整體振動分析而言 是可以忽略的 , 以利于主要問題的把握。注意上面這句話的意義說明了，某些局部振動可以忽略掉，那么如何判斷某些局部振動呢？就轉(zhuǎn)到我 們上面所討論的問題上來了，可以采用振型總剪力的大小來判斷或者振型質(zhì)量參與系數(shù)來判斷。忽略某些 總剪力很小或者質(zhì)量參與系數(shù)很小的振型，而保留那些相對較大的振型，這樣說的話，就沒有必要強(qiáng)制制要求將總剪力最

26、大的平動周期作為第一平動周期了！第一扭轉(zhuǎn)周期的確定也沒有什么疑惑。那個審X 方向或圖中心的意見有問題！1）如果一個結(jié)構(gòu) X ，Y 方向周期相差很大時，前幾個平動周期往往是一個方向的（如均為 均為 Y 方向）。此時要求 Tt/T1<0.9 即可。2）如果一個結(jié)構(gòu) X ，Y 方向周期相差不大時，應(yīng)使第一第二振型周期以平動為主（此時第一第二 振型分別是X, Y向），此時要求Tt/T1和Tt/T2均<0.9。這是容易作到的。另附手頭一些資料，不知對大家有無幫助：1）高規(guī) 4.3.5 條的條文說明主要意思： Tt 與 T1 兩者接近時由于振動耦連影響，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯 增大。（2） 2002

27、年9月版SATWE用戶手冊124頁：振型的方向角 0度是X方向，90度是丫方向。依次類推。它的意義在于使我們明確知道結(jié)構(gòu)剛度的薄弱方向。兩個第一側(cè)移振型的方向角，代表了水平地震 作用的兩個近似的最不利方向。（3）2002年9月版SATWE用戶手冊124頁：主振型的概念：對于地震引起的結(jié)構(gòu)反應(yīng)而言，參與振型貢獻(xiàn)最大的就是主振型。衡量貢獻(xiàn)大小有2個指標(biāo)較合適，一是基底剪力貢獻(xiàn)，二是應(yīng)變能貢獻(xiàn)?；准袅ω暙I(xiàn)較易為工程技術(shù)人員接受。SATWE給出每個振型每個地震方向的基底剪力貢獻(xiàn)。用于判斷每個地震方向的主振型。PS:周期比計(jì)算方法:0.5的平動周期，按周期值從大到1）扭轉(zhuǎn)周期與平動周期的判斷：從計(jì)算書

28、中找出所有扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于小排列。同理，將所有平動系數(shù)大于0.5的平動周期值從大到小排列;2）第一周期的判斷：從列隊(duì)中選出數(shù)值最大的扭轉(zhuǎn)（平動）周期，查看軟件的“結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖”，看該周期值所對應(yīng)的振型的空間振動是否為整體振動，如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第 一扭轉(zhuǎn)（平動）周期，要從隊(duì)列中取出下一個周期進(jìn)行考察，以此類推，直到選出不僅周期值較大而且其 對應(yīng)的振型為結(jié)構(gòu)整體振動的值即為第一扭轉(zhuǎn)（平動）周期；值得注意的是，在判斷復(fù)雜結(jié)構(gòu)的第一平動 周期時，還應(yīng)考察該振型產(chǎn)生的基底剪力是否為各振型中的最大值，如果該振型產(chǎn)生的基底剪力很小，就 不是第一平動周期。（詳細(xì)見PKPM新天地2005.

29、1期）3）周期比計(jì)算：將第一扭轉(zhuǎn)周期值除以第一平動 周期即可。調(diào)整方法:1）程序調(diào)整：satwe程序不能實(shí)現(xiàn)2）人工調(diào)整：只能人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，提高結(jié)構(gòu)規(guī)扭轉(zhuǎn)剛度；總的調(diào)整原則是 加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圍墻、柱或梁的剛度，適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)中間墻、柱的剛度。當(dāng)?shù)谝惶┬蜑榘崔D(zhuǎn)時.說明結(jié)構(gòu)的按轉(zhuǎn)度相対丁其兩個主軸t一股林靠近X樂和¥軸方向的側(cè)科剛度過小，此時宜沿兩主牠適當(dāng)加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外W的剛度， 并適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部的剛度出第二振型為扭轉(zhuǎn)時，說明結(jié)構(gòu)沿兩個主軸方向的側(cè)移剛度相差較大.結(jié)構(gòu) 的擔(dān)轉(zhuǎn)剛度相対其中一主軸（側(cè)移剛度較小方向的側(cè)移剛度是合理的；但相對 于另一主軸（側(cè)移剛度較大方向）的M移剛S則過小

30、，此時宜適當(dāng)加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圍 （主要是沿M移剛度較犬方向的剛度，并適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部沿側(cè)移剛度較大方 W的剛度。K 5有效®則：削弱內(nèi)部剛蕙，增強(qiáng)周邊剛度，盡fi周邊均勻?qū)ΨQ連就2. 有較大M入的部位加拉梁3. 看看位移.將位移大的地方加拉梁.或苦加大梁截面.加厚板4. 増加外闈梁截商，特別加強(qiáng)角部，和抗儀墻部位的梁rti電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)1. 對于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計(jì)算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛 度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在?？傊诟邔咏Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震害。SATWE程序中給出了各振型對基底剪力貢獻(xiàn)比例的計(jì)算功能，

31、通過參數(shù)Ratio（振型的基底剪力占總基底剪力的百分比）可以判斷出那個振型是X方向或丫方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻(xiàn)大小。2. 振型分解反應(yīng)譜法分析計(jì)算周期，地震力時，還應(yīng)注意兩個問題，即計(jì)算模型的選擇與振型數(shù)的確定。一般來說，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計(jì)算時宜選擇時則應(yīng)選擇 總剛模型”進(jìn)行計(jì)算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述側(cè)剛模型”進(jìn)行計(jì)算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板 高規(guī)5.1.13條（B級高度的高層 建筑結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10章規(guī)定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計(jì)時，宜考慮平扭耦聯(lián)計(jì)算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)， 振型數(shù)不應(yīng)小于15,對多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍，且計(jì)算振型數(shù)

32、應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90%）執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計(jì)算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進(jìn)行判別。（耦聯(lián)取3的倍數(shù)，且W3咅層數(shù)，非耦聯(lián)取W層數(shù)，直到參與計(jì)算振型的有 效質(zhì)量系數(shù) 9%）3. 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對關(guān)系，而非其絕 對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不至于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移）的 扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實(shí)，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性?？紤]周期上以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)”。一旦出現(xiàn)周期比不滿足要

33、求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變-般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強(qiáng)外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。4. 扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。a）扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢查 是否滿足；C）當(dāng)不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動周期；d）當(dāng)不滿足周期限制

34、時，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在應(yīng) 加強(qiáng)該層的抗扭剛度；e）當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與 結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f）當(dāng)計(jì)算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻 的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。5. 新高規(guī)5.1.5規(guī)定，進(jìn)行高層建筑內(nèi)力與位移計(jì)算時，可假定樓板在其自身平面內(nèi)為無限剛性，如果對所有樓層強(qiáng)制采用剛在結(jié)構(gòu)模型中設(shè)定了彈性板或樓板開大洞，應(yīng)計(jì)算兩次，第一次抗震計(jì)算時選擇，按規(guī)性樓板假定 （s

35、atweT分析與設(shè)計(jì)參數(shù)補(bǔ)充定義7總信息7對所有樓層強(qiáng)制采用剛性樓板假定） 范要求的條件計(jì)算周期比，第二次應(yīng)在周期比滿足要求后，不選擇該項(xiàng)，以彈性樓板假定進(jìn)行配筋計(jì)算。 對于不適宜剛性樓板假定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，不宜考慮周期比控制。6. 調(diào)整周期比原則總結(jié)如下：結(jié)構(gòu)抗側(cè)力構(gòu)件的布局均勻?qū)ΨQ。增加結(jié)構(gòu)周邊剛度：a. 增大周邊柱、剪力墻的截面或數(shù)量。b. 增大周邊梁的高度，樓板的厚度。C.在樓板外伸段凹槽處設(shè)置連接梁或連接板。d. 加強(qiáng)轉(zhuǎn)角窗周邊構(gòu)件的截面和強(qiáng)度，包括剪力墻暗柱，窗間墻，樓板等，特別是增設(shè)暗梁。e. 減小周邊剪力墻洞口。f. 降低結(jié)構(gòu)中部的剛度：a.結(jié)構(gòu)中部剪力墻上開洞；b.中部核

36、心筒開結(jié)構(gòu)洞再填充。三、層剛度比控制規(guī)范條文:1抗震規(guī)范附錄 E.2.1規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下的結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心宜接近重合 層的側(cè)向剛度比不宜大于2高規(guī)的3.5.2條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)的高層建筑結(jié)構(gòu)：對框架結(jié)構(gòu)，樓層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比Y可按式（3. 5. 2 1）計(jì)算，且本層與相鄰上層的比值不小于0.7,與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于2。0. &（不包括裙房），轉(zhuǎn)換層上下式中，齊«層割向剛度比*V., v,« I S和第1 S的地靈剪力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）,Ah 第1 S和第F + J屋在地廉柞用標(biāo)薩值作用下的層間(3. S.Z-2)2對框架力、板枉劃力結(jié)構(gòu)，翦力

37、墻站構(gòu)，框架- 機(jī)心Iff結(jié)枸、簡中簡結(jié)構(gòu).樓展與英相鄰上屋的測向剛度比y* 可按武f3*52吃）計(jì)算1且本層與相鄰上懇的比®不宜小于 6 9*當(dāng)本展層高大于鄰上層層離的1.5倍時.諫比值不宜小 于Lh對結(jié)構(gòu)底部嵌固層，茲比ffl不宜小于L5.°h拎I武中；Zj考堪層高修正的樓層側(cè)向剛度比M3. 5. 8側(cè)向剛度變化、承載力變化、豎向抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)性不符合本規(guī)程第3. 5. 2、3. 5. 3、3. 5.4條要求的樓層，其對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)乘以1.25的增大系數(shù)。2。3 高規(guī)的5.3.7條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)整體計(jì)算中，當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下一 層

38、與首層側(cè)向剛度比不宜小于4 高規(guī)的10.2.3條規(guī)定，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度變化應(yīng)符合本規(guī)程附E的規(guī)定。：E.0.1）當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在1、2層時，可近似采用轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層結(jié)構(gòu)的等效剪切剛度丁Y1表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，Y1宜接近1,非抗震設(shè)計(jì)時 Y1不應(yīng)小于0.4,抗震設(shè)計(jì)時 Y1不應(yīng)小于0.5。T. = ElA V 如兀* G缶X ft,九二心 + Sg幾SG, - £5 (養(yǎng)節(jié)G = I(E. 0- 1-1)(E；0l I-2JCEO. 1-3)分別為轉(zhuǎn)換星和轉(zhuǎn)|層上層的混醍土剪變 模量FA,、陽一別為轉(zhuǎn)換層和轉(zhuǎn)換層上層的祈算抗剪截面面積.可按式E.0U-

39、E）計(jì)算,A. -M i JS全部剪力墻在殲算方向的有效tt面K 積（不包括翼球面積h札+第J足第j帳tt的載面面積.h*第i層的層高J九“一第i層第j幄tt沿計(jì)算方向的敵面高®*5 第第j抿柱面積折算系數(shù)、當(dāng)計(jì)算值 大于i時取kE.0.2）當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2層以上時，按本規(guī)程式（3. 5. 2 1）計(jì)算的轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比不應(yīng)小于0.6。E.0.3）轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2層以上時，尚宜采用圖E所示的計(jì)算模型按公式（E . 0. 3）計(jì)算轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)與上部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比Y2。Y2宜接近1,非抗震設(shè)計(jì)時Y2不應(yīng)小于0.5,抗震設(shè)計(jì)時Y2不應(yīng)小于 0.8。(E* 0.3武中

40、：y證轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)與上部皓枸的等效M向朋度比辛 轉(zhuǎn)換層及其下部結(jié)枸【計(jì)算«3!0的高度；61轉(zhuǎn)換層及其下部結(jié)構(gòu)（計(jì)算模$!1）的頂部在單位 水平力作用下的側(cè)向倫移扌轉(zhuǎn)換S上部若干層結(jié)樹（計(jì)算棋型即的高度，JC 值應(yīng)曙于或®近計(jì)算模型1的ffi度,且不大于 H,.4一轉(zhuǎn)換層上部若干S結(jié)構(gòu)C計(jì)算«S2）的頂部在單 位水平力柞用下的側(cè)向阪hl f一宀TfflmmrnJ _/If僅謝算HE JRJtTIPWH*fflE轉(zhuǎn)Ifc層上、下鉗側(cè)向ffl度計(jì)算模奉名詞釋義:性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端，轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄

41、弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)?？挂?guī)與高規(guī)提供有三種方法計(jì)算層剛度，即剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值（也稱層剛度比）,該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則剪切剛度（Ki=GiAi/hi ）高規(guī)附錄E.0.1、剪彎剛度（Ki=Vi/ A）i 高規(guī)附錄E.0.3、地震剪力與地震層間位移的比值 （Ki=V i/ A Ui（Ki = Fi /，他atwe實(shí)際計(jì)算方式）。 抗震規(guī)范的342、3.4.3條文說明和高規(guī)4.3.5中建議的計(jì)算方法通常選擇第三種算法。剛度的正確理解應(yīng)為產(chǎn)生一個單位位移所需要的力建筑結(jié)構(gòu)的總信息（WMASS.OUT）各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計(jì)算信息Ratx1

42、 , Raty1 : X , Y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者即要求:Ratx1、Raty1 1剛度比不滿足時的調(diào)整方法：1）程序調(diào)整：如果某樓層剛度比的計(jì)算結(jié)果不滿足要求，satwe自動將該樓層定義為薄弱層，并按10版高規(guī)3.5.8將該樓層地震剪力放大1.25倍。2 ）人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可適當(dāng)降低本層層高和加強(qiáng)本層墻、柱或梁的剛度，適當(dāng)提高上 部相關(guān)樓層的層高和削弱上部相關(guān)樓層墻、柱或梁的剛度。電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)1.規(guī)范對結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計(jì)算對于有彈性板或 板厚為零的工程

43、，應(yīng)計(jì)算兩次，在剛性樓板假定條件下計(jì)算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實(shí)條件下完 成其它結(jié)構(gòu)計(jì)算。2. 層剛比計(jì)算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳見結(jié)構(gòu)的總信息WMASS.OUT。一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱 層，由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計(jì)算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動判定薄弱層，并 乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強(qiáng)制指定。I對于底部大空間為一層時或多剪切剛度”;對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇 對于通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SAT

44、WE程序的默認(rèn)方法。二項(xiàng) 結(jié)構(gòu)內(nèi)力，配筋計(jì)算 （satwe計(jì)算控制參數(shù)） 層剛度比計(jì)算。（結(jié)構(gòu)基本自振周期可以估算，計(jì)算方式可見高規(guī)3.2.6條表3.2.6-1注。SATWE層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇剪彎剛度”；而Satwe主菜單第計(jì)算時，第一次3. 對于上述三種計(jì)算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行選擇：宜取程序默認(rèn)值（按高規(guī)附錄B公式B.0.2自動得出），經(jīng)運(yùn)算后將得出的結(jié)構(gòu)第一平動周期代入重算。偏心率用來進(jìn)行剛心質(zhì)心距離控制，一般不宜超過0.15?？挂?guī)通過水平位移比值來判斷 ，其實(shí)是一樣的。我覺得主要通過后者來判斷，前者可作為設(shè)計(jì)調(diào)整的參考。偏心率計(jì)算可見高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 JGJ

45、99-98之附錄二。偏心率過大，一般是結(jié)構(gòu)布置方面的問題，如剪力墻布置不均勻等。剪力墻結(jié)構(gòu)中有時短肢墻很難避免，當(dāng)僅有少量時，設(shè)計(jì)時可對短肢墻提高一級抗震等級后，滿足軸 壓比和短肢墻的構(gòu)造要求即可。當(dāng)結(jié)構(gòu)中短肢剪力墻較多時，應(yīng)定義為短肢剪力墻較多結(jié)構(gòu)（北京市定義 方法：短肢剪力墻較多結(jié)構(gòu)的定義，可按結(jié)構(gòu)中短肢剪力墻承受的豎向荷載與總豎向荷載的比例來確定， 當(dāng)由短肢剪力墻負(fù)荷的樓面面積與全部樓面面積之比超過50%時，應(yīng)定義為短肢剪力墻較多結(jié)構(gòu)；），短肢剪力墻較多的結(jié)構(gòu)有一些單獨(dú)的規(guī)定，如最大適用高度、抗震等級、截面厚度及配筋率等（北京市的可參 見建筑結(jié)構(gòu)專業(yè)技術(shù)措施第 5.5.5條）四、層間受剪

46、承載力之比控制規(guī)范條文：80 %,65%。層間受剪承載力比也是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則性和判斷薄弱層的重要指標(biāo)。新高規(guī)的3.5.3條規(guī)定，A級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力不宜小于其相鄰上一層受剪承載力的不應(yīng)小于其相鄰上一層受剪承載力的65%;75 %。1.153.5.2、B級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力不應(yīng)小于其相鄰上一層受剪承載力的抗規(guī)3.4.4-2 (3)規(guī)定：平面規(guī)則而豎向不規(guī)則的建筑，剛度小的樓層的地震剪力應(yīng)乘以不小于 的增大系數(shù)；樓層承載力突變時，薄弱層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不應(yīng)小于相鄰上一樓層的新高規(guī)3.5.8條規(guī)定：側(cè)向剛度變化、承載力變化、豎向抗側(cè)力構(gòu)

47、件連續(xù)性不符合本規(guī)程第 3.5.3、3.5.4條要求的樓層，其對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)乘以1.25的增大系數(shù)。建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)*樓層抗剪承載力、及承載力比值*Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比 即要求：Ratio_Bu >0.8(0.75)如不符，說明本層為薄弱層，加強(qiáng)調(diào)整_ I I 三-=-幷1 r 訂 f ：二 J1>程序調(diào)怪在SAEE的“調(diào)整信息”中的"指定薄弱層傘數(shù)F川境入該 樓層層 將該樓層強(qiáng)制定義為薄弱層.SATWE按10廢高觥3肓.&將汝樓層地 :程剪力放大仁2訂汛2)人1【調(diào)整：如果還需人丁TfJh可適當(dāng)提島本

48、層構(gòu)件強(qiáng)度(如增大電筋、 提髙混凝上強(qiáng)度或加大蔽而 M提高木層墻、村第拭側(cè)力祝件怖承載兒 或適當(dāng) 陣低上咅:和關(guān)樓空墻.樸等抗御構(gòu)件的承載兒如果結(jié)構(gòu)豎向較規(guī)則，第一次試算時可只建一個結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層，持結(jié)構(gòu)的周期比、 位移比、剪重比、剛度比等滿足之后再添加其它標(biāo)準(zhǔn)層；這樣可以減少建模過 程中的修改，加快建模速度-軟件實(shí)現(xiàn)方法：PK出施工圖1. 層間受剪承載力的計(jì)算與砼強(qiáng)度、實(shí)配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用SATWE軟件接之前，實(shí)配鋼筋面積是不知道的，因此SATWE程序以計(jì)算配筋面積代替實(shí)配鋼筋面積是不真實(shí)的。2. 目前的SATWE軟件在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)信息 (WMASS.OUT )文件中輸出了相鄰層層間受剪承載

49、力 之比的比值，該比值是否滿足規(guī)范要求需要設(shè)計(jì)人員人為判斷。3. 受剪承載力計(jì)算以矩形柱代替異性柱和剪力墻作近似計(jì)算，結(jié)果僅供參考。五、剛重比控制規(guī)范條文：(新高規(guī)5.4.4條)1. 對于剪力墻結(jié)構(gòu)，框剪結(jié)構(gòu)，筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定EJd> 1.4H2 刀 Gi2 .對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定：Di> 10H2 刀 Gj/hi名詞釋義:結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計(jì)值之比稱為剛重比。它是控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的重要指標(biāo)，也是影響重力二階（p- ）效應(yīng)的主要參數(shù)，且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。高層建筑在風(fēng)荷載或水平地震作用下，若重力二階效應(yīng)過大則會引起結(jié)

50、構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，故控制好結(jié)構(gòu)的剛重比，則可以控制結(jié)構(gòu)不失去穩(wěn)定。建筑結(jié)構(gòu)的總信息 （WMASS.OUT）結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗(yàn)算結(jié)果X 向剛重比 EJd/GH2=47.79Y 向剛重比 EJd/GH2=41.49該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH2大于1.4,能夠通過高規(guī)（5.4.4）的整體穩(wěn)定驗(yàn)算該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH2大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)（見七、重力二階效應(yīng)）剛重比不滿足時的調(diào)整方法:在 SATWE的設(shè)計(jì)信息”中勾選考慮P-效應(yīng)”程序自只能通過調(diào)整增強(qiáng)豎向構(gòu)件，加強(qiáng)墻、柱等豎向構(gòu)件的1、程序調(diào)整：剛重比不滿足規(guī)范上限要求, 動計(jì)入重力二階效應(yīng)的影響。2、人工調(diào)整：剛重比不滿足規(guī)范下限要求, 剛

51、度。1.按照下式汁算等效側(cè)向剛度；10時.則結(jié)構(gòu)貫力二階效應(yīng)可控制在£3匸孑詼2對于剪切型的框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)剛S比大于加以內(nèi),結(jié)構(gòu)的和定己經(jīng)具有一疋的安全嶠備；當(dāng)刖重比人于20時， 耐勒結(jié)樓啲啓即:烤iu ,故戲茫定此卜門以彳、考慮第力二汀敢應(yīng)0 3用于彎剪型的剪力墻結(jié)構(gòu)*框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)，當(dāng)剛重比人于1,4 結(jié)構(gòu) 能夠保持S休穩(wěn)宦；當(dāng)剛aLU<T'2.7時，I.j-pr效應(yīng)導(dǎo)致U和位移増a 僅主匸右.XU天切定此時可次卞考庭竜力二階蠶應(yīng)匚4.若結(jié)構(gòu)RI：重比（Ej（u川I-4,則論足樂怎穏走條件,SArwii輸出結(jié)果參 WMASS.OUT5高W建筑的離寬比議足限值討，口

52、不思行穩(wěn)崔緊并T否則應(yīng)進(jìn)行=6.當(dāng)高層建筑的©迅不滿足上述規(guī)定時，應(yīng)調(diào)整并人結(jié)鉤的側(cè)向剛肛重力二階效應(yīng)（p- A）:規(guī)范條文:新高規(guī)5.4.1規(guī)定：當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)滿足下列規(guī)定時，彈性計(jì)算分析時可不考慮重力二階效應(yīng)的不利 影響。1. 對于剪力墻結(jié)構(gòu)，框剪結(jié)構(gòu)，筒體結(jié)構(gòu)：EJd> 2.7H2刀 Gi2 .對于框架結(jié)構(gòu)Di> 20H2E Gj/hi當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)不滿足本規(guī)程第5. 4. 1條的規(guī)定時，結(jié)構(gòu)彈性計(jì)算時應(yīng)考慮重力二階效應(yīng)對水平力作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的不利影響。新抗規(guī)363規(guī)定：當(dāng)結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的析時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB

53、50017 的有關(guān)規(guī)定，在每層柱頂附加假想水平力。 新混規(guī) 5.3.4 規(guī)定： 當(dāng)結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的 不利影響。混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應(yīng)可采用有限元分析方法計(jì)算，也可采用本規(guī)范附錄 B 的簡化方法。 當(dāng)采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度的影響。n。新混規(guī)附錄B :在框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架 -剪力墻結(jié)構(gòu)及筒體結(jié)構(gòu)中，當(dāng)采用增大系數(shù)法近似計(jì) 算結(jié)構(gòu)因側(cè)移產(chǎn)生的二階效應(yīng) (P效應(yīng))時，應(yīng)對未考慮P效應(yīng)的一階彈性分析所得的柱、墻肢端彎 矩和梁端彎矩以及層間位移分別按公式 (B . 0. 1 1)和公式(B. 0. 1 2)乘以增大

54、系數(shù)名詞釋義：由于結(jié)構(gòu)在豎這種使結(jié)構(gòu)產(chǎn)側(cè)向剛度較柔的建筑物，在風(fēng)荷載或水平地震作用下將產(chǎn)生較大的水平位移, 向荷載 P 的作用下， 使結(jié)構(gòu)進(jìn)一步增加側(cè)移值且引起結(jié)構(gòu)內(nèi)部各構(gòu)件產(chǎn)生附加內(nèi)力。 生幾何非線性的效應(yīng)，稱之為重力二階效應(yīng)。操作說明：在satwe 7分析與設(shè)計(jì)參數(shù)補(bǔ)充定義7設(shè)計(jì)信息7考慮p- 效應(yīng)，通常當(dāng)側(cè)移附加彎矩大于水平力作用下構(gòu)件彎矩的 1/10 時，應(yīng)考慮重力二階效應(yīng)。通?；炷两Y(jié)構(gòu)可以不考慮重力二階效應(yīng)， 鋼結(jié)構(gòu)按抗規(guī) 8.2.3-1 考慮。也可以根據(jù) WMASS.OUT 中提示，若顯示可以不考慮重力二階效應(yīng)， 則不考慮該選項(xiàng)。Satwe軟件采用的是等效幾何剛度的有限元法，采用

55、這種方法考慮P效應(yīng)影響與不考慮 P效應(yīng)的分析結(jié)果相比，結(jié)構(gòu)周期不變，變化的僅僅是結(jié)構(gòu)的位移和構(gòu)件內(nèi)力，這種方法既適用于采用剛 性樓板假定的結(jié)構(gòu)，也適用于存在獨(dú)立彈性節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)。程序采用偏心距增大系數(shù)法近似計(jì)算偏心受壓細(xì) 長柱的P5效應(yīng)，也即考慮 P效應(yīng)時，不改變柱計(jì)算長度系數(shù)。注意：考慮二階效應(yīng)后計(jì)算的位移仍應(yīng)滿足新高規(guī)第373 條的規(guī)定。Lj、剪重比控制規(guī)范條文：新抗規(guī) 5.2.5 條與高規(guī) 4.3.12 條規(guī)定， 抗震驗(yàn)算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求：4.3.12 SH地»水平地軽作用計(jì)算時，結(jié)掏各樓毘對應(yīng)于地« 作用標(biāo)準(zhǔn)值的S力應(yīng)轎舍下式5求：式中：Vfi. 一第i層対磁子水平地作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力；i水平地力系不應(yīng)小于n規(guī)s的 值；対于Sfi不®則結(jié)梅的薄弱雇r尚應(yīng)束以 1-15的増大京敷JGfS J層的8