武漢大學(xué)工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)題2

1、 工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)題第一部分 選擇題001.絕對(duì)壓力為P，表壓力為Pg真空為Pv，大氣壓力為Pb，根據(jù)定義應(yīng)有APPb- Pv BPPb- Pg CPPv -Pb DPPg - Pb002.若過程中工質(zhì)的狀態(tài)隨時(shí)都無限接近平衡狀態(tài)，則此過程可屬于 A平衡過程 B靜態(tài)過程 C可逆過程 D準(zhǔn)平衡過程003.有一過程，如使熱力系從其終態(tài)沿原路徑反向進(jìn)行恢復(fù)至其初態(tài)，且消除了正向過程給外界留下全部影響，則此過程可以是A平衡過程 B準(zhǔn)靜態(tài)過程 C可逆過程 D不可逆過程004.物理量 屬于過程量。A壓力 B溫度 C內(nèi)能 D膨脹功005.狀態(tài)參數(shù)等同于 A表征物理性質(zhì)的物理量 B循環(huán)積分為零的物理量C只與工質(zhì)

2、狀態(tài)有關(guān)的物理量 D變化量只與初終態(tài)有關(guān)的物理量 006.熱能轉(zhuǎn)變?yōu)楣Φ母就緩绞且揽緼工質(zhì)的吸熱 B工質(zhì)的膨脹 C工質(zhì)的放熱 D工質(zhì)的壓縮007.熱力系儲(chǔ)存能包括有 A內(nèi)能 B宏觀動(dòng)能 C重力位能 D推動(dòng)功008.只與溫度有關(guān)的物質(zhì)內(nèi)部的微觀能量是A熱力學(xué)能 B內(nèi)熱量 C內(nèi)位能 D內(nèi)動(dòng)能009.構(gòu)成技術(shù)功的三項(xiàng)能量是宏觀動(dòng)能增量，重力位能增量和 A內(nèi)部功 B推動(dòng)功 C膨脹功 D壓縮功010.技術(shù)功Wt與膨脹功W的關(guān)系為Awtw+ p1v1- p2v2. Bwtw+ p2v2- p1v1- Cwt w+ p1v1Dwt w+ p2v2011.當(dāng)比熱不能當(dāng)作定值時(shí)，理想氣體的定壓比熱 ACp B

3、Cp CCp DCp012.理想氣體的定容比熱Cv與比熱比，氣體常量R的關(guān)系為Cv等于A B C D013. 利用平均比熱表計(jì)算理想氣體焓變的公式為A(t2-t1) B C(-)(t2-t1) Dt2- t1 014.理想氣體任何過程的內(nèi)能變化量，如比熱不能當(dāng)作定值，應(yīng)該是 Au= Bu= Cu=Cv(T2-T1) Du=Cp(T2-T1)015.理想氣體不可逆過程中熵變化量 A無法定量計(jì)算 B大于相同初終態(tài)可逆過程的熵變量 C小于相同初終態(tài)可逆過程的熵變量D等于相同初終態(tài)可逆過程的熵變量 016.理想氣體可逆定溫過程的熱量q等于AcnT Bwt CTs Dw017.理想氣體可逆絕熱過程中，焓

4、變化h等于 A（T2T1） B cv（T2T1） C D018. 對(duì)于可逆循環(huán)，A0 B=0 C0 B=0 C B= C D 022.熱力學(xué)第二定律揭示了A實(shí)現(xiàn)熱功轉(zhuǎn)換的條件 B自發(fā)過程的方向性 C能量總量的守恒性 D能量自發(fā)地貶質(zhì)性023.能量質(zhì)變規(guī)律指出A自發(fā)過程都使能量的品質(zhì)降低 B凡是能質(zhì)升級(jí)的過程都不能自發(fā)地進(jìn)行 C非自發(fā)過程的補(bǔ)償過程一定是能質(zhì)降低的過程D孤立系統(tǒng)的熵如有變化，一定使能質(zhì)降低 024.對(duì)卡諾循環(huán)的分析可得到的結(jié)論有: A提高高溫?zé)嵩礈囟冉档偷蜏責(zé)嵩礈囟瓤商岣邿嵝蔅單熱源熱機(jī)是不可能實(shí)現(xiàn)的 C在相同溫限間，一切不可逆循環(huán)的熱效率都低于可逆循環(huán)D在相同溫限間，一切可逆

5、循環(huán)的熱效率均相同025.卡諾循環(huán)是A 由兩個(gè)等溫過程和兩個(gè)絕熱過程組成的循環(huán)B相同溫限間熱效率最高的循環(huán) C. 熱源與冷源熵變之和為零的循環(huán) D輸出功最大的循環(huán)026. A是可逆機(jī)，B是不可逆機(jī)。熱效率A、B的可能存在的關(guān)系有AAB CAB DA=B027.工質(zhì)的最高溫度和最低溫度均相同的所有循環(huán)中，熱效率達(dá)到極限值的循環(huán)有A可逆循環(huán) B卡諾循環(huán) C概括性卡諾循環(huán) D回?zé)嵫h(huán) 028.熱量的做功能力損失與 A熱源溫度有關(guān)B環(huán)境溫度有關(guān)C孤系的熵變有關(guān) D.系統(tǒng)的熵產(chǎn)有關(guān)029.若使超音速氣流加速，應(yīng)選用A漸縮管。 B漸擴(kuò)管。 C縮放管。 D拉伐爾管。030.工質(zhì)在漸縮噴管出口已達(dá)臨界狀態(tài)。若

6、入口參數(shù)不變，再降低背壓，其出口A比容增加，流量增加 B比容減少，流量減少 C比容不變，流量不變 D比容不變，流量增加031.其它條件不變的情況下在漸縮噴管出口端截去一段后， A流速增加、流量增加。B流速減少、流量增加。C流速不變、流量增加。D流速增加、流量減少。032.水的濕蒸汽經(jīng)絕熱節(jié)流后，A干度增加，溫度下降。 B干度增加，壓力下降。C干度減少，溫度下降。 D干度減少，壓力下降。033.噴管流速計(jì)算公式C2=1.414能用于A理想氣體 B水蒸氣 C可逆過程 D不可逆過程 034.漸縮噴管的背壓pb低于臨界壓力pc時(shí)，A出口壓力 p2pc B出口壓力p2= pc C出口氣流馬赫數(shù)Ma=1

7、D出口氣流馬赫數(shù)Ma1 035.縮放噴管背壓pbpc時(shí)， A出口氣流流速為超音速 B喉部截面氣流為聲速 C喉部氣流壓力為pc D出口氣流壓力為pb 036.理想氣體在噴管中作穩(wěn)定可逆絕熱流動(dòng)時(shí)，A流速增大 B壓力減少C溫度升高 D比容增大 037.氣體在噴管中因流動(dòng)有摩擦阻力，會(huì)使噴管出口氣體的 A焓值減少 B熵減少 C焓值增加 D熵增加 038.氣體經(jīng)絕熱節(jié)流后A熵增加，做功能力下降B焓值不變，壓力下降 C熵減少，壓力下降 D熵不變，壓力下降039.燃?xì)廨啓C(jī)裝置，采用回?zé)岷笃溲h(huán)熱效率顯著升高的主要原因是 A循環(huán)做功量增大 B循環(huán)吸熱量增加 C吸熱平均溫度升高D放熱平均溫度降低040.無回?zé)?/p>

8、等壓加熱燃?xì)廨啓C(jī)裝置循環(huán)的壓氣機(jī)，采用帶中冷器的分級(jí)壓縮將使循環(huán)的A熱效率提高 B循環(huán)功提高 C吸熱量提高 D放熱量提高041.無回?zé)岫▔杭訜崛細(xì)廨啓C(jī)裝置循環(huán)，采用分級(jí)膨脹中間再熱措施后，將使A循環(huán)熱效率提高 B向冷源排熱量增加 C循環(huán)功增加 D放熱平均溫度降低042.燃?xì)廨啓C(jī)裝置采用回?zé)峒臃旨?jí)膨脹中間再熱的方法將A降低放熱平均溫度 B升高壓氣機(jī)的排氣溫度 C提高吸熱平均溫度 D提高放熱的平均溫度043.電廠蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用再熱的直接目的是為了A提高循環(huán)初參數(shù) B降低循環(huán)終參數(shù) C提高乏汽的干度 D提高鍋爐效率044.朗肯循環(huán)采用回?zé)岷驛汽耗率和熱耗率都上升 B汽耗率和熱耗率都下降 C汽耗率上

9、升但熱耗率下降 D汽耗率下降但熱耗率上升045.回?zé)嵫h(huán)中混合式加熱器出口水溫度A隨抽汽量增加而增加 B由加熱器的抽汽壓力確定 C隨加熱水的增加而減少 D隨加熱器進(jìn)口水溫增加而增加046.欲使回?zé)峒訜崞鞯某隹谒疁囟忍岣撸瑧?yīng)該A增加抽汽量 B提高抽汽壓力 C減少給水量 D減少抽汽壓力047.其它蒸汽參數(shù)不變，提高初溫度可使A平均吸熱溫度提高 B平均放熱溫度降低 C熱耗率降低 D排汽干度提高 048.其它蒸汽參數(shù)不變，提高初壓可使A平均吸熱溫度提高 B平均放熱溫度降低 C熱耗率降低 D排汽干度提高 049.初參數(shù)和背壓相同的汽輪機(jī)，有摩阻的絕熱膨脹與理想的絕熱膨脹相比，其損失體現(xiàn)在A排汽焓上升 B

10、排汽熵增大 C排汽焓降低 D排汽熵減小 050.再熱循環(huán)中，蒸汽通過再熱器后其A溫度和壓力增加 B焓和溫度增加C比體積和熵增加 D熵和焓增加 第二部分 填空題051.封閉系統(tǒng)進(jìn)行某一過程，系統(tǒng)作功30 kJ同時(shí)放出10 kJ的熱，然后借助于對(duì)它作功6 kJ、加熱 kJ能使系統(tǒng)回復(fù)到初態(tài)。052.初態(tài)為0.4Pa的空氣盛于活塞-汽缸裝置中?；钊麩o摩擦，并被彈簧和周圍的大氣擋住。氣體由0.01 m3開始膨脹，如果彈簧的作用力正比于系統(tǒng)的體積，大氣壓力為0.1 MPa 。活塞停時(shí)氣體已經(jīng)作功為 kJ053.活塞-汽缸裝置盛有1.4kg的氣體，壓力保持為0.5MPa。當(dāng)過程進(jìn)行時(shí)傳出熱量為50KJ，體

11、積由0.15 m3變化到0.09 m3，則內(nèi)能的變化為 kJ/kg。054.0.15MPa、27的空氣（R=0.2897kJ/kgK）盛于容積為0.1 m3的活塞-汽缸裝置中。首先在定容下對(duì)其加熱直至壓力升高一倍。然后定壓膨脹到體積增加為三倍。加入的總熱量為 KJ。055.一剛性容器最初盛有0.15MPa、295K的空氣0.8g，容器中有一電阻器，用120 V的電源使0.6A的電流通過30s使氣體獲得能量，同時(shí)容器散熱126J。終壓力為 MPa056. 0.1kg理想氣體封閉于一剛性容器中。容器中的攪拌輪耗功1.33kJ，氣體溫度升高25。氣體的定容比熱cv kJ/kgK 。057. 0.5k

12、g氦氣盛于活塞-氣缸裝置中，通過氣缸中的攪拌輪旋轉(zhuǎn)加給氣體9.5 kJ 的能量。氣缸壁絕熱，過程中保持壓力不變，則溫度變化量為 。058.1kg空氣盛于用絕熱壁制成的剛性容器中。容器中的攪拌輪由外部馬達(dá)帶動(dòng)?？諝鉁囟葟?7升高到127，焓的變化為 kJ。059.1kg氦氣盛于剛性容器中，在27時(shí)加入 kJ熱量后壓力升高一倍。060. R=0.26kJ/(kgK)、溫度為T500K的1kg理想氣體在定容下吸熱3349kJ，其熵變s 。061.絕熱指數(shù)k=1.4的理想氣體在絕熱過程中輸出技術(shù)功4500kJ，其內(nèi)能變化U 。062. R=4.16kJ/(kgK)、絕熱指數(shù)k=1.4的理想氣體在定容下

13、吸熱10000kJ，做技術(shù)功Wt 。063. R=4.16kJ/(kgK)、絕熱指數(shù)k=1.4的2kg理想氣體在n=1.2的多變過程中溫度由500K變到1000K,其吸熱量Q 。064. 在不變的溫度600K下，可逆地把理想氣體的體積由初態(tài)減少一半需要一定數(shù)量的功。那么在溫度T K下，消耗同量的功能把氣體容積定溫壓縮到體積為初容積的四分之一。065. 0.2kg空氣由初態(tài)為0.3MPa、325K定溫地膨脹到體積增加一倍。過程中外界傳給空氣 kJ熱量。066.一可逆熱機(jī)，在537和27的溫度之間運(yùn)行。則從熱源吸收的熱與作出的功之比為 。067.一卡諾機(jī)在7下排熱1000 KJ/min，輸出功率為

14、50 Kw。則高溫?zé)嵩吹臏囟葹?。068.一卡諾機(jī)在37和717之間運(yùn)行。為了提高熱機(jī)效率，一種方法是將高溫?zé)嵩吹臏囟忍岣叩?027；另一種方法是降低冷源溫度。冷源溫度降低到 （）就能獲得與熱源溫度提高到1027時(shí)相同的熱效率。069.某項(xiàng)專利申請(qǐng)書要求熱機(jī)在160接受熱量，在5排熱給冷源，熱機(jī)每接受1000 KJ的熱就能發(fā)出0.12kwh的功，這一要求 實(shí)現(xiàn)。070.一給定的動(dòng)力循環(huán)，工作流體在440的平均溫度下接受3150 KJ/Kg的熱，而排給20的冷源1950 KJ/Kg熱量。這一循環(huán) 克勞修斯不等式。071.一可逆熱機(jī)從377的貯熱器獲得熱量1000KJ，而排熱給27的另一個(gè)貯熱器。

15、兩貯熱器的熵的變化分別是 KJ/K和 KJ/K。072. 兩臺(tái)卡諾機(jī)A和B串聯(lián)運(yùn)行。第一臺(tái)機(jī)（A）在627的溫度接受熱量而排給溫度為t的中間熱源。第二臺(tái)機(jī)（B）接受第一臺(tái)機(jī)所排出的熱量，而又將熱排給27的熱源 。兩臺(tái)熱機(jī)效率相同時(shí)中間熱源的溫度應(yīng)為 。073. 卡諾機(jī)在927和33的溫度之間工作，吸熱30 KJ。熱機(jī)輸出的功驅(qū)動(dòng)一臺(tái)卡諾制冷機(jī)從冷庫吸取熱量270 KJ，并向33的環(huán)境排熱。冷庫的溫度應(yīng)該是 。074. 如果卡諾機(jī)的熱效率為1/6，在相同溫限間工作的卡諾熱泵的泵熱系數(shù)為 。075.一部內(nèi)部可逆的熱機(jī)從1200K的熱源接受1000 KJ的熱量，生產(chǎn)690 KJ的功并且可逆地排熱給2

16、7的冷源。由熱源、熱機(jī)、冷源組成的系統(tǒng)的總熵變?yōu)?（KJ/K）。076.在剛性絕熱容器內(nèi)的空氣（R=0.2897kJ/kgK），其初態(tài)為0.1MPa、27。系統(tǒng)內(nèi)的攪拌輪攪動(dòng)空氣，使壓力升到0.2MPa。氣體熵的變化了 （KJ/ KgK）。077.0.5kg空氣從初態(tài)0.1MPa、370K內(nèi)部可逆地等溫壓縮到終態(tài)，壓縮時(shí)外界對(duì)空氣做了100 KJ的功，空氣向270K的環(huán)境放熱。該過程造成做功能力損失了 （KJ）。078. 50kg 0.1MPa、20的水與20kg 0.1MPa、90的水混合.如混合過程是絕熱的且壓力不變，70kg水的總熵變?yōu)?（KJ/K）079.進(jìn)入透平的空氣（R=0.289

17、7kJ/kgK）為0.6MPa、597，絕熱的膨脹到0.1MPa、297。如果動(dòng)能和勢(shì)能差為零，可判斷該過程屬于 的過程。080.某制冷循環(huán)，工質(zhì)從溫度為73的冷源吸取熱量100KJ，并將熱量220KJ傳給溫度為27的熱源，此循環(huán) 克勞修斯不等式。081.若封閉系統(tǒng)經(jīng)歷一過程，熵增為25 kJ/K，從300K的恒溫?zé)嵩次鼰?000kJ。此過程屬于 的過程。082.壓力為180kPa的1kg空氣，從450K定容冷卻到300K，空氣放出的熱量全部被大氣環(huán)境所吸收。若環(huán)境溫度為27，有效能損失為 kJ。083.溫度為1427的恒溫?zé)嵩?，向維持溫度為500K的工質(zhì)傳熱100kJ。環(huán)境溫度為300K。傳

18、熱過程引起的有效能損失為 kJ。084.300K、3Mpa的空氣（R0.2897）經(jīng)絕熱節(jié)流壓力降為1.5Mpa,由于節(jié)流而引起的熵增為 。085.壓力為1bar、溫度為15的空氣以400m/s的速度流動(dòng)。當(dāng)空氣絕熱地完全滯止時(shí)，溫度變?yōu)?。086.壓力為0.17MPa、溫度為80的空氣，以0.8kg/s的流率穩(wěn)定流過面積為100 cm2的橫截面。在下游的某一橫截面積為 cm2位置上，空氣的壓力為0.34 MPa，溫度為80，速度為1.5m/s。087.空氣進(jìn)入擴(kuò)壓器時(shí)溫度為30，速度為150m/s，出口溫度為40。如果熱損失為0.4KJ/Kg，出口速度為 （m/s）（空氣）088.水蒸氣進(jìn)入

19、噴管時(shí)壓力為30bar，溫度為320。離開噴管時(shí)壓力為15bar，速度為350m/s。質(zhì)量流率為8000kg/h。忽略進(jìn)口速度，流動(dòng)是絕熱的，噴管需要 cm2的出口面積（cm）。089.空氣絕熱的流過一只漸縮噴管，入口的壓力為1.8bar，溫度為67，速度為40m/s。出口的壓力為1bar，速度為入口速度的六倍。如果進(jìn)口面積為100 cm2，那么噴管的出口面積為 （cm2）。090.空氣進(jìn)入透平時(shí)的狀態(tài)為：6bar、740K，速度為120m/s。出口狀態(tài)壓力為1bar，溫度為450k，速度為220m/s。當(dāng)空氣流過透平時(shí)散熱量為15 KJ/Kg，進(jìn)口截面為4.91 cm2。該透平輸出 kw的功

20、率。091.空氣進(jìn)入壓縮機(jī)的壓力為1bar，溫度為7，速度為70m/s，流率為0.8kg/s。離開壓縮機(jī)時(shí)空氣的壓力為2bar，溫度為77，速度為120m/s?？諝鈧鹘o外界的熱量為15 KJ/Kg。該壓縮機(jī)需要輸入 kw的功率。092.空氣以11bar、57的狀態(tài)進(jìn)入噴管。如噴管內(nèi)是無摩阻的絕熱過程，噴管出口壓力為4bar。進(jìn)口流速可以忽略，出口流速可達(dá) m/s。093. 0.7bar、7的空氣以300m/s的速度進(jìn)入擴(kuò)壓器。如果過程是絕熱的而且無摩的，且出口速度為70m/s，則出口溫度為 。094.活塞式內(nèi)燃機(jī)定容加熱循環(huán)的進(jìn)氣參數(shù)為100kPa和15。若每千克進(jìn)氣加熱2600KJ，當(dāng)壓縮比

21、為5時(shí)，理論循環(huán)熱效率可達(dá) 。095.活塞式內(nèi)燃機(jī)定容加熱循環(huán)的進(jìn)氣參數(shù)為100kPa和15。若每千克進(jìn)氣加熱3000KJ，當(dāng)壓縮比為8時(shí)，理論循環(huán)的最高壓力可達(dá) 。096.朗肯循環(huán)的新汽焓h13400KJ/kJ，排汽壓力下對(duì)應(yīng)得飽和水焓138 KJ/kg,水泵耗功wp17 KJ/kg。該循環(huán)的熱效率等于 %。097.朗肯循環(huán)中工質(zhì)在鍋爐吸熱3245 KJ/kg，汽輪機(jī)排汽焓為1980 KJ/kg，排汽壓力下對(duì)應(yīng)得飽和水焓138 KJ/kg,水泵耗功為wp17 KJ/kg。該循環(huán)的新汽焓等于 KJ/kg。098.已知朗肯循環(huán)的新汽焓h13400KJ/kg，排汽焓為h21980 KJ/kg，排汽

22、在凝汽器中放熱1842 KJ/kg,循環(huán)熱效率達(dá)到0.4324。該循環(huán)中水泵耗功 KJ/kg。099.已知朗肯循環(huán)的新汽焓h13400KJ/kg，工質(zhì)在鍋爐吸熱3245 KJ/kg，汽輪機(jī)排汽焓1980 KJ/kg，水泵耗功wp17 KJ/kg，該循環(huán)工質(zhì)在凝汽器出口的焓為 KJ/kg。100.再熱循環(huán)鍋爐出口蒸汽焓h13290 KJ/kg，汽輪機(jī)在高壓缸做功396 KJ/kg，再熱器出口焓3570 KJ/kg，汽輪機(jī)排汽壓力下的飽和水焓174 KJ/kg，排汽在凝汽器放熱q2=2148 KJ/kg，水泵耗功16 KJ/kg。其循環(huán)熱效率等于 %。101.已知一級(jí)回?zé)嵫h(huán)（無再熱，混和式加熱器

23、）的參數(shù)如下：新汽焓h13436 KJ/kg,抽汽焓2922 KJ/kg，抽汽壓力下飽和水焓719 KJ/kg，汽輪機(jī)排汽焓2132 KJ/kg，排汽在凝汽器放熱1994 KJ/kg。如果不考慮泵功，該循環(huán)的熱效率為 %。第三部分 簡述題102.表壓力Pg和真空Pv是不是狀態(tài)參數(shù)？為什么？103.比體積v，密度，重度，壓力p可以組成幾對(duì)能確立簡單可壓縮系統(tǒng)狀態(tài)的參數(shù)對(duì)？為什么？104.熱力學(xué)第一定律怎樣表述？該定律包含哪兩個(gè)重要內(nèi)容？105.為什么稱方程q=u+w而不是方程qh+wt為基本能量方程？106.試述公式h的適用范圍，并解釋其原因。107.怎樣計(jì)算理想氣體不可逆過程的熵變？為什么？1

24、08.試解釋理想氣體比熱比kcp/cv與溫度的關(guān)系？109.理想氣體的內(nèi)能和焓有什么特點(diǎn)？如何確定任意熱力過程理想氣體內(nèi)能和焓的變化？110在T-s圖上如何用面積表示理想氣體定熵過程的技術(shù)功？111在p-v圖上如何用面積表示理想氣體定壓過程的熱量？112理想氣體在可逆絕熱過程中，技術(shù)功是容積變化功的k倍，這是否說明將熱能轉(zhuǎn)變成功時(shí)，開口系統(tǒng)比閉口系統(tǒng)好？為什么？113當(dāng)需要精確分析可逆絕熱過程時(shí)，如何根據(jù)已知的p1、T1、p2求T2和容積變化功w？114. 自發(fā)過程的逆過程是否不可能進(jìn)行？為什么？舉例解釋。115. 熱能與機(jī)械能，高溫?zé)崮芘c低溫?zé)崮艿钠焚|(zhì)有何不同？為什么說熱力學(xué)第二定律指出了能

25、量在質(zhì)上的變化規(guī)律？116.從卡諾循環(huán)可以得到什么重要啟示？ 117. 熵的定義式ds是否適合不可逆過程？在相同的初態(tài)和終態(tài)間不可逆過程與可逆過程的熵變量是否相同？為什么？118.氣體流經(jīng)漸擴(kuò)管道后，流速必減少嗎？119.氣流流過漸縮管時(shí)，其流速為什么不可能超過當(dāng)?shù)匾羲伲?20.漸縮噴管出口氣流的壓力是否與背壓相同？為什么？121.工質(zhì)在既定的縮放噴管中作定熵流動(dòng)，當(dāng)入口參數(shù)不變時(shí)若降低背壓，問其流量、出口速度是否會(huì)增加？為什么？122.用溫度計(jì)插入流動(dòng)中的液體所指些示的溫度介于哪兩個(gè)溫度之間？為什么？123.實(shí)際簡單燃?xì)廨啓C(jī)裝置循環(huán)的熱效率與哪些因素有關(guān)？124.提高燃?xì)廨啓C(jī)裝置循環(huán)的熱效率

26、的措施有哪些？125.回?zé)崾窃鯓邮谷細(xì)廨啓C(jī)裝置的熱效率提高的？126.在燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中采取分級(jí)壓縮中間冷卻后減少了壓氣機(jī)耗功，為什么效率不升反降？127.蒸汽參數(shù)對(duì)循環(huán)熱效率有何影響？改變蒸汽參數(shù)以提高循環(huán)熱效率受到什么限制？128.分析電廠蒸汽動(dòng)力循環(huán)為何要采用再熱？129.分析蒸汽動(dòng)力裝置采用回?zé)岷髮?duì)鍋爐，汽輪機(jī)，凝汽器產(chǎn)生的影響？第四部分 計(jì)算題130. 一個(gè)剛性的絕熱氣缸被一導(dǎo)熱的、無摩擦的活塞分為兩部分，最初活塞被固定在某一位置。氣缸的一邊盛有0.4MPa、30的理想氣體0.5Kg，而另一部分盛有0.12MPa、30的同樣氣體0.5Kg。然后放開活塞，兩個(gè)部分從新建立平衡。 （a）最

27、后的平衡溫度為多少? （b）最終的平衡壓力為多少bar?假定比熱C和C為常數(shù)。166.有5g氬氣，經(jīng)歷一內(nèi)能不變的過程，初態(tài)為p1=6.0105Pa、t1=600K,膨脹終了的容積V2=3V1，氬氣可視為理想氣體，且假定比熱容為定值，求終溫、終壓及總熵變量，已知Ar的R0.208kJ/(kgK)131.2kg某種理想氣體按可逆多變過程膨脹到原有體積的三倍，溫度從300降到60，膨脹期間作膨脹功418.68kJ,吸熱83.736 kJ，求cp和cv。132.在一個(gè)具有可移動(dòng)活塞的圓筒中儲(chǔ)有1kg氧氣，溫度t14.5，壓力p1102.6kPa。在定壓下對(duì)氧氣加熱，再在定容下冷卻到初溫45。假定在定

28、容冷卻終了時(shí)氧氣的壓力p360kPa，試求這兩個(gè)過程的熱量、焓的變化和所作的功，并在p-v和T-s圖上定性畫出這兩個(gè)過程。133.一絕熱氣缸活塞裝置，活塞移動(dòng)時(shí)無摩擦。初態(tài)時(shí)，活塞將氣缸分成均為20m3的相等兩部分，各貯由溫度為25、壓力為1 bar的空氣。在氣缸的左邊裝有電熱絲，通電后，使左邊的空氣壓力增為2 bar。試求：（1） 右邊空氣被壓縮后的終溫；（2） 右邊空氣得到的壓縮功；（3） 左邊空氣的終溫；（4） 電熱絲加給空氣的熱量；134.設(shè)有一個(gè)處在溫度t0=0環(huán)境中能同時(shí)生產(chǎn)冷空氣和熱空氣的裝置，參數(shù)如下圖所示。判斷此裝置是否有可能？為什么？135.剛性絕熱容器內(nèi)貯有2.3kg，9

29、8kPa，60的空氣，并且容器內(nèi)裝有一攪拌器。攪拌器由容器外的電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)，對(duì)空氣進(jìn)行攪拌，直至空氣升溫到170為止。求此不可逆過程中做功能力的損失。已知環(huán)境溫度為18。136. A、B兩卡諾機(jī)串聯(lián)工作，A熱機(jī)在627下吸熱，向溫度為T的熱源放熱；B熱機(jī)從溫度為T的熱源吸入A熱機(jī)排出的熱量，并向27的冷源放熱。試按下列條件計(jì)算中間熱源的溫度T：（1）兩熱機(jī)輸出功相等；（2）兩熱機(jī)的熱效率相等。137.已知A、B、C三個(gè)熱源的溫度分別為500K、400K、300K，有可逆機(jī)在這三個(gè)熱源間工作。若可逆機(jī)從A熱源凈吸入3000 kJ熱量，輸出凈功400 kJ，求可逆機(jī)與B、C兩熱源的換熱量，并指明其方

30、向。138.一熱機(jī)工作在高溫?zé)嵩碩1和大氣溫度T0之間。有人利用制冷機(jī)造成低溫?zé)嵩碩2（T0）使熱機(jī)在T1 和T2之間工作，以提高熱效率。制冷機(jī)消耗的功由熱機(jī)提供。兩機(jī)器聯(lián)合運(yùn)轉(zhuǎn)后試證明：（1）兩機(jī)器均為可逆機(jī)時(shí)熱效率；（2）制冷機(jī)為不可逆機(jī)時(shí)熱效率。139.設(shè)工質(zhì)在1000K的恒溫?zé)嵩春?00K的恒溫冷源間按循環(huán)a-b-c-d-a工作，如下圖所示。工質(zhì)從熱源吸熱和向冷源放熱均有50K的溫差，試：（1）計(jì)算循環(huán)的熱效率；（2）求環(huán)境溫度為300K、熱源供給1000kJ熱量時(shí)，各不可逆?zhèn)鳠徇^程引起的有效能損失以及總的有效能損失。140.一剛性絕熱容器中盛有空氣，初態(tài)為95kPa、27，通過攪拌輪

31、攪拌空氣，以使空氣壓力升到140kPa。試求：（1）對(duì)空氣所作功量（kJ/kg）（2）空氣熵的變化kJ/(kgK)(3)每千克空氣的有效能損失，并在T-s圖中表示出來。設(shè)T0=300K。141.氣體在氣缸中被壓縮，內(nèi)能增加55.9 kJ/kg，而熵減少0.298 kJ/(kgK)，輸給氣體的功為186 kJ/kg。溫度為20的大氣可與氣體換熱。試確定每千克氣體引起的熵產(chǎn)及有效能損失。142.1kg溫度為127的空氣在定容下加熱，使其壓力升高為初壓的2.52倍，然后經(jīng)絕熱膨脹容積增大10倍，再被定溫壓縮回復(fù)至最初狀態(tài)，定成一循環(huán)。試在圖及圖上畫出此循環(huán)，并求該循環(huán)的熱效率，凈功.143.開式給水

32、加熱器將來自兩個(gè)不同來源的水和水蒸氣加以混合。5bar、240的過程蒸汽從一處進(jìn)入，壓力相同而溫度為35的壓縮液體從另一處進(jìn)入。這兩股流的混合物以5bar壓力下的飽和液體流出。如加熱器是絕熱的，計(jì)算流出加熱器時(shí)每千克混合物的熵增。144.空氣進(jìn)入擴(kuò)壓器時(shí)的狀態(tài)為0.7、57，速為200m/s。擴(kuò)壓器的出口面積比進(jìn)口面積大20%，出口壓力為1bar。試求出口溫度（）和速度（m/s）。（過程是絕熱的）145.圖為一煙氣余熱回收方案。設(shè)煙氣比熱容1400、1000。試求：（1）煙氣流經(jīng)換熱器傳給熱機(jī)工質(zhì)的熱量；（2）熱機(jī)排給大氣的最少熱量；（3）熱機(jī)輸出的最大功。146.一可逆熱機(jī)工作于溫度不同的三

33、個(gè)熱源間，如圖所示。若熱機(jī)從溫度為400K的熱源吸收1600KJ，對(duì)外界作功250KJ，試求：a) 另兩熱源的傳熱量，并確定傳熱方向；b) 熱機(jī)與熱源系統(tǒng)的總熵變量。147.水蒸氣進(jìn)入透平時(shí)的參數(shù)為30bar、440，速度為100m/s。進(jìn)口面積為0.05 m。它在透平中膨脹，出口壓力為0.2bar，干度為0.9，速度為200m/s。試求（a）以穩(wěn)定狀態(tài)流過透平的質(zhì)量流率（kg/s），（b）出口面積（m）148.空氣以1kg/s的流率定溫流經(jīng)水平放置的等截面（0.01m2）金屬管。進(jìn)口處空氣比容為0.05m3/kg,出口處空氣壓力為7.853105Pa、流速為10m/s。若管內(nèi)空氣與管外環(huán)境溫

34、度相等均為273K。問管內(nèi)流動(dòng)的空氣與環(huán)境有否熱量交換，流動(dòng)是否可逆？149.水蒸汽進(jìn)入一噴管絕熱流動(dòng)，其進(jìn)口參數(shù)P090bar，t0500。已知速度系數(shù)0.92和實(shí)際出口流速為611m/s，求出口狀態(tài)與進(jìn)口狀態(tài)間的熵產(chǎn)。150.某漸縮噴管出口截面積為25mm2，進(jìn)口空氣參數(shù)為5bar、600，初速為177.67m/s，問背壓為多大時(shí)達(dá)到最大的質(zhì)量流量。151.空氣自貯氣筒經(jīng)噴管射出，筒中壓力維持78.46105Pa，溫度為15。外界壓力為0.9807105Pa。若噴管的最小截面積為20mm2,試求空氣自噴管射出的最大流量。若在上述條件下采用漸縮噴管或漸縮漸放噴管，其結(jié)果有何不同?152.壓力

35、為P04bar，t020的水蒸汽經(jīng)閥門被節(jié)流到35bar，然后進(jìn)入縮放噴管絕熱膨脹到出口截面壓力P210bar，已經(jīng)噴管效率0.883，試求噴管出口流速，并將此過程表示在圖上。153.空氣流經(jīng)噴管作定熵流動(dòng)，已知進(jìn)口截面空氣參數(shù)為p12MPa，t1150，出口截面馬赫數(shù)Ma22.6，質(zhì)量流量3kg/s，試確定：（1）出口截面的壓力p2，溫度t2，截面積A2及臨界截面積Acr；（2）如果背壓pb1.4 MPa時(shí)，噴管出口截面的溫度t2，馬赫數(shù)Ma2及面積各為多少？設(shè)cp1.004 kJ/(kgK)，k1.4。154.初態(tài)為p13MPa和t1300的水蒸氣在縮放噴管中絕熱膨脹到p20.5MPa。已

36、知噴管出口蒸汽流速為800m/s，質(zhì)量流量為14kg/s。假定摩阻損失僅發(fā)生在噴管的漸擴(kuò)部分，試確定：（1）漸擴(kuò)部分噴管效率；（2）噴管出口截面積；（3）噴管臨界速度。155.滯止壓力p0=4MPa、滯止溫度t0=400的水蒸氣經(jīng)閥門被節(jié)流到3.5MPa，然后進(jìn)入縮放噴管絕熱膨脹到出口截面壓力p21MPa。已知速度系數(shù)，試求噴管出口流速、節(jié)流的有效能損失和噴管的有效能損失。已知環(huán)境溫度為20。156.壓力為2.5MPa、溫度為490的蒸汽，經(jīng)節(jié)流閥壓力降為1.5MPa，然后定熵膨脹到40kPa,求：（1）絕熱節(jié)流后蒸汽的溫度（2）節(jié)流過程熵的變化（3）節(jié)流的有效能損失。設(shè)T0=273K。（4）由于節(jié)流使技術(shù)功減少了多少？157.燃?xì)廨啓C(jī)裝置某定壓加熱理想循環(huán)中，工質(zhì)視為空氣，進(jìn)入壓力機(jī)的溫度t127、壓力為P11bar，循環(huán)增壓比6，在燃燒室中加入熱量q1300KJ/kg。為提高循環(huán)熱效率，采用極限回?zé)?。設(shè)比熱為定值，試求具有極限回?zé)岬娜細(xì)?/p>