點(diǎn)式玻璃雨棚計算書

1、薛城區(qū)仲建商務(wù)廣場玻璃雨篷設(shè)計計算書設(shè)計： 校對： 審核： 批準(zhǔn)： 二一六年一月二十日目錄1 計算引用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及資料11.1 幕墻及采光頂相關(guān)設(shè)計規(guī)范：11.2 建筑設(shè)計規(guī)范：11.3 玻璃規(guī)范：11.4 鋼材規(guī)范：21.5 膠類及密封材料規(guī)范：21.6 相關(guān)物理性能等級測試方法：31.7 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)31.8 土建圖紙：32 基本參數(shù)32.1 雨篷所在地區(qū)32.2 地面粗糙度分類等級33 雨篷荷載計算33.1 雨篷的荷載作用說明33.2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算43.3 風(fēng)荷載設(shè)計值計算63.4 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算63.5 雪荷載設(shè)計值計算63.6 雨篷面活荷載設(shè)計值73.7 雨

2、篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值73.8 選取計算荷載組合74 雨篷桿件計算84.1 懸臂梁的受力分析84.2 選用材料的截面特性94.3 梁的抗彎強(qiáng)度計算94.4 梁的撓度計算95 雨篷焊縫計算105.1 受力分析105.2 焊縫校核計算106 玻璃的選用與校核116.1 玻璃板塊荷載組合計算116.2 玻璃板塊荷載分配計算126.3 玻璃的強(qiáng)度計算136.4 玻璃最大撓度校核147 雨篷埋件計算(后錨固結(jié)構(gòu))147.1 校核處埋件受力分析147.2 錨栓群中錨栓的拉力計算157.3 群錨受剪內(nèi)力計算167.4 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算167.5 混凝土錐體受拉破壞承載力計算167.6 混凝土劈裂破

3、壞承載力計算197.7 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算207.8 混凝土楔形體受剪破壞承載力計算217.9 混凝土剪撬破壞承載能力計算237.10 拉剪復(fù)合受力承載力計算237.11 混凝土基材厚度、群錨錨栓最小間距及最小邊距計算248 附錄 常用材料的力學(xué)及其它物理性能25薛城區(qū)仲建商務(wù)廣場玻璃雨篷設(shè)計計算書 鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計計算書1 計算引用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及資料1.1 幕墻及采光頂相關(guān)設(shè)計規(guī)范：鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50429-2007玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范 JGJ102-2003建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程 JGJ113-2009建筑幕墻 GB/T21086-2007建筑玻璃采光頂 JG/T231-20

4、07建筑用玻璃與金屬護(hù)欄 JG/T342-2012 建筑幕墻工程技術(shù)規(guī)范 DGJ08-56-20121.2 建筑設(shè)計規(guī)范：地震震級的規(guī)定 GB/T17740-1999鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50017-2003高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 JGJ3-2010高處作業(yè)吊藍(lán) GB19155-2003工程抗震術(shù)語標(biāo)準(zhǔn) JGJ/T97-2011混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程 JGJ145-2013混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范 GB50367-2013混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2010混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓 JG160-2004建筑防火封堵應(yīng)用技術(shù)規(guī)程 CECS154：2003鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范 GB506

5、61-2011建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn) GB50223-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GB50068-2001建筑抗震設(shè)計規(guī)范 GB50011-2010建筑設(shè)計防火規(guī)范 GB50016-2014建筑物防雷設(shè)計規(guī)范 GB50057-2010冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 GB50018-20021.3 玻璃規(guī)范：鍍膜玻璃 第1部分：陽光控制鍍膜玻璃 GB/T18915.1-2013鍍膜玻璃 第2部分：低輻射鍍膜玻璃 GB/T18915.2-2013防彈玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夾層玻璃 GB

6、15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：鋼化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB15763.1-2009半鋼化玻璃 GB/T17841-2008熱彎玻璃 JC/T915-2003(2014)壓花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20121.4 鋼材規(guī)范：建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管 JG/T178-2005不銹鋼棒 GB/T1220-2007不銹鋼冷加工鋼棒 GB/T4226-2009不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶 GB/T3280-2007不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶 GB/T4237-2007不銹鋼絲 GB/T4240-2009建筑用不銹鋼絞線 JG

7、/T200-2007不銹鋼小直徑無縫鋼管 GB/T3090-2000彩色涂層鋼板和鋼帶 GB/T12754-2006低合金鋼焊條 GB/T5118-2012低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼 GB/T1591-2008建筑幕墻用鋼索壓管接頭 JG/T201-2007耐候結(jié)構(gòu)鋼 GB/T4171-2008高碳鉻不銹鋼絲 YB/T0961997合金結(jié)構(gòu)鋼 GB/T3077-1999金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術(shù)要求 GB/T13912-2002冷拔異形鋼管 GB/T3094-2012碳鋼焊條 GB/T5117-2012碳素結(jié)構(gòu)鋼 GB/T700-2006碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶GB/T912-20

8、08碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶GB/T3274-2007優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼 GB/T699-19991.5 膠類及密封材料規(guī)范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墻玻璃接縫用密封膠 JC/T882-2001彩色涂層鋼板用建筑密封膠 JC/T884-2001丁基橡膠防水密封膠粘帶 JC/T942-2004工業(yè)用橡膠板 GB/T5574-2008混凝土建筑接縫用密封膠 JC/T881-2001建筑窗用彈性密封劑 JC485-2007建筑密封材料試驗(yàn)方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封膠 JC/T885-2001建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠 GB16776-2005建筑

9、用巖棉、礦渣棉絕熱制品 GB/T19686-2005建筑鋁合金型材用聚酰胺隔熱條 JG/T174-2014聚氨酯建筑密封膠 JC/T482-2003聚硫建筑密封膠 JC/T483-2006絕熱用巖棉、礦棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強(qiáng)度的測定 GB/T529-2008修補(bǔ)用天然橡膠膠粘劑 HG/T3318-2002中空玻璃用彈性密封膠 JC/T486-2001中空玻璃用丁基熱熔密封膠 JC/T914-20031.6 相關(guān)物理性能等級測試方法：玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn) JGJ/T139-2001玻璃幕墻光學(xué)性能 GB/T18091-2000彩色涂層鋼板和鋼帶試驗(yàn)

10、方法 GB/T13448-2006鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50205-2001混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50204-2002(2011版)建筑防水材料老化試驗(yàn)方法 GB/T18244-2000建筑幕墻氣密、水密、抗風(fēng)壓性能檢測方法 GB/T15227-2007建筑幕墻抗震性能振動臺試驗(yàn)方法 GB/T18575-2001建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法 GB/T18250-2000建筑裝飾裝修工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50210-2001金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法 GB/T228.1-2010 1.7 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)1.8 土建圖紙：2 基本參數(shù)2.1

11、 雨篷所在地區(qū) 薛城地區(qū)；2.2 地面粗糙度分類等級 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012) A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)； B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)； D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標(biāo)準(zhǔn)，本工程按B類地形考慮。3 雨篷荷載計算3.1 雨篷的荷載作用說明 雨篷承受的荷載包括：自重、風(fēng)荷載、雪荷載以及活荷載。 (1)自重：包括面板、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)風(fēng)荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按GB50009采用； (3)雪荷載：是指雨篷水

12、平投影面上的雪荷載，按GB50009采用； (4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按GB50009，可按500N/m2采用； 在實(shí)際工程的雨篷結(jié)構(gòu)計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值： A：考慮正風(fēng)壓時： a.當(dāng)永久荷載起控制作用的時候，按下面公式進(jìn)行荷載組合： SA+=1.35Gk+0.61.4wk+0.71.4Sk(或Qk) b.當(dāng)永久荷載不起控制作用的時候，按下面公式進(jìn)行荷載組合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.71.4Sk(或Qk) (風(fēng)荷載為第一可變荷載時)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.61.4wk (風(fēng)荷載非第一可變

13、荷載時)； B：考慮負(fù)風(fēng)壓時： 按下面公式進(jìn)行荷載組合： SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)計算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； wk-：負(fù)風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； Z：計算點(diǎn)標(biāo)高：15m； gz：高度z處的陣風(fēng)系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算： gz=1+2gI10(z/10)- 條文說明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：

14、5m、10m、15m、30m； A、B、C、D四類地貌類別梯度高度分別為：300m、350m、450m、550m； 也就是： 對A類場地：當(dāng)z300m時，取z=300m，當(dāng)z350m時，取z=350m，當(dāng)z450m時，取z=450m，當(dāng)z550m時，取z=550m，當(dāng)z300m時，取z=300m，當(dāng)z350m時，取z=350m，當(dāng)z450m時，取z=450m，當(dāng)z550m時，取z=550m，當(dāng)zQk，所以計算時雪荷載參與正壓組合！3.7 雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值 G+：正壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值(MPa)； G-：負(fù)壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值(MPa)； Gk：雨篷結(jié)構(gòu)平均自重取0.0005

15、MPa； 因?yàn)镚k與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： G+=1.2Gk =1.20.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 選取計算荷載組合(1)正風(fēng)壓的荷載組合計算： SkA+：正風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； SA+：正風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載設(shè)計值組合(MPa)； SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+ =0.001425MPa SA+=G+S+0.6wA+ =0.001895MPa(2)負(fù)風(fēng)壓的荷載組合計算： SkA-：負(fù)風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； SA-：負(fù)風(fēng)壓作用下的龍骨的荷載設(shè)計值組合(MPa)； SkA-=Gk+

16、wkA- =0.000764MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.00127MPa(3)最不利荷載選取： SkA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； SA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載設(shè)計值組合(MPa)； 按上面2項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素(正風(fēng)壓情況下出現(xiàn))： SkA=0.001425MPa SA=0.001895MPa4 雨篷桿件計算基本參數(shù)： 1：計算點(diǎn)標(biāo)高：15m； 2：力學(xué)模型：懸臂梁； 3：荷載作用：集中力荷載； 4：懸臂總長度：a=2353mm； 5：分格寬度：B=1500mm； 6：板塊配置：夾層玻璃8 +8 mm； 7：懸臂梁：變截

17、面H型鋼，Q235；本處幕墻桿件按懸臂梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計計算，受力模型如下：4.1 懸臂梁的受力分析(1)集中荷載值計算： 本工程結(jié)構(gòu)的每個梁上，共有i=3個集中力作用點(diǎn)，下面對這些力分別求值： Pki：每個集中力的標(biāo)準(zhǔn)值(N)； Pi：每個集中力的設(shè)計值(N)； ai：每個分格的沿懸臂梁方向的長度(mm)； Sk：組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； S：組合荷載設(shè)計值(MPa)； B：分格寬度(mm)； a1=664mm a2=881mm a3=808mm Pk1=SkBa2/2 =941.569N P1=SBa2/2 =1252.121N Pk3=SkBa3/2 =863.55N P3=SBa3/

18、2 =1148.37N Pk2=SkB(a2+a3)/2 =1805.119N P2=SB(a2+a3)/2 =2400.491N(2)雨篷桿件截面最大彎矩(根部處)的彎矩設(shè)計值計算： M：全部作用力作用下懸臂梁根部彎矩設(shè)計值(Nmm)； Mi：單個作用力Pi作用下懸臂梁根部彎矩設(shè)計值(Nmm)； bi：單個作用力Pi作用點(diǎn)到懸臂梁根部的距離(mm)； Pi：每個集中力的設(shè)計值(N)； Mi=Pibi M=Mi M1=P1b1 =831408.344Nmm M3=P3b3 =2702114.61Nmm M2=P2b2 =3708758.595Nmm M=Mi =7242281.549Nmm4.

19、2 選用材料的截面特性 材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f=215MPa 材料彈性模量：E=206000MPa 主力方向慣性矩：I=6601610mm4 主力方向截面抵抗矩：W=101563mm3 塑性發(fā)展系數(shù)：=1.054.3 梁的抗彎強(qiáng)度計算按懸臂梁抗彎強(qiáng)度公式,應(yīng)滿足： M/Wf上式中： M：懸臂梁的彎矩設(shè)計值(Nmm)； W：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)； ：塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f：材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取215MPa；則： M/W=7242281.549/1.05/101563 =67.913MPa215MPa懸臂梁抗彎強(qiáng)度滿足要求。4.4 梁的撓度計算 df：全部作用力作用

20、下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； df,lim：懸臂梁懸臂端撓度限值(mm)； dfi：單個作用力Pi作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； bi：單個作用力Pi作用點(diǎn)到懸臂梁根部的距離(mm)； Pki：每個集中力的標(biāo)準(zhǔn)值(N)； a：懸臂梁總長度(mm)； dfi=Pkibi2a(3-i)/6EI i=bi/a df=dfi df1=Pk1b12a(3-1)/6EI =0.325mm df3=Pk3b32a(3-3)/6EI =2.757mm df2=Pk2b22a(3-2)/6EI =2.912mm df=dfi =5.994mm df,lim=22353/250=18.824mm 5

21、.994mmdf,lim=18.824mm懸臂梁桿件的撓度滿足要求!5 雨篷焊縫計算基本參數(shù)： 1：焊縫高度：hf=4mm； 2：焊縫有效截面抵抗矩：W=76970mm3； 3：焊縫有效截面積：A=2532.4mm2；5.1 受力分析 V：剪力(N) a：懸臂長度(mm)： B：分格寬度(mm)； M：彎矩(Nmm) V=SaB =0.00189523531500 =6688.402N M=7242281.549Nmm5.2 焊縫校核計算校核依據(jù)： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力(MPa)； f

22、：正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)，取1.22； f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力(MPa)； ffw：角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W)2+(V/A)2)0.5 =(7242281.549/1.22/76970)2+(6688.402/2532.4)2)0.5 =77.17MPa 77.17MPaffw=160MPa焊縫強(qiáng)度能滿足要求6 玻璃的選用與校核基本參數(shù)： 1：計算點(diǎn)標(biāo)高：15m； 2：玻璃板尺寸：寬高=BH=1500mm1000mm； 3：玻璃配置：夾層玻璃，夾層玻璃：8 +8 mm上片鋼化玻璃，下片鋼化玻璃； 4：玻璃支撐

23、類型：四點(diǎn)駁接； 5：玻璃支撐點(diǎn)間距B1H1=1500mm881mm；模型簡圖為：6.1 玻璃板塊荷載組合計算(1)玻璃板塊自重： Gk：玻璃板塊自重標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； G：玻璃板塊自重設(shè)計值(MPa)； t1：玻璃板塊上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板塊下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的體積密度(N/mm3)； wk+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/1000000(8+8) =0.00041MPa因?yàn)镚k與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以： G+：正壓作用下雨篷玻璃恒荷載設(shè)計值(MPa)； G-：負(fù)壓作用下雨篷玻璃恒荷載設(shè)計值(

24、MPa)； Gk：玻璃板塊自重標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； G+=1.2Gk =1.20.00041 =0.000492MPa G-=Gk =0.00041MPa(2)正風(fēng)壓的荷載組合計算： Sk+：正風(fēng)壓作用下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； S+：正風(fēng)壓作用下的荷載設(shè)計值組合(MPa)； Sk+=Gk+Sk+0.6wk+ =0.001335MPa S+=G+S+0.6w+ =0.001787MPa(3)負(fù)風(fēng)壓的荷載組合計算： Sk-：負(fù)風(fēng)壓作用下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； S-：負(fù)風(fēng)壓作用下的荷載設(shè)計值組合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.001089MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1

25、.4wk- =0.001689MPa(4)最不利荷載選?。?Sk：最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； S：最不利荷載設(shè)計值組合(MPa)； 按上面2項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素(正風(fēng)壓情況下出現(xiàn))： Sk=0.001335MPa S=0.001787MPa6.2 玻璃板塊荷載分配計算 Sk：最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)； S：最不利荷載設(shè)計值組合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：分配到上片玻璃上的荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； S1：分配到上片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； Sk2：分配到下片玻璃上的荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； S2：分配到下片玻璃上的荷

26、載組合設(shè)計值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t23) =0.00133583/(83+83) =0.000668MPa S1=St13/(t13+t23) =0.00178783/(83+83) =0.000894MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00133583/(83+83) =0.000668MPa S2=St23/(t13+t23) =0.00178783/(83+83) =0.000894MPa6.3 玻璃的強(qiáng)度計算 校核依據(jù)：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的計算參數(shù)； 1：上片玻璃的折減系數(shù)； Sk1：作用在上片玻璃上的荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；

27、 a：支撐點(diǎn)間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00066815004/72000/84 =11.467按系數(shù)1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.954； 1：上片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應(yīng)力設(shè)計值(MPa)； S1：作用在幕墻上片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； a：支撐點(diǎn)間玻璃面板長邊邊長(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃彎矩系數(shù), 查表得m1=0.1335； 1=6m1S1a21/t12 =60.13350.0008

28、94150020.954/82 =24.017MPa 24.017MPafg1=42MPa(鋼化玻璃)上片玻璃的強(qiáng)度滿足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的計算參數(shù)； 2：下片玻璃的折減系數(shù)； Sk2：作用在下片玻璃上的荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； a：支撐點(diǎn)間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00066815004/72000/84 =11.467按系數(shù)2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.954 2：下片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應(yīng)力設(shè)計值(MPa)

29、； S2：作用在幕墻下片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； a：支撐點(diǎn)間玻璃面板長邊邊長(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃彎矩系數(shù), 查表得m2=0.1335； 2=6m2S2a22/t22 =60.13350.000894150020.954/82 =24.017MPa 24.017MPafg2=42MPa(鋼化玻璃)下片玻璃的強(qiáng)度滿足!6.4 玻璃最大撓度校核校核依據(jù)： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板撓度計算值(mm)； ：玻璃撓度的折減系數(shù)； ：玻璃撓度系數(shù)，查表得=0.01485； D：玻璃的彎曲剛度

30、(Nmm)； df,lim：許用撓度，取支撐點(diǎn)間玻璃面板長邊邊長的60，為25mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-2003上式中： E：玻璃的彈性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，為0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(83+83)1/3 =10.079mm D=Ete3/(12(1-2) =7200010.0793/(12(1-0.22) =6399298.269Nmm ：玻璃板塊的計算參數(shù)； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00133515

31、004/72000/10.0794 =9.0959按參數(shù)，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.967 df=Ska4/D =0.9670.014850.00133515004/6399298.269 =15.166mm 15.166mmdf,lim=25mm玻璃的撓度能滿足要求!7 雨篷埋件計算(后錨固結(jié)構(gòu))7.1 校核處埋件受力分析 V：剪力設(shè)計值(N)； N：軸向拉(壓)力設(shè)計值(N)，本處無軸向拉、壓力； M：根部彎矩設(shè)計值(Nmm)；根據(jù)前面的計算，得： N=0N V=6688.402N M=7242281.549Nmm本工程選用的錨栓為：慧魚-化學(xué)錨栓 FHB-A 242

32、20/50 錨栓排數(shù)列數(shù)：32； 錨栓最外排間距最外列間距：300mm400mm； 混凝土等級：C30；7.2 錨栓群中錨栓的拉力計算 按5.2.2JGJ145-2013規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定計算：1：當(dāng)N/n-My1/yi20時： 5.2.2-1JGJ145-2013Nsdh=N/n+My1/yi2 5.2.2-2JGJ145-20132：當(dāng)N/n-My1/yi20時：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2 5.2.2-3JGJ145-2013在上面公式中：M：彎矩設(shè)計值；Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值；y

33、1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-My1/yi2 =0/6-7242281.549150/90000 =-12070.469因?yàn)椋?-12070.4690所以： Nsdh=(NL+M)y1/yi/2=9656.375N 按JGJ102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實(shí)際拉拔應(yīng)該達(dá)到的值。另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當(dāng)N/n-My1/yi20時： 螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置

34、，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=N+Myi/yi2=N而當(dāng)N/n-My1/yi20時： 最下排的錨栓底部埋板部分為結(jié)構(gòu)受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=Nsi 5.2.3-1JGJ145-2013 Nsi=Nsdhyi/y1/ 5.2.3-2JGJ145-2013對上兩個公式整理后，得： Nsdg=(NL+M)yi/yi/2本例中，因?yàn)椋?-12070.4690所以： Nsdg=(NL+M)yi/yi/2=28969.126N7.3 群錨受剪內(nèi)力計算 按5.3.1JGJ145-2013的規(guī)定，計算鋼材破壞或混凝土剪撬破壞時，應(yīng)按群錨

35、中所有錨栓均承受剪力進(jìn)行計算，也就是： Vsdh=6688.402/6=1114.734N7.4 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算NRd,s=kNRk,s/RS,N 6.1.2-1JGJ145-2013NRk,s=fykAs 6.1.2-2JGJ145-2013上面公式中：NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設(shè)計值；NRk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表4.3.9JGJ145-2013選??；As：錨栓應(yīng)力截面面積；fyk：機(jī)械錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；RS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù),按規(guī)范表4.3.10，?。篟S,N=1.2；NRk,s=Asfyk =353400 =141200N NRd,s=kNRk,s/RS,N =1141200/1.2 =117666.667NNsdh=9656.375N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計要求！7.5 混凝土錐體受拉破壞承載力計算 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時的受拉承載力設(shè)計值NRd,c應(yīng)按下列公式計