提高 P92 鋼焊縫沖擊韌性的焊接工藝設(shè)計(jì)

1、超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集提高P92鋼焊縫沖擊韌性的焊接工藝設(shè)計(jì)馮才根（上海電力安裝第二工程公司，上海市吳中路45弄5號，200235）摘要：對P92鋼焊縫金屬沖擊韌性有影響的所有焊接參數(shù)中，焊接熱輸入即焊接線能量的控制是最為重要的。焊縫組織的粗晶脆化、奧氏體的不完全分解、熱影響區(qū)的型裂紋、熱處理溫度的敏感性等都和焊接熱輸入有密切的關(guān)系。在焊接工藝上，影響焊縫金屬沖擊韌性的主要因素是焊接熱輸入的適宜性。通過P92鋼焊接工藝的優(yōu)化，在焊接接頭的形成過程中，采用盡量小的焊接熱輸入、接近下限溫度范圍的預(yù)熱和層間溫度、保證足夠的高溫回火溫度和蘊(yùn)溫的時間、確保小于20內(nèi)外壁

2、溫差等措施，實(shí)現(xiàn)提高焊縫的沖擊韌性的目的。關(guān)鍵詞：P92鋼； 焊縫金屬； 沖擊韌性； 焊接熱輸入； 工藝設(shè)計(jì)1 概述P92鋼是在P91鋼的開發(fā)思路上，日本首先于上世紀(jì)80年代后期開發(fā)出來的高溫強(qiáng)度更高的9%Cr馬氏體耐熱鋼（日本鋼號NF616）。和P91鋼一樣，P92鋼也是一種新型的可焊細(xì)晶強(qiáng)韌化馬氏體鋼，它的聞世是冶金技術(shù)和制造應(yīng)用技術(shù)進(jìn)步的產(chǎn)物，它采用超純凈冶煉技術(shù)，如鐵水預(yù)處理，堿氧爐煉鋼、鋼包精煉、真空精煉等，通過模鑄、連鑄、控溫控軋及微合金化達(dá)到細(xì)化晶粒的目的。鋼的強(qiáng)化方法及其對韌性的影響，主要是在控制軋制的過程中降低熱軋溫度、增加形變速度、限制形變奧氏體再結(jié)晶后的晶粒長大、Nb、V

3、等微量合金元素對細(xì)化晶粒的作用等技術(shù)來實(shí)現(xiàn)。P92鋼與P91鋼的差別：在成份上的主要差別是增加了約1.7%的W，并將P91鋼約1%的Mo含量降為約0.5%。在焊接方面有專門的焊接材料，并由于W是鐵素體形成元素，焊縫沖擊韌性有所降低。其余對予熱、層間溫度、焊接線能量，待馬氏體轉(zhuǎn)變完成隨即進(jìn)行焊后熱處理以及熱處理溫度、恒溫時間等主要工藝要求相近，但提出了更為嚴(yán)格的控制要求。正因?yàn)槭羌?xì)晶粒鋼，通過焊接熱循環(huán)過程后的焊縫金屬是鑄造狀的粗晶結(jié)構(gòu)，破壞了鋼在細(xì)晶粒組織結(jié)構(gòu)下獲得的機(jī)械性能，使得焊縫金屬的沖擊韌性降低很明顯。另一方面，為熱強(qiáng)性而增加的鐵素體形成元素W，也使焊接過程對于焊縫沖擊韌性的下降起了促

4、進(jìn)作用。因此，具有良好高溫強(qiáng)度性能的P92鋼，其焊縫的沖擊韌性水平成了焊接接頭安全服役的關(guān)鍵所在，在焊接工藝試驗(yàn)和隨后的焊接產(chǎn)品生產(chǎn)中，涉及焊縫脆性的工藝因素都必須充分予以重視,提高焊縫的沖擊韌性是焊接工藝設(shè)計(jì)考慮的重點(diǎn)之一。P92鋼化學(xué)成分見表1。表1 P92鋼化學(xué)成分表（Wt%）材 料 C Mn P S Si Cr W Mo V Nb N B Al Ni0.08T/P91 0.12 0.07T/P92 0.130.30 0.60 0.30 0.600.020 0.010 0.500.200.02 0.010 0.508.00 9.508.50 9.501.50 2.00n.s.0.85 1

5、.05 0.30 0.600.18 0.25 0.15 0.250.06 0.100.04 0.090.030 0.070 0.030 0.070不作規(guī)定 0.001 0.0060.0400.400.0400.40This is trial version147超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集2 影響焊縫韌性的因素P92鋼的焊縫韌性與母材不同，焊縫金屬在其熔敷成型及冷卻過程中，焊縫的鑄造組織不具備細(xì)晶強(qiáng)韌化的條件，也不可能取得控制軋制和形變熱處理的機(jī)會，即不可能由此獲得如同母材經(jīng)過連鑄、控制軋制達(dá)到細(xì)化晶粒的目的。其中的Nb、V等合金元素也不能象在母材中以極細(xì)顆粒彌散析

6、出的Nb、V碳氮化合物而高度細(xì)化晶粒。相反，由于熔池的高溫以及快速的凝固冷卻，熔敷金屬中的少量Nb、V 等微合金化元素仍固溶在金屬中，沒有以碳化物形態(tài)形核細(xì)化晶粒來韌化焊縫，反而以固溶強(qiáng)化形式而損失了焊縫的韌性。從韌性角度看，焊縫是整個焊接接頭的薄弱部位，P92鋼焊縫金屬的沖擊韌性總是低于母材的。因此，焊接工藝的設(shè)計(jì)，應(yīng)該在提高焊縫的沖擊韌性的工藝措施上予以充分的重視，多方面考慮焊接熱輸入、熱處理等環(huán)節(jié)的影響。 2.1予熱及層間溫度對焊縫金屬韌性的影響由于P92鋼的C、S、P等元素含量低、純凈度高，且具有晶粒細(xì)、韌性高的特點(diǎn)，焊縫的低碳馬氏體具有一定的塑性。雖然焊接冷裂紋傾向因此大為降低，但為

7、了提高焊縫金屬的韌性和防止冷裂紋的產(chǎn)生，焊接時仍必須采取一些必要的預(yù)熱措施。值得注意的是，P92鋼的冷裂紋敏感性低于P22 鋼。冷裂紋敏感性按照T23P122P91 P92P22 的順序增高，而合金含量是按P22T23P91P92P122 的順序增加。顯然，這與采用傳統(tǒng)碳當(dāng)量評估冷裂紋結(jié)果完全不一致。因此，簡單地用合金元素總量來衡量P92鋼的焊接性從而選擇預(yù)熱工藝是不適合的。已有資料表明，無論是國際焊接學(xué)會（IIW）推薦的碳當(dāng)量公式還是其它的那一種碳當(dāng)量公式對這類鋼都不適用【1】根據(jù)國內(nèi)外有關(guān)研究單位的試驗(yàn)結(jié)果及各我們所做的焊接工藝試驗(yàn)結(jié)果表明，預(yù)熱及層間溫度宜控制在200250 范圍內(nèi)，鎢極

8、氬弧打底時可降低至150200可以防止冷裂紋的發(fā)生。過高的預(yù)熱溫度和層間溫度，對防止冷裂紋沒有必要，而且還會因在焊接熱循環(huán)的共同作用下，使焊縫金屬在高溫（1100以上）停留時間長，晶粒長大變脆，至使焊縫金屬韌性降低。從連續(xù)冷卻曲線可知，如果采用過高的預(yù)熱溫度和層間溫度,焊縫高溫停留時間相對要長,而且焊縫冷卻速度相對要慢，其冷卻曲線觸及高溫轉(zhuǎn)變區(qū)，致使形成鐵素體。并且，高溫轉(zhuǎn)變區(qū)停留時間越長組織就越粗大，甚至出現(xiàn)魏氏體及網(wǎng)狀晶界。P92鋼的焊接，要求在保證不產(chǎn)生焊接冷裂縫的基礎(chǔ)上，避免采用過高的預(yù)熱溫度，嚴(yán)格控制層間溫度及焊接熱輸入量，以免焊縫冷卻太慢，形成鐵素體轉(zhuǎn)變和碳化物析出強(qiáng)化韌性。2.2

9、焊接熱輸入對焊縫金屬韌性的影響控制焊接的熱輸入量，調(diào)整電流大小、焊接速度、焊道寬窄和焊層厚薄是熱輸入量的主要途徑。如前所述，焊接熱輸入量大，焊縫金屬在高溫（1100以上）停留時間長，晶粒長大變脆，致使焊縫韌性降低【2】【5】【1】，降低焊縫。由線能量公式分析可以看出，假設(shè)電弧電壓為常數(shù), 要降低焊接熱輸入，可以綜合考慮調(diào)節(jié)焊接電流和焊接速度兩個參數(shù)，不能單純的減小焊接電流。焊接電流過小，熔池鐵水粘度大，流動性差，易造成未焊透、夾渣等工藝缺陷。焊接電流的控制應(yīng)保證鐵水流動性適當(dāng)、熔池清晰、熔合良好。在此前提下，提高焊接速度，減少焊層厚度，達(dá)到降低焊接熱輸入的目的，因此焊層厚度是焊接熱輸入的直觀反

10、應(yīng)。這就是引出一個多層、薄層、多道焊“回火效應(yīng)”的概念，“回火效應(yīng)”對于提高焊縫韌性是十分有利也是十分有效的。假如焊道和焊層過厚，就會削弱“回火效應(yīng)”，甚至喪失這種效應(yīng)。 2.3 焊后熱處理規(guī)范對焊縫金屬韌性的影響P92鋼和P91鋼一樣，對于焊接接頭必須做高溫回火熱處理。由于焊后狀態(tài)焊縫中的奧氏體不能立即完全轉(zhuǎn)變成馬氏體，所以不能焊后立即升溫進(jìn)行回火熱處理。要求焊后冷卻至Mf點(diǎn)以下，。有拘束試驗(yàn)的結(jié)果表明，P92鋼防止冷裂紋所需的最低予熱溫度低于P22鋼。但是，它們終久還是有一定的焊接冷裂紋傾向的。焊接時必須相應(yīng)地采取一些預(yù)防措施，需要一定的予熱及層間溫度，不能一味追求采取小的焊接熱輸入而偏廢

11、預(yù)熱,從而致使冷裂紋的產(chǎn)生。148This is trial version標(biāo)準(zhǔn)分享網(wǎng) 免費(fèi)下載超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集即80100區(qū)間等溫足夠的一段時間，待馬氏體轉(zhuǎn)變完全后再升溫進(jìn)行最后的回火熱處理。由于低碳馬氏體仍然有淬硬和冷裂紋傾向，P92也不允許冷卻至室溫后再升溫進(jìn)行熱處理，焊后狀態(tài)形成的馬氏體中過飽和氫的擴(kuò)散和集聚，在室溫停留一定的時間后有可能致使冷裂紋的產(chǎn)生。熱處理溫度對焊縫沖擊韌性的影響是很明顯表2 不同溫度下的熱處理溫度對沖擊韌性的比較 焊縫上部沖擊功（J）不同溫度的熱處理1-1730×6h 沖擊韌性 770×6h 沖擊韌性3

12、9試樣編號平均1-2 391-3 4039.332-1 272-2 253-3 3428.67焊縫根部沖擊功（J） 試樣編號平均的,工程上P92鋼管壁厚接近100mm,考慮內(nèi)外壁的溫度差的允許極限,我們比較了溫差在20時造成內(nèi)壁低于750的焊縫金屬的沖擊韌性。對此，在P92鋼360×56mm管子的焊接接頭上做了730和770的熱處理后焊縫沖擊韌性的比較試驗(yàn),模擬厚壁管內(nèi)外壁溫差在40時的焊縫沖擊韌性。比較數(shù)據(jù)見表2。68 46 57 67.00 72 60 55 62.33實(shí)驗(yàn)證實(shí)，焊后回火溫度在730時，焊縫金屬的沖擊韌性遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于P92鋼不低于41J的技術(shù)要求。也就是如果厚壁管的內(nèi)

13、外壁溫差大于40時，內(nèi)壁焊縫的沖擊韌性是令人擔(dān)憂的。還應(yīng)該注意的是，焊接材料的成分與母材不盡相同，為提高焊縫金屬的沖擊韌性而添加了較多于母材的鎳含量(Ni0.55%)，并對有關(guān)元素的含量作了調(diào)整，各制造廠所提供的同一型號的焊接材料成分也是有區(qū)別的，熔焊金屬的AC1溫度有差異,它將影響回火溫度的選擇和控制而影響焊縫沖擊韌性.2.4 熱影響區(qū)IV型裂紋傾向?qū)缚p金屬韌性的影響通過熱處理強(qiáng)化的鐵素體熱強(qiáng)鋼，由于低于臨介溫度的過回火作用和在臨界溫度范圍內(nèi)微觀組織結(jié)構(gòu)的變化【3】良好，不產(chǎn)生焊接冷裂紋的基礎(chǔ)上，應(yīng)盡量不采用過高的預(yù)熱及層間溫度，不采用過大的焊接線能量，采取多層多道焊并避免過厚的焊道，努力

14、使熱影區(qū)軟化帶變得窄一些，縮小其影響。 2.5 時效傾向?qū)缚p金屬韌性的影響T/P92鋼在500650的工作溫度范圍內(nèi) 具有較明顯的時效傾向，3000小時時效后其韌性 下降了許多，P92鋼的沖擊功從時效前的220J左右降到70J左右。時效過程中，Cr、W、Mo等合金元素與Fe、Mn、Si形成金屬間化合物“Laves相”，導(dǎo)致韌性惡化。與母材成分相近的焊縫也有同樣的傾向，為了確保時效后焊縫韌性能保持在要求的水平上，時效前焊縫的原始韌性必須有充分的富裕量。，在熱影響區(qū)細(xì)晶區(qū)析出相的粗化程度要比母材和熱影響區(qū)粗晶區(qū)大得多，易于促使蠕變空洞成長，從而有利于形成型開裂。在對焊接接頭進(jìn)行持久強(qiáng)度試驗(yàn)時和在

15、高溫長期運(yùn)行中，往往斷裂在這個稱作“弱化區(qū)”的部位。在位于焊接接頭熱影響區(qū)AC3附近或AC1AC3區(qū)間的“弱化區(qū)”發(fā)現(xiàn)的裂紋，稱作型裂縫【3】3 焊接工藝設(shè)計(jì)中對熱輸入和熱處理的控制原則對于焊縫沖擊韌性的損失情況的分析,在我們通過將近半年的焊接工藝試驗(yàn)過程中得到了驗(yàn)證。對焊接熱輸入量參數(shù)的考慮，除了對焊接工藝缺陷的預(yù)防外，更主要的是對提高焊縫金屬沖擊韌性的考慮。為了控制型裂縫，焊接時在保證焊接熔化149This is trial version超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集針對上述五個方面的影響，分別制定了相應(yīng)的措施，這些措施對提高焊縫韌性的作用，都已經(jīng)被焊接工藝試驗(yàn)

16、所驗(yàn)證，并為工程焊接施工編制標(biāo)準(zhǔn)化焊接工藝文件（WPS）提供了可以信賴的技術(shù)支持。 3.1 適當(dāng)預(yù)熱從焊接工藝上來說,預(yù)防高合金耐熱鋼冷裂紋產(chǎn)生最常用的措施,除了選用合適的焊接材料外,焊前預(yù)熱是首選的。對于P92鋼來說，并不能沿用珠光體耐熱鋼那樣的預(yù)熱溫度，也不能借鑒碳當(dāng)量公式來考慮預(yù)熱溫度的值?？紤]到焊縫氫、拘束度和淬硬的綜合影響，適當(dāng)?shù)念A(yù)熱是必不可少的。從熱輸入量提高韌性的方面考慮，預(yù)熱溫度應(yīng)該在P92鋼斜Y型焊接性試驗(yàn)的止裂溫度（100）以上，即GTAW：100150 、SMAW：200250范圍。高于這一溫度范圍，對于總熱輸入是不利的。 3.2 嚴(yán)格控制層間溫度層間溫度的控制，在P92

17、鋼焊接工藝中是應(yīng)該得到重視的。不少文獻(xiàn)中提到的層間溫度的范圍是有具體的試驗(yàn)對象，不能完全照搬。我們通過試驗(yàn)，同樣的焊接熱輸入，所選用的層間溫度不同，最后的沖擊韌性也是不同的。我們用同樣的焊接熱輸入量，采用兩種不同層間溫度在板材試件上進(jìn)行試驗(yàn)。層間溫度控制在150200全焊縫的沖擊韌性比層間溫度控制在200250全焊縫的沖擊韌性要高。因此，P92鋼焊接材料供應(yīng)商提供的層間溫度，在很多的場合中是應(yīng)該謹(jǐn)慎引用的。很多文獻(xiàn)提到層間溫度控制的范圍基本低于焊接材料供應(yīng)商提供的層間溫度。這一點(diǎn)，我們通過焊接工藝試驗(yàn)，已經(jīng)引起了充分的注意。因此，我們針對不同壁厚的P92鋼管，考慮選擇層間溫度范圍的下限。在考慮

18、層間溫度控制時，除了在試驗(yàn)中找到一個合適的溫度值外，還必須分析層間溫度的測量點(diǎn)設(shè)置的合理性。不同的測量部位，得出的測量結(jié)果是有很大的區(qū)別。我們在工藝文件中有對層間溫度的測量有明確規(guī)定：在焊接電弧前進(jìn)方向的前端30mm處為移動的紅外線溫度測量點(diǎn)，當(dāng)在該處的溫度接近層間溫度上限時停止焊接。保證層間溫度測量數(shù)據(jù)和控制依據(jù)的適宜性。 3.3 盡量小的焊接熱輸入150在所有有關(guān)對新型鐵素體耐熱鋼P(yáng)92的報道文獻(xiàn)中，都提及對焊接熱輸入量考慮的重要性和必要性。在P92鋼工藝試驗(yàn)的過程中，我們和大多數(shù)試驗(yàn)者一樣，對熱輸入量的選擇是比較謹(jǐn)慎的。在盡可能小的熱輸入量選擇原則下，大多選擇了薄層、窄焊道和多道焊的工藝

19、。但是，在實(shí)際施工現(xiàn)場中，考慮焊接生產(chǎn)效率，在實(shí)施時，過于嚴(yán)格的焊接電流控制的可行性會被質(zhì)疑。于是我們考慮，在許可的工藝條件范圍內(nèi)結(jié)合受控的焊接操作手法，寬擺更容易得到較薄的焊層。由于寬擺實(shí)際的熱輸入更小，所以對于提高焊縫韌性更為有效。適當(dāng)大的焊接電流與相適應(yīng)的焊接速度組合，可以達(dá)到小的熱輸入量的目的。對于P92鋼焊接，在熔化良好的條件下不采用偏大的焊接電流。對厚壁管而言,要求采用多層多道焊，焊層盡量薄，以便后焊道對前焊道產(chǎn)生良好的“回火效應(yīng)”，焊接工藝試驗(yàn)結(jié)果和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，焊道厚度控制在2.5mm3.0mm以下是合適可行的。也有文獻(xiàn)可以表明【4】，焊縫的沖擊值也受焊道類型即熱輸入類型的影響

20、。只要焊接位置允許，盡量得到橫擺焊道。在焊縫寬度上橫擺焊道的韌性比線狀焊道的高。橫擺焊道得到較薄的焊層，因此，經(jīng)過下一道焊道，前一層可得到和線狀焊道的厚焊層相比更大的“回火效應(yīng)”。在蒂森公司提供的P91鋼焊接材料焊接工藝試驗(yàn)報告中得到借鑒：薄層寬擺焊縫的沖擊韌性比窄擺焊縫的沖擊韌性高。在操作上，如表3、表4所示，我們在T/P92鋼工藝試驗(yàn)前的焊接電流選擇試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)：寬擺操作容易得到一個薄的焊縫,那是由于稍大的焊接電流,對于高合金鋼焊條來說更容易操作，而對于增加焊接速度也是有利的。我們用Thermanit MTS 616焊條在對同一焊接位置（3G）一組20mm厚板材焊接的試樣中，采用兩種操作方法

21、：寬擺快速單道薄層焊（Hmax=35mm）；按焊規(guī)要求擺寬不大于焊條直徑的4倍的薄層焊，兩者沖擊韌性結(jié)果基本相同。在表3、表4兩組不同壁厚和焊層厚薄不同的試件比較中可以看出： 在同樣的焊接參數(shù)下，影響沖擊韌性的是焊后熱處理時間。This is trial version標(biāo)準(zhǔn)分享網(wǎng) 免費(fèi)下載超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集 蒂森公司提供的P91鋼焊接工藝試驗(yàn)報告中提到的“薄層寬擺焊縫不會對焊接接頭的沖擊韌性有影響”可以在P92鋼焊接工藝中借鑒。表3 小口徑管不同焊接熱輸入量和沖擊功熱處理 770 1 ×2h 1 ×2h 2 ×1hA(A) 1

22、05110 130135 105110V (cm/min) 3437 3645 3437層數(shù) 4 3 496 101 66SA213T9248.3×8.47mm(沖擊功 J)60 56 83 99 42 137 83 138 29 24 75 91 寬擺的實(shí)質(zhì)是得到更薄的焊層，單位長度的焊縫輸入的熱量有限。93132 86表4 不同焊條擺寬對沖擊韌性的影響試樣 編號焊接參數(shù)電流 (A) 110 115 118 (外層) 110電壓 (V) 22.3 26.7 24 27速度 (mm/min)123沖擊功 (J)46平均3G-1 58.8 72 64.536 62 55 65 59.1

23、3G-2 120 56 73 59 51 60 63.560.4熱處理?xiàng)l件：試件條件: 16Mn板材。300mm×125mm×20mm。 坡口角度25O。 坡面堆焊三層共5mm。 間隙15mm；加墊板。3G-1 薄層寬擺焊不預(yù)熱150層間溫度50150。3G-2 多層多道窄擺預(yù)熱150層間溫度150250。焊后熱處理:760±10×4小時3G-1 薄層寬擺焊層 8 7 6 5 4 3 2 1擺寬 （mm） 35 32 29 26 23.3 20.5 17.5 15焊縫厚度 （mm）層 7 6 5 4 3 2 13G-2 多層多道窄擺擺寬 （mm） 9 1

24、1 10 13 12 17.5 15焊縫厚度 （mm）2.5 2.93.4掌握后熱時機(jī)對P92鐵素體耐熱鋼來說，由于組織中存在未完全轉(zhuǎn)變的奧氏體中仍存有在高溫時被飽和溶解的氫，在冷卻時向低溫組織轉(zhuǎn)變的過程中氫向外擴(kuò)散的速度很慢。因此，當(dāng)由于工藝需要焊后不能及時進(jìn)行熱處理時（如中間探傷檢驗(yàn)），有必This is trial version151超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會論文集要在焊后焊接接頭冷卻到低于Mf點(diǎn)以下的溫度 80100，并保持不少于一小時后進(jìn)行的以脫氫為目的的后熱處理。一方面達(dá)到安全地消除組織未完全轉(zhuǎn)變的奧氏體，另一方面有利氫擴(kuò)散逸出，防止冷裂紋產(chǎn)生。在不少的經(jīng)

25、驗(yàn)介紹中，對后熱處理也有不同的工藝，這些不同的后熱工藝得到不同的焊縫沖擊韌性。一種是在焊接以后立即升溫至350做后熱處理，恒溫2小時的后熱處理。另一種是焊接后冷卻至馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度100保持12小時后再做后熱處理。我們分析：在第一種方法從理論上分析：焊后立即后熱升溫至350，焊縫金屬長時間在馬氏體開始轉(zhuǎn)變的區(qū)域內(nèi)停留，殘余奧氏體容易向中間相轉(zhuǎn)變,最后焊縫不能完全是回火馬氏體的金屬組織。資料數(shù)據(jù)表明,焊后立即做后熱處理和焊后在Mf停留不同時間再后熱處理幾組的試樣對比，前者的沖擊吸收功是最低的,這和我們的分析相吻合。因此，對于P92鋼而言，即使后熱，也應(yīng)該在焊縫冷卻至Mf以下的80100并恒溫不少于一小時，才被允許進(jìn)行后熱處理。(4) 小的焊接熱輸入減小熱影響區(qū)的尺寸，同時減小了型“弱化區(qū)”的寬度。由此提高了接頭蠕變斷裂強(qiáng)度，推遲因“型”區(qū)形成而引起的“型”蠕變斷裂。(5) 對于厚壁管的焊接接頭相比，薄壁管焊接接頭熱影響區(qū)型蠕變斷裂強(qiáng)度降低的程度更大。薄壁管焊接時，更應(yīng)盡可能減小焊接熱輸入，以減小AC3 附近加熱區(qū)域的寬度。(6) 小的焊接熱輸入有益于提高了焊縫的韌性,從而為高溫時效提供了富裕的韌性儲備。(7) 綜合國內(nèi)外有關(guān)研究機(jī)構(gòu)的試驗(yàn)結(jié)果、材料商提供的參數(shù)和我們所進(jìn)行的經(jīng)過專家審核的焊接工藝試驗(yàn)結(jié)果，焊后須經(jīng)過75