T梁xxx橋計(jì)算書

1、香河園路橋本橋?yàn)閱慰?20米，預(yù)應(yīng)力 T 梁橋， 17片主梁，樁接蓋梁基礎(chǔ)一、設(shè)計(jì)資料1、橋面全寬 3、0m+24、0m+3、0m=30、0m2、主梁跨徑與全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑：Lb=20、Om（雉墻前沿之間得距離）計(jì)算跨徑：L=19、2m（支座中心線之間得距離）主梁全長：L全=19、96m（主梁預(yù)制長度）3、設(shè)計(jì)荷載城一B，人群荷載 3、8925kN/m2 4、材料鋼筋：主筋采用HRRB335岡筋，預(yù)應(yīng)力鋼絞線1X 7面積為15、2口命其她用R235鋼筋;混凝土：主梁采用 C5O 砼，其她采用 C3O 砼。5、計(jì)算方法極限狀態(tài)法6、環(huán)境類別及安全等級本橋施工環(huán)境為n類環(huán)境，安全等級為二級。7、結(jié)構(gòu)尺

2、寸如圖 11 所示，全斷面 17片主梁，設(shè)三根橫梁。 （單位： mm）鬥r1_1L_l -可二ir8設(shè)計(jì)依據(jù) (1)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60 2004);(2)公路橋涵鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D6 2004);公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D63 2007);(4)城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)(CJJ 77 98)。二、主梁計(jì)算（一）主梁荷載橫向分布系數(shù)1、跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（考慮100mm橋面混凝土鋪裝對主梁得影響）。（1）主梁抗彎及抗扭慣性矩與由CAD查詢得抗彎慣性矩=14065631、250 (cm4)主梁跨中豎向截面抗扭慣性矩翼板：b1 = 180

3、 (cm)11 =26 (cm)1ttC1 3 1 * o.63丄 o.。52 丄t1t1blblo.05250.303I T1 C13b1 t10.303180263958595.04 (Cm)馬蹄:b2= 50(cm)t 2 =25+20 2=35(cm)50.1891 1 0.63 0.052 色35050IT2 C2 b2 t20.189 50353405168.75 (cm4)腹板：b3 =130-26-35=69(cm)t 3 =20(cm)C3t3I T3It5t3b331 °64 o.。52 5C3b3Ciba1 0.6320 0.052 卻696950.27253t

4、30.27253bitiIt1369 20150420 (cm4)IT2 It3 958595 .04405168 .751504201514183 .79(cm4)求橫向抗彎慣性矩:（中橫梁截面）（單位：mm利用CAD計(jì)算圖形特性來計(jì)算抗彎慣性矩可得：=10359133 500(cm) h ly/ 10359133.5/96010790.76 (cm')計(jì)算丫值:該橋得計(jì)算跨徑為：二1920 (cm)bi =180 cm4GIt I2由51謡隠2 0.50362計(jì)算P值:主梁之間橋面板凈跨度得一半：=80(cm)3I4I14 14O645631.25 803 0.00163 1920

5、4 10790.76(4)計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)通過計(jì)算比較布置三個(gè)車道時(shí)，為最不利荷載布置，布置如圖所示(單位：mm。I I I I I V亍亓亍匚T nr卞1_11_11_111I'L-I'11 LJ 1_11_1|_11_|(5)各梁橫向分布系數(shù)計(jì)算如下:_(三列車) 1_'-i車0.8- 0.18 0.1610.147 0.1280.1140.0950.80.33車F2 -，-=_= =1-1m2車 崔0.8jQ.165：'0.1480.136 0.120.1070.0910.80.30682 2 '''_-_1 j &q

6、uot;"m3車二；車 0.8 -0.15衛(wèi)136 0.125 0.111 0.1 0.086 0.8 0.2832-PZ ；II11三i車QB，- 0.135 0.1230.1140.1020.0940.082OB0.262；二 2 ； _；_r1F1-m5車一 車 0.8 - 0.12 0.11 0.103 0.094 0.087 0.077 0.8 0.2364mi車m4車me車2i車0.820.1040.0970.0920.0850.080.0720.80.212m7車12i車0.8120.0890.0840.0810.0760.0730.0680.80.1884m8車1i車

7、0.810.0740.0720.070.0670.0660.0630.80.16482121m9車,m6人mg 人0.0590.82 0.059 0.059 °059 0.059 0.059 0.0590.1120.0050.117m7A0.094 0.032 0.126 ,0.0590.118i車0.80.1416（二）作用效應(yīng)計(jì)算（對1號梁進(jìn)行計(jì)算）1、永久作用效應(yīng)（1）永久荷載假定橋面鋪裝構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算見表2-1對上部結(jié)構(gòu)各個(gè)部分分別計(jì)算，并列入下表;鋼筋混凝土 T形梁橋永久荷載計(jì)算表2-1構(gòu)件名稱構(gòu)件簡圖1（尺寸單位:、mm）構(gòu)件體積及算式（m3）重度

8、(kN/m3)重力(kN)主梁橫隔梁（邊梁沖梁）現(xiàn)澆翼板0、717 X 1、58+ (0、717+0、523)/2 X 3、8+0、523 X 4、6) X 2=11、789(0、596X 0、25 X 2+0、693X 0、 25) X 2=0、 94250、6X 0、16X 19、96=1、916橋面鋪裝瀝青砼：0、08 X 24 X 19、96=38、 323C40 砼：0、1X 30 X 19、96=59、 882626262426306、524、 50549、82919、7521556、88人行道（單側(cè)）171X 19、96=3、地袱：0、413緣石：0、0495 X 19、96=0

9、、988陶粒砼：0、864 X 19、96=17、2鋼欄桿：0、06626251878、5（2）主梁計(jì)算按疊合梁進(jìn)行計(jì)算（疊合截面如下圖）除疊合截面外得二期荷載計(jì)算如下:88、 73824、7309、65、18上部二期荷載總重為：24、505X 16+919、752+ (88、738+24、7+3096+5、18)X 2=2168 268 (kN)單片梁所受到得二期荷載每沿米重為:=2168、268- 17- 19、96=6、4 (kN/m)(3)永久作用效應(yīng)計(jì)算表2-2通過midas計(jì)算，列出永久作用效應(yīng)表(如表 2-2 )永久作用效應(yīng)計(jì)算表項(xiàng)目作用(kN - m(kN - m)(kN)(k

10、N)主梁652、 22493、10146、 06疊合截面330、 15246、2068、89二期荷載294、 43219、5061、44總恒荷載1276、 8958、80276、 392、可變作用效應(yīng)(1) 汽車荷載沖擊系數(shù)簡支梁得自振頻率為:車道荷載得沖擊系數(shù):誥懸0'2016車輛荷載得沖擊系數(shù):0.6686 0.3032logl0.66860.3032log 19.20.2795簡支梁得計(jì)算跨徑(2) 城一B，計(jì)算彎矩時(shí)，車道荷載得均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值;計(jì)算剪力時(shí)，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，所加集中荷載采用130kN。(3) 人群荷載4.5-4.5 20 2.7 3.8925kN/m220 20q

11、人3.8925 2.7 10.51kN /m通過midas計(jì)算，列出可變作用效應(yīng)表（如表 2-3）項(xiàng)目作用(kN - m)(kN - m)(kN)(kN)汽車何載494、 14366、 240146、 06汽車記沖擊系數(shù)593、8246、2068、89人群荷載294、 43219、5061、44表2-3可變作用效應(yīng)表3、主梁作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4、1、64、1、8條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)得作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合:短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合與承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表2-4序號荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)(kN - m)(kN)(kN - m)(kN)(kN)(1

12、)第一期永久作用（主梁）652、220493、1146、06(2)第二期永久作用（疊合 +二期）624、580465、7130、33(3)汽車（城-B）記入沖擊系數(shù)593、8246、268、89(4)人群作用294、43219、561、44(5)標(biāo)準(zhǔn)組合=(1) + (2) + (3) + (4)2165、 031424、 5(6)極限組合=(1) + (2) X 1、2+ (3) X 1、4+ (4)X 1、122693、 24(7)短期組合=(1) + (2) + (3)- 1、 2016X 0、7+ (4)1917、 15表2-4主梁作用效應(yīng)組合（三）預(yù)應(yīng)力鋼束得估算及其布置1、根據(jù)經(jīng)驗(yàn)

13、鋼束得布置圖式如下圖:（1）跨中截面及錨固端截面得鋼束位置（如下圖）（單位：mm）1irII(ri.（2）預(yù)應(yīng)加束在豎直平面上得布置形式如下圖:-；半預(yù)應(yīng)力鋼束圖'J,（四）計(jì)算主梁截面幾何特性j . 丄廠- 扌根據(jù)已鋼束配置得位置計(jì)算凈截面與換算截面得幾何特性 計(jì)算結(jié)果見表4-1表4-1跨中翼緣全寬截面面積與慣性矩計(jì)算表截 面分 塊 名 稱分塊面 積(cm2)分塊面 積重心 至上緣 距離(cm)分塊面 積對上 緣靜矩(cm3)全截面 重心到 上緣距 離(cm)分塊面積 得自身慣 性矩(cm4)(cm)(cm4)(cm4)凈截面毛 截 面52300口 管 道 截 面2(四)主梁截面承載

14、力與應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞， 需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使 用荷載作用、裂縫出現(xiàn)與破壞等四個(gè)受力階段，為保證主梁受力可靠 并予以控制，應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個(gè)階段得驗(yàn)算。在以下內(nèi)容中，先 進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，在分別驗(yàn)算持久狀態(tài)抗 裂驗(yàn)算與應(yīng)力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件得截面應(yīng)力驗(yàn)算。對于抗 裂驗(yàn)算，公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范根據(jù)公路 簡支標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)得經(jīng)驗(yàn)，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用 下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。在承載能力極限狀態(tài)下，對主梁正截面承載力驗(yàn)算。(1)確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5、2、3

15、條規(guī)定，對于帶承緣板得T形截面：當(dāng)成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi),否則在腹板內(nèi)。左邊二 fpdAp 1302 139 16 10002895.65(kN)右邊=fcdbfhf 24.4 1200 160 1000 4684.8(kN)左邊 < 右邊，即中性軸在翼緣板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則:x 山 1302 139 1698.9(mm)fcdbf24.4 1200三、橋臺蓋梁計(jì)算(一) 計(jì)算上部恒載1、根據(jù)表2-1，可得上部恒載總重為:306、5X 17+24、505X 16+49、82X 16+919、752+1556、88+738+24、7+309、6+5、18)X 2=9732、

16、768 (kN)則可得單片梁上部恒載作用下單端支反力為:R=G 上恒 1729732.768 172286.258(kN)(單位：mm)r - +-* - *嚀H蓋梁單元?jiǎng)澐纸孛婢幪枅D* - I 1M 4 ' 1 II- . !5 q J |碼 - >IL ” I , -11 FF 4 - iiiP ih恒荷載計(jì)算列入下表得：上部恒載在蓋梁上布置形式與作用如下圖:.l>,- >IL:-ir r：T卜 !表 3-1 .剪力-z (kN)1 "為7、51年口彎矩-y (kN - m)11-61、1567、0116-575、92-334、 622196、69235

17、、826-529、49-445、9431143、13237、 39(二) 活荷載計(jì)算1、城一B車輛荷載計(jì)算車輛荷載在梁產(chǎn)生得支反力計(jì)算2、人群荷載計(jì)算截面號剪力 max(kN)彎矩 max (kN m)未記沖擊系數(shù)記沖擊系數(shù)未記沖擊系數(shù)記沖擊系數(shù)6-193、945-233、0440011-94、877-114、0225、 308270、 7316-186、57-224、18-251 、 256-301 、 9121125、11150、 33176、 101211、626-181、03-217、53-228、67-274、773199、89120、 03232、 84279、 78表3-2R氣

18、25 19.2 2130370(kN)人群荷載在梁端產(chǎn)生支反力R人10.51 19.2 2 100.9(kN)各梁端受到得人群支反力計(jì)算如下:R|r1R人m1人100.90.20120.281(kN)R|r2R人m2人100.90.18318.465(kN)Rlr3R人m3人100.90.16616.75(kN)Rlr4R人mu人100.90.14814.93(kN)Rlr5R人m5人100.90.1313.12(kN)Rr6R人m6人100.90.11711.8(kN)Rr7R人m7人100.90.12612.7(kN)Rr8R 人 m8A 100.9 0.118 11.9(kN)人群荷載作用效應(yīng)計(jì)算如表3-3Rr9R 人m9 人 100.9 0.118 11.9(kN)截面號剪力 max(kN)彎矩 max(kN m)6-21 、 55-40、3811-4、80、116-20、99-10、43214、088、4526-18、58-15、97315、957、85表3-3（三）荷載組合（極限承載能力荷載組合）Md恒載1.2汽車1.4人群1.12 （荷載組合時(shí)記入沖擊系數(shù)）荷載組合結(jié)果見表3-4表3-4截面號剪力 max(kN)彎矩 max(kN m)6-887、 41-882、 3941