基坑支護(hù)設(shè)計(jì)方案

1、某基坑支護(hù)設(shè)-15ABSTRACT3-4緒-6第一章基坑摘要支 護(hù)12第一節(jié)基坑支護(hù)的設(shè)計(jì)要求計(jì)12第二節(jié)支 護(hù) 設(shè) 計(jì)及第三節(jié)基 坑 支 護(hù) 設(shè) 計(jì) 原15第四節(jié)側(cè)壁安全等級(jí)及重要性系數(shù)15第五節(jié)支15第六節(jié)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)支撐體15章 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)的計(jì)算方12-15第二二二節(jié)靜力-15第節(jié)等-15第四節(jié)-15-三章設(shè)計(jì)任-17第一節(jié)設(shè)計(jì)原值第務(wù)始17一一、工程概況17二、設(shè)計(jì)條件17第二節(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)任 務(wù)及要 求-18一、任務(wù)18二、要求18章-21-2121222225方 案 設(shè) 計(jì) 指2525第五章 基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)21212122-22第二節(jié)嵌固長(zhǎng)度及水25一一一、土壓力21-二二、錨桿-2

2、2三三、錨桿桿體-21四、樁平錨固系長(zhǎng)材長(zhǎng)2821212626-抗隆起驗(yàn)算29第六電算結(jié)果-42參考文獻(xiàn)-59致謝61第二章基坑支護(hù)設(shè)計(jì)的計(jì)算方法2. 1概述計(jì)算板樁墻的常用方法，主要有自由端支撐法（靜力平衡法）、彈性線法、等值梁法，后來又提出1/2分割法，矩形荷載經(jīng)驗(yàn)法，太沙 基法，均適用于基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算。由于本工程擬采用排樁式圍護(hù), 故主要介紹下面介紹板樁墻設(shè)計(jì)方法：靜力平衡法和等值梁法。2. 2靜力平衡法它假定支護(hù)結(jié)構(gòu)是剛性的，隨著板（樁）入土深度的不同，作用在 不同深度上各點(diǎn)的凈土壓力的分布不同。當(dāng)單位寬度板（樁）墻處于穩(wěn) 定，相應(yīng)的板（樁）入土深度即為板樁保證其穩(wěn)定性所需要的最小入

3、土 深度，可根據(jù)靜力平衡條件即水平力平衡方程（刀H=0）和對(duì)樁底截面的Ra Ea、EpEp為被動(dòng)力矩平衡方程（刀M=0）聯(lián)解求得。圖2-1為單撐（錨）支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì) 算簡(jiǎn)圖。整個(gè)支護(hù)結(jié)構(gòu)是穩(wěn)定的，故作用在擋土結(jié)構(gòu)上的 三力必須平衡。圖中Ra為支撐（錨）力；Ea為主動(dòng)土壓力;土壓力；q。為地面均布荷載。圖2-1底部自由支承單撐（錨）支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算根據(jù)力的平衡條件可以得到：Ra Ep Ea Eq(2-10)根據(jù)對(duì)支撐（錨）位置的力矩平衡條件可以得到：(2-11)由以上兩個(gè)方程可以得到關(guān)于入土深度t的三次方程，當(dāng)主、被 動(dòng)土壓力都確定后，入土深度只隨撐（錨）位置ho而改變，調(diào)整ho可 以調(diào)整入土深度

4、，關(guān)系是：ho增大，t減小；反之增大。從而可以達(dá)到調(diào)整樁長(zhǎng)的目的。同時(shí)樁中的最大彎矩也是ho的函數(shù)，當(dāng)ho從小 到大增大時(shí)，樁中的最大彎矩是先小后增大，它有一個(gè)最小值，取此 值進(jìn)行樁徑設(shè)計(jì)可以使樁徑最小。2. 3等值梁法樁入坑底土內(nèi)有彈性嵌固（鉸結(jié)）與固定兩種，當(dāng)作一端彈性嵌固 另一端簡(jiǎn)支的梁來研究。擋墻兩側(cè)作用著分布荷載，即主動(dòng)土壓力與 被動(dòng)土壓力，如圖2-1所示。在計(jì)算過程中所要求得出的仍是樁的入 土深度、支撐反力及跨中最大彎矩。單支撐擋墻下端為彈性嵌固時(shí)，其彎矩如圖2-2所示，若在得出 此彎矩圖前己知彎矩零點(diǎn)位置，并于彎矩零點(diǎn)處將梁（即樁）斷開以簡(jiǎn) 支計(jì)算，則不難看出所得該段的彎矩圖將同

5、整體梁計(jì)算時(shí)一樣，此段梁段即稱為整梁該段的等值梁。對(duì)于下端為彈性支撐的單支撐擋墻其 凈土壓力零點(diǎn)位置與彎矩零點(diǎn)位置很接近，因此可在壓力零點(diǎn)處將板 樁劃開作為兩個(gè)相聯(lián)的簡(jiǎn)支梁來計(jì)算。這種簡(jiǎn)化計(jì)算就稱為等值梁 法，其計(jì)算步驟如下:1）根據(jù)基坑深度、勘察資料等，計(jì)算主動(dòng)土壓力與被動(dòng)壓力,求出土壓力零點(diǎn)B的位置，按式（2-12）計(jì)算B點(diǎn)至坑底的距離u值;圖2-2等值梁法計(jì)算簡(jiǎn)圖2）由等值梁AB根據(jù)平衡方程計(jì)算支撐反力Ra及B點(diǎn)剪力QbRaEa(h u a)(h u ho)(2-12)QbEa(a ho) hug(2-13)3）由等值梁BG求算板樁的入土深度，取藝 Mc=O,QbX -r(K p Ka)

6、x36由上式求得I6QbX V (Kp Ka)由上式求得x后，樁的最小入土深度可由下式求得to u x如土質(zhì)差時(shí)，應(yīng)乘系數(shù)1.1 1.2，即t (1.11.2)t04）由等值梁求算最大彎矩Mmax值。第三章設(shè)計(jì)任務(wù)及要求(2-14)(2-15(2-16)(2-173. 1設(shè)計(jì)原始資料工程概況（一）一般概況1 .項(xiàng)目名稱陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊項(xiàng)目2.項(xiàng)目地點(diǎn)浦東新區(qū)陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊3.業(yè)主上海陸家嘴金融貿(mào)易區(qū)開發(fā)股份有限公司4.主體設(shè)計(jì)上海中福建筑設(shè)計(jì)院有限公司5.巖土勘察上海市巖土地質(zhì)研究院有限公司（二）結(jié)構(gòu)概況1. 本項(xiàng)目位于陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊，基地面積4428.1平方 米，

7、由陸家嘴環(huán)路和東園路圍合而成。本項(xiàng)目為服務(wù)性辦公樓，由 主樓（地面三層）及二層地下室組成，總建筑面積為 9318.2 rf。未 來將由電信及其它服務(wù)性辦公進(jìn)駐本大廈。2. 基坑面積及開挖深度本工程建筑± 0.00相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高+4.25，室外自然地面平均 標(biāo)高取+4.00 ;基坑開挖面積約2459m,基坑圍護(hù)周長(zhǎng)約210m根 據(jù)結(jié)構(gòu)圖紙，底板面標(biāo)高為-7.55，底板厚為700mrm局部厚為 1100mm墊層厚為100mm因此基坑開挖深度為8.10米，局部電梯 井、集水坑等落深尚未確定。、設(shè)計(jì)條件（一）周邊條件本工程位于陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊，周邊環(huán)境情況較為復(fù)雜:東側(cè)：基坑開挖面與

8、紅線間距離為5.4955.528米，紅線外為 匯亞大廈。該建筑物地上33層、地下4層，采用樁基礎(chǔ)，與基坑開 挖面最小距離為19.125米。南側(cè)：基坑開挖面與紅線間距離為10.99716.636米，紅線外 為上海銀行大廈。該建筑物主樓46層，裙房5層，地下3層，采用樁 基礎(chǔ)，與基坑開挖面最小距離為17.479米。西側(cè)：基坑開挖面與紅線間距離為4.2594.357米，紅線外為 東園路。北側(cè)：基坑開挖面與紅線間距離為8.69612.053米，紅線外 為陸家嘴環(huán)路。（二）工程水文地質(zhì)條件根據(jù)陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊項(xiàng)目巖土工程勘察報(bào)告，本工 程基坑開挖影響范圍內(nèi)巖土工程地質(zhì)有以下特點(diǎn):1、擬建場(chǎng)地現(xiàn)為

9、停車場(chǎng)，場(chǎng)地地形基本平坦，實(shí)測(cè)各勘探點(diǎn) 的孔口地面標(biāo)咼在3.844.36米之間，一般地面標(biāo)咼在 4.00左右。2、場(chǎng)地內(nèi)層填土較厚，在1.803.10m之間，上部1.0米為 碎石、磚塊、建筑垃圾等，下部為灰黃灰色粘性土、粉性土，土 質(zhì)不均。3、基坑開挖深度范圍內(nèi)分布有第3層粉土，富水性好，透水 性強(qiáng)，在水頭差的作用下易產(chǎn)生流砂等不良地質(zhì)現(xiàn)象。4、擬建場(chǎng)地淺部地下水屬潛水類型，其水位動(dòng)態(tài)變化主要受 控于大氣降水和地面蒸發(fā)，勘察期間實(shí)測(cè)取土孔內(nèi)地下水位靜止水 位埋深在0.901.20m,設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)地下水位取0.5m。5、場(chǎng)區(qū)內(nèi)第層為承壓含水層，承壓水頭在 311m其中1 層頂最淺埋深約為32米。經(jīng)

10、計(jì)算，按承壓水頭為自然地面以下3米考 慮，當(dāng)基坑開挖深度小于15.0米時(shí)，可不考慮承壓水對(duì)基坑突涌的 影響。由于本工程底板處開挖深度為8.1米，預(yù)計(jì)局部電梯井、集水 坑處開挖深度不會(huì)大于15米，因此可不考慮承壓水對(duì)基坑的影響。6 場(chǎng)地內(nèi)土層分布情況及基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)如下表（一）所 示。表3-1 土層分布情況及設(shè)計(jì)參數(shù)表土層層厚Y©C含壓縮滲透系數(shù)名(M)(kN/（度(kPa水模量建議值m)）)量(MPa(cm/s)(%)填質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粘土1-1粘土1.803.107.709.504.205.105.606.50172518.316.717.5289.513131632.51

11、.41.8.292.053.402.0E-044.0E-064.0E-061-28.5018.1191434.5.168.0E-06粉質(zhì)0粘土15.0夾粘0質(zhì)粉土注：C、©均為勘察報(bào)告所提供的基坑支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)（直剪固 結(jié)峰值）；（三）基坑側(cè)壁安全等級(jí)及重要性系數(shù)根據(jù)本工程的開挖深度、地質(zhì)情況及周邊環(huán)境情況，基坑安全等級(jí)為二級(jí)，基坑重要性系數(shù)丫0 = 1.0 。3. 2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)任務(wù)及要求、任務(wù)該工程是對(duì)基坑圍護(hù)做排樁結(jié)合錨桿的設(shè)計(jì)。運(yùn)用了所學(xué)的土力學(xué)及基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)等專業(yè)知識(shí)結(jié)合畢業(yè)實(shí)習(xí)的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)習(xí)經(jīng)驗(yàn)，通 過對(duì)勘察資料的分析，結(jié)合場(chǎng)地環(huán)境及工程實(shí)際并運(yùn)用計(jì)算機(jī)應(yīng)用 軟件，設(shè)計(jì)計(jì)算。主要內(nèi)

12、容：圍護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、施工方案的選擇、 整體穩(wěn)定驗(yàn)算、坑底隆起驗(yàn)算、主被動(dòng)土壓力計(jì)算等。、要求目的：根據(jù)勘探報(bào)告資料和相關(guān)規(guī)范結(jié)合專業(yè)知識(shí)設(shè)計(jì)合理的設(shè)計(jì)方案以達(dá)到實(shí)際工程設(shè)計(jì)要求標(biāo)準(zhǔn)。主要指標(biāo):(1)保證開挖面積達(dá)2459m；保證基坑深度達(dá)8.1m；抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算Ks> 1.200 ;抗隆起驗(yàn)算Ks> 1.1 ;抗管涌驗(yàn)算K> 1.5。第四章結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)說明4. 1設(shè)計(jì)依據(jù)及規(guī)范、本項(xiàng)目相關(guān)資料1、陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊項(xiàng)目建筑總平面圖、擴(kuò)初方案資料;2、地下綜合管線圖;3、陸家嘴中心區(qū)B2-1地塊項(xiàng)目巖土工程勘察報(bào)告；、設(shè)計(jì)采用的規(guī)范1、國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB5

13、0010-2002)；2、國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50007-2002)；3、國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；4、國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 (GB 50202-2002)5、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程(JGJ120-99)三、基坑設(shè)計(jì)環(huán)境控制標(biāo)準(zhǔn)本工程基坑施工對(duì)周邊環(huán)境影響的控制指標(biāo)如下:1、鄰近建筑物沉降不大于20mm附加傾斜不大于1.0 %。;2、管線相鄰兩監(jiān)測(cè)點(diǎn)（不大于20米）沉降差10mm水平位移 差10mm并滿足相關(guān)管線單位的要求;4. 2支護(hù)結(jié)構(gòu)方案、方案設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想基坑圍護(hù)方案的選定必須綜合考慮工程本身的特點(diǎn)及周圍環(huán)

14、 境的要求，在滿足地下室結(jié)構(gòu)土建施工及確保周圍環(huán)境安全可靠的 前提下，盡量達(dá)到既經(jīng)濟(jì)合理，又方便施工及提高工效的標(biāo)準(zhǔn)。本工程基坑開挖深度較深，達(dá)8.10米，基坑開挖面積約2459平方米；項(xiàng)目位于陸家嘴中心區(qū)，開挖面與紅線距離僅約4.26 12.05米，與相鄰建筑物距離約17.4819.13米，西、北兩側(cè)緊鄰 道路，環(huán)境保護(hù)要求比較高，必須采取可靠圍護(hù)措施。根據(jù)本工程的開挖深度、地質(zhì)情況及周邊環(huán)境情況，基坑圍護(hù) 可按二級(jí)基坑工程進(jìn)行設(shè)計(jì)。、方案簡(jiǎn)介基坑工程具有較強(qiáng)的環(huán)境效應(yīng)，基坑工程的開挖，必將引起周 圍地基中地下水位變化和應(yīng)力場(chǎng)的改變，導(dǎo)致周圍地基土體的變 形，對(duì)相鄰建筑物、構(gòu)筑物及市政地下管

15、網(wǎng)產(chǎn)生影響。影響嚴(yán)重的 將危及相鄰建筑物、構(gòu)筑物及市政地下管網(wǎng)的安全與正常使用。 本 工程周圍的環(huán)境復(fù)雜，對(duì)環(huán)境的要求比較苛刻，既要保證整個(gè)維護(hù) 結(jié)構(gòu)的施工過程的安全，又要控制圍護(hù)結(jié)構(gòu)及其周圍土體的變形, 以保證周圍建筑和地下管線的安全。 在安全前提下設(shè)計(jì)合理，節(jié)約 造價(jià)，方便施工，縮短工期。故采用排樁與錨桿組合的基坑護(hù)壁體 系。利用排樁與錨桿組合的基坑護(hù)壁體系是深基坑施工支護(hù)結(jié)構(gòu) 的一種方法，即采用鉆孔壓漿樁和錨桿配合體系進(jìn)行護(hù)壁。開挖基 坑周圍鉆孔，澆筑鋼筋混凝土灌注樁，每隔一定距離向樁背面斜下 方用錨桿鉆機(jī)打孔，在孔內(nèi)放鋼筋錨桿，用水泥壓力灌漿，達(dá)到強(qiáng) 度后，拉緊固定，在樁中間進(jìn)行挖土直

16、至設(shè)計(jì)深度。該方法既防止側(cè)壁土體產(chǎn)生坍塌下滑，保護(hù)相鄰建筑物安全，又有施工方便，節(jié) 省施工場(chǎng)地，施工進(jìn)度快，護(hù)壁效果好，安全可靠，便于機(jī)械開挖 的特點(diǎn)，適用于鄰近有高層建筑，不允許支護(hù)有較大變形。第五章基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書5. 1 土壓力計(jì)算、土壓力系數(shù)計(jì)算土壓力系數(shù)如表5-1所示。土壓力系數(shù)表表5-1土 層KaiKpi填土0.40590.63713粘質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘土0.35400.59502.82521.6808淤泥質(zhì)粘土0.71670.84661.39531.18121-1粘土0.63270.79541.58051.25721-2粉質(zhì)粘土夾粘質(zhì)粉土0.50880.71331.96551.

17、4019、土壓力計(jì)算（一）土層分布土壓如表5-2所示。表5-2土層分布層號(hào)巖土名稱厚度（m填土2.503粘質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘土8.00淤泥質(zhì)粘土4.501-1粘土6.00(二) 土層側(cè)向土壓力計(jì)算(1)主動(dòng)土壓力計(jì)算(T aA=(20+17X 0) X 0.4059-2 X 0X 0.6371=8.118(kPa)(T aB上=(20+17X 2.5) X 0.4059-2 X 0X 0.6371=25.369(kPa)T aB下=(20+17X 2.5) X 0.3540-2 X 7X 0.5950=13.795(kPa)T aC=(20+17X 2.5+18.3 X 5.6) X 0.3540

18、-2 X 7X 0.5950=50.073(k Pa)2 aD上=Ea(2 3)=50.073(kPa)2 aD下=(20+17X 2.5+18.3 X 5.6) X 0.717-2 X 13X 0.847=96.269(k Pa)2 aE 上=Ea(3 1)=96.269(kPa)2 aE下=(20+17X 2.5+18.3 X 5.6) X 0.6327-2 X 16X 0.7954=78.93(k Pa)(T aF=78.93(kPa)(2)被動(dòng)土壓力計(jì)算(TpC=0X 2.8252+2 X 7X 1.6808=23.531(kPa)(TpD上=(0+18.3 X 2.4) X 2.82

19、52+2 X 7X 1.6808=147.614(kPa)(TpD下=(0+18.3 X 2.4) X 1.3953+2 X 13X 1.1812=91.993(kPa)(TpE上=(0+18.3 X 2.4+16.7 X 4.5) X 1.3953+2 X 13X 1.1812=196.850(k Pa)2 pE下=(0+18.3 X 2.4+16.7 X 4.5) X 1.5805+2 X 16X 1.2572=228.420(k Pa)(T pF=(0+18.3 X 2.4+16.7 X 4.5+17.5 X 6) X 1.5805+2 X 16X1.2572=394.373(k Pa)

20、圖5-1土壓力分布圖(3)凈土壓力計(jì)算(坑地面以下)(TP C=23.5312-50.073=-26.542(k Pa)(TpD 上=147.614-50.073=97.541(k Pa)(TpD 下=91.993-96.269=-4.276(k Pa)(TpE 上=196.850-96.269=100.581(k Pa)(TpE 下=228.421-78.93=149.491(k Pa)(Tp F=394.373-78.93=315.443(k Pa)得開挖面以下圖土壓力零點(diǎn)X/2.4-X=26.542/97.541X=0.513(m)土壓力零點(diǎn)在基坑底面以下 0.513m處（如圖5-2所示

21、）圖5-2凈土壓力分布圖（三）土壓力合力及作用點(diǎn)的計(jì)算:EaAB=2.5X (8.118+25.369)/2=41.858(KN/m)HaAB=2.5/3X (8.118 X 2+25.369)/(8.118+25.369)=1.035(m)EaBC=(13.795+50.073) X 5.6/2=178.83(KN/m)HaBC=5.6/3X (13.795 X 2+50.073)/( 13.795+50.073)=2.27(m)EaCD=50.073< 2.4=120.175(KN/m)HaCD=2.4/2=1.2(m)EaDE=96.269X 4.5=433.209(KN/m)Ha

22、DE=4.5/2=2.25(m)EpCD=(23.531+147.614) X 2.4/2=205.374(KN/m)HpCD=2.4/3X (23.531 X 2+147.6)/(23.531+147.6)=0.91(m)EpDE=(91.993+196.850) X 4.5/2=649.895(KN/m)HpDE=4.5/3X (91.993 X 2+196.850)/( 91.993+196.850)=1.978(m)5. 2嵌固長(zhǎng)度及水平錨固力計(jì)算水平錨固力的計(jì)算：（以土壓力零點(diǎn)位置計(jì)算）以0點(diǎn)取矩:(6.6+0.513)T=41.858 X (1.035+5.6+0.513)+178

23、.83 X (2.27+0.513)+0.5 X 26.542 X 0.513 X 2/3 X 0.513T=(299.2+497.68+2.328)/7.113T=112.36(kN/m).錨桿長(zhǎng)度計(jì)算:qsk取60kpas取1.3 鉆孔直徑取120mm錨桿位于地下4m處傾角取=15。2HP B235 鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy =0.21 kp a/mm1自由段長(zhǎng)度計(jì)算:k=2.5 X 25+8X 28.5+4.5 X 9.5+6 X 13=19.58。lt=0.513+4.1=4.613m得 lf=2.834m可取自由段長(zhǎng)度計(jì)算：2.834+1.5=4.3mf AV心燈/z w心A心、7乙，

24、、一/12圖5-3錨桿自由段計(jì)算簡(jiǎn)圖Td2錨固段長(zhǎng)度計(jì)算:根據(jù) Nu = -dg qsiJi dig qsjjj g d； d2, Nu cosTd 1.250 Tc ,0 取 1.0,有 li =16.7m取錨固長(zhǎng)度為17m, 錨桿總長(zhǎng)為17+4.3=21.3m三.錨桿桿體材料計(jì)算:桿體鋼筋半徑為r J1108'0918.8mm 取20mm 四.樁長(zhǎng)計(jì)算:設(shè)樁端進(jìn)入1-1層頂面以下x米處刀 M=41.858 X (1.035+12.5+x)+178.83 X(2.27+2.4+4.5+x)+120.175 X (1.2+4.5+x)+433.209 X2(2.25+x)+78.93

25、X x/2=39.465x2+774.072x+3866.132刀 M=205.374 X (0.91+4.5+x)+649.895 X (1.978+x)+228.42 Xx2/2+1/2(394.373-228.42)X x/6 X x2/3=4.6098x3+114.210x2+855.269x+2396.496MT=112.36 X (13.5+x)=1516.86+112.36x由刀 M=0 得：刀 M+ Mt-1.2 丫 0刀Ma>0整理得:4.61x(147.6-23.53)(x-8.1)/(2.4 X 3)+66.85x2+38.74x-726 > 0解之得：x &

26、gt;2.786m嵌固長(zhǎng)度 hd=2.4+4.5+2.786=9.686m取 10m樁長(zhǎng) H=8.1+10=18.1m 5. 3配筋計(jì)算、排樁配筋計(jì)算(一)最大彎矩計(jì)算:(1) 被動(dòng)土壓力彎矩分段函數(shù):1.5 < x< 8.1M=112.36 X (x-1.5)=112.36x-168.5428.1 < x< 10.5 M=112.36 X (x-1.5)+23.53(x-8.1)/2+1/2 X23=112.36x-168.54+11.765(x-8.1)+8.62(x-8.1)10.5 < x< 15M=112.36(x-1.5)+205.4(0.9+x

27、-10.5)+91.99(x-10.5) 72+1/2 X (196.9-91.99)(x-10.5)3/(4.5X 3)23=317.741x-2138.087+46.0(x-10.5)+3.884(x-10.5)15< x< 18.1 M=112.36(x-1.5)+ 205.4(0.9+x-10.5)+649.895(1.5+x-15)+ 228.421(x-15)2/2+1/2 X (394.373-228.421)(x-15) 3/(6 X 3)=967.64x-10911.67+114.21(x-15)2+4.61(x-15) 3(2) 主動(dòng)土壓力彎矩分段函數(shù): 0&l

28、t; x< 2.5 M=8.12x 2/2+1/2 X (25.37-8.12)x 3/9=4.06x2+1.15x32/2+1/2 X2.5 < x< 8.1 M=41.86(1.04+x-2.5)+13.795(x-2.5)(50.073-13.795)(x-2.5)3 /(5.6 X 3)2+1.089(x-2.5) 3=41.858x-61.322+6.898(x-2.5)8.1 < x< 10.5 M=41.86(1.035+5.6+x-8.1)+178.8(2.27+x-8.1)+50.07(x-8.1)2/2=220.69x-1103.9+25.037(x-8.1)10.5 < x< 15 M=41.86(1.035+8+x-10.5)+178.83(2.27+2.4+x-10.5)+120.175