課程設計：年產(chǎn)80萬噸的高速線材生產(chǎn)車間

1、摘摘 要要根據(jù)設計要求擬建一個優(yōu)碳年產(chǎn) 80 萬噸的高速線材生產(chǎn)車間。它的最高軋制速度為 110m/s，產(chǎn)品規(guī)格為 5.512mm，盤卷單重約 2 噸。連鑄坯在步進梁式加熱爐中使用煤氣加熱，側進側出，加熱能力為75t/h。加熱爐由微機控制，出爐溫度為 9001050。該套軋機采用全連軋無扭工藝，連鑄坯為 150150mm，長約為 12m，單重約為 2.3t 的方坯。在 13 架平立-交替布置的粗軋機和中軋機之后，布置了 2 架預精軋機，13 架精軋機。軋后冷卻通過水冷箱和一套斯太爾摩冷卻運輸線（120m）來完成。該套斯太爾摩冷卻運輸系統(tǒng)采用延遲型冷卻裝置，可對成品軋材的最終性能控制如抗拉強度及

2、產(chǎn)品的金相組織和氧化鐵皮厚度進行最終控制。計算機系統(tǒng)用于控軋和控冷，無張力軋制，最佳剪切尺寸控制和缺陷檢測。關鍵詞關鍵詞 ： 高速線材；生產(chǎn)方案；孔型設計；校核目目錄錄第一章 緒 論 .1第二章 車間產(chǎn)品大綱和金屬平衡表 .22.12.1 車間產(chǎn)品大綱車間產(chǎn)品大綱.2 22.1.1 產(chǎn)品方案表.22.1.2 產(chǎn)品交貨的技術條件.22.1.3 產(chǎn)品的性能.32.1.4 產(chǎn)品國內國際銷售應符合以下標準.32.22.2 原料及其質量要求原料及其質量要求.3 32.2.1 原料規(guī)格.32.2.2 鋼坯的技術條件.32.32.3 金屬平衡表金屬平衡表.4 4第三章 設計方案 .53.13.1 方案的比較

3、及選擇方案的比較及選擇.5 53.1.1 軋制速度的確定.53.1.2 線數(shù)的確定.53.1.3 總機架數(shù)的確定.53.23.2 高線生產(chǎn)的主要設備的特點及其選用高線生產(chǎn)的主要設備的特點及其選用.6 63.2.1 高線生產(chǎn)的主要設備概況.6第四章 工藝流程 .124.14.1 生產(chǎn)工藝流程說明生產(chǎn)工藝流程說明.12124.1.1 上料與加熱.124.1.2 高壓水除鱗.124.1.3 軋制.124.1.4 控制冷卻.134.1.5 精整.134.1.6 剪切、廢鋼及氧化鐵皮清除.134.24.2 生產(chǎn)工藝流程生產(chǎn)工藝流程.14144.2.1 生產(chǎn)工藝流程簡.14第五章 孔型設計及速度制度 .1

4、55.15.1 孔型系統(tǒng)的選擇孔型系統(tǒng)的選擇.15155.1.1 粗軋、中軋孔型系統(tǒng)選擇.155.1.2 預精軋、精軋機組孔型的選擇.165.25.2 主要參數(shù)的計算主要參數(shù)的計算.17175.2.1 箱型孔型(K1，K2)設計系數(shù)的確定.175.2.2 各道次延伸系數(shù)的確定.185.35.3 摩擦系數(shù)的確定摩擦系數(shù)的確定.18185.45.4 孔型設計孔型設計.19195.4.1 孔型設計說明.195.4.2 各孔型計算方法.195.55.5 孔型設計步驟：孔型設計步驟：.2121第六章 軋機力能參數(shù)計算及電機設備校 .256.16.1 軋制壓力的計算軋制壓力的計算.26266.1.16.1

5、.1 平均單位壓力的計算平均單位壓力的計算.26266.1.26.1.2 總軋制壓力總軋制壓力 P P .27276.26.2 軋輥強度校核軋輥強度校核.27276.2.1 孔型在軋輥上的配置.276.2.2 軋輥強度校核 .306.2.3 危險斷面尺寸的確定.306.2.46.2.4 軋輥強度校核軋輥強度校核.30306.36.3 傳動力矩計算傳動力矩計算.32326.3.1 軋制力矩 M .336.3.2 摩擦力矩.336.3.3 空轉力矩.336.3.4 動力矩.336.46.4 電機校核電機校核.33336.4.1 電機校核.33第七章 生產(chǎn)能力計算 .367.17.1 各規(guī)格產(chǎn)品軋制

6、時間，間隙時間的確定各規(guī)格產(chǎn)品軋制時間，間隙時間的確定.36367.1.1 各種軋制時間，間隙時間的確定.367.27.2 加熱爐小時生產(chǎn)能力計算加熱爐小時生產(chǎn)能力計算.38387.37.3 工作制度及年工作時間的確定工作制度及年工作時間的確定.38387.47.4 軋機負荷率及軋機年產(chǎn)量計算軋機負荷率及軋機年產(chǎn)量計算.39397.4.1 軋機負荷率.397.4.2 軋機年產(chǎn)量.397.57.5 加熱爐的生產(chǎn)能力計算加熱爐的生產(chǎn)能力計算.39397.5.1 設計條件.397.5.2 加熱爐生產(chǎn)能力計算.40第八章 廠房平面布置和起重運輸設備 .418.18.1 廠房平面布置廠房平面布置.424

7、28.1.1 主軋跨.428.1.2 成品跨.428.1.3 軋輥及導衛(wèi)軸承加區(qū)域.428.1.4 車間原料及成品跨面積計算.428.28.2 P/FP/F 線運輸能力驗算線運輸能力驗算 .4343第九章 高線車間主要經(jīng)濟指標 .449.19.1 高線車間主要經(jīng)濟指標高線車間主要經(jīng)濟指標.4444第十章 環(huán)境保護及綜合治理 .4610.110.1 編制依據(jù)編制依據(jù).464610.210.2 主要污染物及治理措施主要污染物及治理措施.4646致謝 .47參 考 文 獻 .48附錄 A 軋機力能參數(shù)計算及電機設備校核程序11.49附錄 B 6.5MM 孔型圖14.54附錄 C 英文翻譯.67第一章

8、第一章 緒緒 論論線材制品的品種與質量，不僅決定于其本身的生產(chǎn)工藝技術與裝備水平，而且在很大程度上更有賴于其原料線材的冶煉與軋制技術。也就是說，線材品種質量的提高，將大大促進線材制品行業(yè)的發(fā)展與進步，否則線材制品行業(yè)的發(fā)展將受到制約，甚至處于落后狀態(tài)。這是 100 多年來線材制品行業(yè)發(fā)展歷史所證實的因此線材與其制品的關系是密不可分的。線材一般是指直徑為 516mm 的熱軋圓鋼或相當該斷面的異型鋼，因以盤卷狀態(tài)交貨，統(tǒng)稱為線材或盤條。國外線材規(guī)格已擴大到約 6.50mm。常見線材多為圓斷面，異型斷面線材有橢圓形、方形及螺紋形等，但生產(chǎn)數(shù)都很少。線材在國民經(jīng)濟中的作用與地位是非常重要的，首先，線材

9、產(chǎn)量占鋼材總產(chǎn)量的比例很大、一般國家線樹產(chǎn)量占鋼材總產(chǎn)量的 8%10%，而我國卻占 20%以上；其次，線材用途十廣泛，除直接用作建筑鋼材外，線材的深加工產(chǎn)品用途更為廣泛和重要。例如各類商品鋼絲及專用彈簧鋼絲、焊絲、冷繳鋼絲、鍍鋅鋼絲、通訊線、輪胎鋼絲及鋼簾線、高強度鋼絲及鋼紗線舶承鋼絲、模具鋼絲、不銹鋼絲、各種鋼絲繩、鋼釘、標誰件等等，可以說遍布國民經(jīng)濟各個部門，是不可或缺的重要品種。國外先進工業(yè)國家線材加工比在 70%左右，我國為 30%左右。線材生產(chǎn)的興起與發(fā)展是隨著科技進步、國民經(jīng)濟的發(fā)展而發(fā)展起來的。線材軋機的開發(fā)與創(chuàng)新是線材生產(chǎn)發(fā)展的首要條件。據(jù)記載，世界上第一臺線材軋機在 16 世

10、紀已經(jīng)問世當時是用鍛坯軋制線材而比較正規(guī)的線材軋機在 18 世紀中期才出現(xiàn)，由粗軋及精軋兩列橫列式軋機組成。因為采用反圍盤及人工喂鋼軋制，其軋速度超過 8m/s，同時受頭尾溫差大的影響，線材存在著尺寸精度差、盤重小、性能不穩(wěn)定等致命缺點，限制了橫列式軋機的發(fā)展。為了保證產(chǎn)品質量并提高產(chǎn)量，同時也為了降低生產(chǎn)成本，必須提高軋制速度，所以 20 世紀初開發(fā)了半連續(xù)式軋機。該軋機由粗、中、精軋機組組成，粗軋及中軋采用連軋，精軋機組仍采用橫列式軋機，即活套軋制；復二重軋機是半連續(xù)式軋機的一個特例，中軋及桔軋機列在兩個正圍盤之間采用連軋，實現(xiàn)了機械化操作，軋制速度提高到 16m/s，生產(chǎn)能力有很大提高，

11、盤重增加到 200kg 左右，尺寸精度較橫列式為好，但品種及質量未有根本好轉。20 世紀 60 年代是線材生產(chǎn)技術發(fā)展的興盛與創(chuàng)新時期，在軋制速度不斷提高的同時也解決丁大盤重線材的控制冷卻問題，因此從根本上解決了盤重增大后，內層的線村長時間在高溫下停留生成粗大的晶粒，使內外線材的力學性能差別很大，表面氧化鐵皮厚等問題。為了進一步解決產(chǎn)品品種及質量問題，英國在 1862 年建成了第一臺連續(xù)式軋機。該軋機機座采用串列式布置形式，軋件同時在幾個機架中軋制，各道次的金屬秒流量相等?？蓡螜C驅動，有較高的調整精度，實現(xiàn)微張力或無張力軋制：由于沒有穿唆軋制，沒有大活套，所以頭尾溫差小，產(chǎn)品性能得到改善。到

12、20 世紀 50 年代，隨著機械制造、電氣傳動及控制水平的提高，線材軋制速度達 36m/s，尺寸公差(0.30.4)mm，盤重為 500kg 左右，一套軋機年廣量在 3050 萬噸。當時典型的連續(xù)式線材軋機是兩線 8 架集體傳動的美國摩根型軋。目前世界上應用最廣泛的摩根型高速無扭軋機是美國摩根公司 1962 年開始研制的，1966 年首先應用于加拿大鋼鐵公司哈密爾頓廠。第一套摩根型高速線材軋機于 1966 年 9 月正式投產(chǎn)，軋制速度 4350m/s，同時摩根公司和加拿大斯太爾摩公司聯(lián)合，開發(fā)了線材軋后控制冷卻系統(tǒng)，稱之為斯太爾摩線。高速線材軋機一出現(xiàn)就顯示出極大的優(yōu)越性，繼美國之后，其他一些

13、國家和公司也紛紛創(chuàng)新高速線材軋機，出現(xiàn)了各種機型。目前基本上有四種 1)測交 45 的美國摩根型；2)1575 的德國德馬克型；3)頂交 45 的英國阿希洛型；4) 09 平立布置的意大利達涅利肋型。其中摩根機型應用最廣泛。各種機型各有優(yōu)點，但基本工藝特點差異不大。20 世紀 70 年代以來，國外主要產(chǎn)鋼國家普遍采用高速線材軋機和控制冷卻技術作為線材生產(chǎn)的主要工藝技術；在冶煉方面主要是用轉爐或電爐初煉，然后采用爐外精煉技術進行二次精煉，同時基本上是以連傳代替模鑄，而且采用全保護澆鑄；所以生產(chǎn)出的線材生產(chǎn)率高、成本低、品種多、質量又好。據(jù)不完全統(tǒng)計，目前世界上有近 3 萬條高速線材軋機。年產(chǎn)線材

14、約 7000萬噸、其中高線產(chǎn)量約 80%以上，線材產(chǎn)量占鋼材總產(chǎn)量 9%10%；各國的輸出量與輸入量平均在 20%左右。美國是世界上最大的線材輸入國，每年線材消費員約 800 萬噸，而本國每年只牛產(chǎn) 400450 萬噸，輸入量占 30%50%，日本是世界上線材輸出量最大的國家每年線材產(chǎn)量約 750 萬噸，輸出量約 20 萬噸；世界上線材產(chǎn)量最大的國家是中國，19 四年線材實際產(chǎn)量為260B 萬噸。目前我國擁有線材軋機近 110 套，其中復二重軋約占半，橫列式線材軋機有近 30 套(將逐步被淘汰)；其余 40 多套多為高速線材軋機，其中從國外引進的高水平線材軋機有 20 多臺國產(chǎn)高速線材軋機有近

15、 20 套。1999 年，全國生產(chǎn)線材 2608 萬噸，其中高線產(chǎn)量 1218 萬噸，高線比已經(jīng)達到46.7%；優(yōu)質硬線比約 10%，但精練比不到 30%。從品種與質量來看，我國對國際標準 ISO、歐洲標 D2TN、日本標準 J15中所列線材鋼種、規(guī)格等基本可以全部生產(chǎn)，而且能達到相應的標準要求。國產(chǎn)線材除個別品種外(如鋼簾線、氣門彈簧、超低碳不銹鋼用線材等)，基本都能滿足用戶要求，供需基本平衡，自給率達 93%。第二章第二章 產(chǎn)品方案的確定與編制金屬平衡表產(chǎn)品方案的確定與編制金屬平衡表2.12.1 產(chǎn)品方案的確定產(chǎn)品方案的確定 2.1.12.1.1 產(chǎn)品方案產(chǎn)品方案 線材車間工藝設計首先要考

16、慮車間產(chǎn)品方案的選擇，產(chǎn)品方案的選擇確定了生產(chǎn)品種，從而可以確定生產(chǎn)工藝流程、軋機布置等一系列選擇，就是說，產(chǎn)品方案是線材生產(chǎn)車間工藝設計的第一步，也是主要依據(jù)。確定產(chǎn)品方案的原則如下：（1） 滿足國民經(jīng)濟發(fā)展對產(chǎn)品的需要，特別要根據(jù)市場信息解決某些短缺產(chǎn)品的供應和優(yōu)先保證國民經(jīng)濟重要部門對于鋼材的需要。（2） 要考慮地區(qū)之間產(chǎn)品的平衡。正確處理長遠與當前、局部與整體的關系。做到供應適應、品種平衡、產(chǎn)銷對路、布局合理。（3） 考慮軋機生產(chǎn)能力的充分利用。如果條件具備，努力爭取軋機向專業(yè)化和產(chǎn)品系列化方向發(fā)展，以利于提高軋機的生產(chǎn)技術水平。（4） 考慮建廠地區(qū)資源、坯料的供應條件、物資和材料等運

17、輸情況。要適應當前改革開放的經(jīng)濟形勢需要，力爭做到產(chǎn)品結構和產(chǎn)品標準的現(xiàn)代化，有條件的要考慮生產(chǎn)一些出口產(chǎn)品，走向國際市場。 2.1.22.1.2 產(chǎn)品大綱產(chǎn)品大綱 根據(jù)線材的生產(chǎn)現(xiàn)狀、社會線材需求量，產(chǎn)品生產(chǎn)以及現(xiàn)如今我國生產(chǎn)能力和技術的發(fā)展水平，現(xiàn)擬訂產(chǎn)品方案： 產(chǎn)品規(guī)格：5.513mm（典型產(chǎn)品：Q2356.5mm） 鋼種：碳素結構鋼、彈簧鋼、優(yōu)質碳素結構鋼、冷鐓鋼和焊條鋼。 各類產(chǎn)品的年產(chǎn)量及其在總年產(chǎn)量中所占百分比見表 2.1表表 2.12.1 產(chǎn)品方案表產(chǎn)品方案表序號品種規(guī)格/mm年產(chǎn)量/萬噸合計/噸百分比/%1普通低碳鋼6-13171721.252普通低碳鋼5.5-1111.5-

18、13951417.53鋼絲繩鋼7-135.5-6.57512154焊條鋼5.5-13101012.55鋼簾線鋼5.5-13101012.56合金結構鋼6-139911.257螺紋鋼8-12778.75合計80801002.22.2 確定金屬平衡表確定金屬平衡表 2.2.12.2.1 確定計算產(chǎn)品的成品率確定計算產(chǎn)品的成品率成品率是一項重要的技術經(jīng)濟指標，成品率的高低反映了生產(chǎn)組織管理及生產(chǎn)技術水平的高低。成品率是指成品質量與投料量之比的百分數(shù)。換句話，也就是指一噸原料能夠生產(chǎn)出的合格產(chǎn)品重量的百分數(shù)。其計算公式為： （2-1）%100QWQA式中：成品率，%；A投料量（原料重量） ，t；Q金屬

19、的損失重量，t。W影響成品率的因素：（1） 燒損：金屬在高溫狀態(tài)下的氧化損失稱為燒損。（2） 溶損：是指在酸、堿洗或化學處理等過程中的溶解損失。（3） 幾何損失：包括切損、殘屑。（4）工藝損失：又稱技術損失，是指個工序生產(chǎn)中由于設備和工具、技術操作以及表面介質問題所造成的不符合質量要求的產(chǎn)品。 2.2.22.2.2 金屬平衡表的制定金屬平衡表的制定表表 2.22.2 金屬平衡表金屬平衡表序號品種規(guī)格/mm年產(chǎn)量/萬噸軋廢/噸切損/噸燒損/噸成材率/%年需坯/萬噸1普通低碳鋼6-13合計1717244244146614661390139098.298.217.3117.312普通低碳鋼5.5-1

20、111.5-13合計95142879237910043991403909609151897.697.897.79.225.1114.333鋼絲繩鋼7-135.5-6.5合計7512102921946634301093665578124398.097.897.97.145.1112.254焊條鋼5.5-13合計10102462461228122892692697.797.710.2410.245鋼簾線鋼5.5-13合計10101631631060106067767798.198.110.1910.196合金結構鋼6-13合計992052057177171278127897.697.69.229.

21、227螺紋鋼8-12合計77828253053068868898.298.27.137.13合計8015137497819097.981.722.32.3 計算產(chǎn)品的選擇計算產(chǎn)品的選擇本車間擬生產(chǎn)多個品種多個規(guī)格的產(chǎn)品，但是，不可能對每種產(chǎn)品的每一個品種、規(guī)格及狀態(tài)都進行詳細的工藝計算。為了減少設計工作量，加快設計速度，同時又不影響整體設計質量，從中選擇典型產(chǎn)品作為計算產(chǎn)品。 2.3.12.3.1 計算產(chǎn)品選擇的原則計算產(chǎn)品選擇的原則有代表性：從中找出 12 種產(chǎn)量較大、產(chǎn)品品種、規(guī)格、狀態(tài)、工藝特點等有代表性。通過所有的工序：是指所選的所有計算產(chǎn)品要通過各工序，但不是說每一種計算產(chǎn)品都通過各

22、工序。所選的計算產(chǎn)品要與實際接近。計算產(chǎn)品要留一定的調整余量。 根據(jù)以上原則，本設計計算產(chǎn)品如表 2.3表 2.3 計算產(chǎn)品鋼種牌號鋼坯規(guī)格彈簧鋼65Mn1501506.5mm 2.3.22.3.2 計算產(chǎn)品的技術標準計算產(chǎn)品的技術標準在制定工藝流程時，不論用哪種加工方式和選用什么工序，都必須保證產(chǎn)品達到相應的技術要求，產(chǎn)品才能具有較高的使用價值。因此，產(chǎn)品的技術要求是制定工藝流程的首要依據(jù)，是組織生產(chǎn)的基本文件。根據(jù) ZBH44002-88 和 GB/T3429-94 規(guī)定，計算產(chǎn)品的幾何形狀與尺寸精確度，鋼的化學成分與性能以及表面質量如下：1. 直徑允許偏差直徑允許偏差為0.25mm。2.

23、 脫碳層深度允許脫碳深度為 2.00%。3. 不圓度偏差不圓度不大于公差直徑的 50%。4. 化學成分標準化學成分%不大于%牌號CSiMnPSCrNiCu65Mn0.620.700.170.370.901.200.0350.0350.250.300.255. 力學性能標準牌號抗拉強度伸長率收縮率65Mn80012008306. 表面質量盤條的表面不得有肉眼可見的裂紋、結疤、折疊及夾雜。允許以實際尺寸算起不超過尺寸公差之半的個別細小劃痕、壓痕、麻點及深度不超過 0.2mm的小裂紋存在。第第 3 3 章章 生產(chǎn)工藝流程的制定生產(chǎn)工藝流程的制定3.13.1 制訂生產(chǎn)工藝流程制訂生產(chǎn)工藝流程合理的生產(chǎn)

24、工藝流程應該是在滿足產(chǎn)品技術條件的前提下，要盡可能低的消耗，最少的設備、最小的車間面積、最低的產(chǎn)品成本，并且根據(jù)車間具體的技術經(jīng)濟條件確定車間機械化和自動化程度，以利于產(chǎn)品質量和產(chǎn)量的不斷提高和使工人具有較好的勞動條件。 3.1.13.1.1 制訂生產(chǎn)工藝流程的依據(jù)制訂生產(chǎn)工藝流程的依據(jù)根據(jù)生產(chǎn)方案的要求：由于產(chǎn)品的產(chǎn)量、品種、規(guī)格及質量的不同，所采用的生產(chǎn)方案就不同，那么主要工序就有很大的差別。因此生產(chǎn)方案是編制生產(chǎn)工藝流程的依據(jù)；根據(jù)產(chǎn)品的質量要求：為了滿足產(chǎn)品技術條件，就要有相應的工序給予保證，因此，滿足產(chǎn)品標準的要求是設計生產(chǎn)工藝流程的基礎。根據(jù)車間生產(chǎn)率的要求：由于車間的生產(chǎn)規(guī)模不同

25、，所要求的工藝過程復雜程度也不同。在生產(chǎn)同一產(chǎn)品情況下，生產(chǎn)規(guī)模越大的車間，其工藝流程也越復雜。因此，設計時生產(chǎn)率的要求是設計工藝流程的出發(fā)點。 3.1.23.1.2 工藝流程簡介工藝流程簡介鋼坯的準備：連鑄坯 150mm150mm12000mm裝爐加熱：將鋼坯加熱到奧氏體溫度，以利于軋制。高壓水除鱗：坯料在加熱爐加熱之后，進入粗軋機組之前，需高壓水除鱗，破除坯料表面的氧化鐵皮和次生氧化鐵皮，以免壓下表面產(chǎn)生缺陷。粗、中、精軋機組軋制：使軋件軋成成品的尺寸，其中，粗軋機組 6 架，中軋機組 6 架，預精軋機組 4 架，8 架精軋機，4 架的減定徑機組，這條生產(chǎn)線上共有 28 架軋機。飛剪切頭尾

26、：軋件進入每組軋機之前都要進行切頭尾工作，目的是為了除去溫度過低的頭部以免損傷輥面，并防止軋件頭部卡在機架間導衛(wèi)裝置中，卡斷剪用于中軋機組、預精軋機組和精軋機組前，在事故狀態(tài)下碎斷軋件。穿水冷卻：為了降低進入精軋機組的軋件溫度，在精軋機組之前設置水箱，以控制終軋溫度。吐絲成卷：軋出的線材在穿水冷卻后，通過吐絲成卷形成散卷。斯太爾摩散卷冷卻：控冷線按不同的鋼種和產(chǎn)品用途，控制其冷卻速度，以得到相應的成品質量。精整與運輸：包括集卷、修整、檢查、取樣、捆軋、稱重掛標牌，用集卷裝置收集散卷，并將其掛到 P-S 運輸線上的 C 形鉤上，依次完成集卷、修整、檢查、取樣、捆軋、稱重掛標牌等工序，之后卸卷入庫

27、。3.23.2 詳細的工藝流程詳細的工藝流程 3.2.13.2.1 上料與加熱上料與加熱由于生產(chǎn)的產(chǎn)品主要是優(yōu)質碳素結構鋼，所以不宜采用熱裝熱送工藝。將冷卻后連鑄坯由電磁盤吊車提升到+5 米高的上料臺架上經(jīng)過噴丸、探傷，修磨處理的合格的鋼坯送入入爐輥道，稱重、測長后送入加熱爐進行加熱。根據(jù)不同鋼種的加熱制度和加熱要求，鋼坯在步進梁式加熱爐內加熱至開軋溫度 9501150，由出爐輥道送往粗軋機進行軋制。 3.2.23.2.2 高壓水除鱗高壓水除鱗由于主要生產(chǎn)的是優(yōu)碳鋼，為保證軋件表面質量和成品的綜合性能，須在粗軋機前設置高壓水除磷裝置。 3.2.33.2.3 軋制軋制采用全連軋方式生產(chǎn)，鋼坯出爐

28、后，由輥道將軋件送入由 6 架平立交替布置的短應力線二輥軋機組成的粗軋機組進行軋制。軋件出粗軋機組經(jīng)飛剪切頭后再進入有 6 架平立交替的短應力線二輥組成的中軋機組進行軋制。中軋機組軋出的軋件經(jīng)飛剪切頭后由導管經(jīng)立活套進入預精軋機組，預精軋機組由 4 架平立交替的懸臂輥環(huán)式軋機組成。機架間設有立活套器，對軋件進行無張力軋制或微張力軋制。從預精軋機組出來的軋件經(jīng)中間水箱冷卻，以保證進精軋機組所需要的軋制溫度，再經(jīng)飛剪切頭，由側活套器進入無扭精軋機組進行軋制。精軋機組為8 架“V”型 45無扭軋機，對軋件進行高速、單線、微張，無扭軋制。為了提高軋機作業(yè)率和改善產(chǎn)品質量，在精軋機組后設置減定徑機組（2

29、 臺減徑和 2 臺定徑軋機） ，可對軋件更加高效、高速、高精度，無扭軋制，終軋最大保證速度為 100 米/秒。 表 3-1 各種鋼軋制及吐絲溫度表序號鋼種名稱代表鋼號第一架軋機入口溫度精軋機入口溫度減定機入口溫度吐絲溫度1優(yōu)碳鋼70#9503085010800108408602低合金鋼20MnSi1000308801077020800840 3.2.43.2.4 控制冷卻控制冷卻從精軋機組和減定徑機組出來的線材進入水冷段。采用開環(huán)控制，以控制軋件合理的吐絲溫度和減少氧化鐵皮的生成。軋件由夾送輥進入吐絲機，成線環(huán)進入斯太爾摩冷卻線進行控制風冷。根據(jù)冷卻的鋼種、規(guī)格的不同，在各生產(chǎn)工藝軟件中對輥道

30、速度、風量、開啟或關閉保溫罩進行設計，自動調節(jié)，以控制線材的冷卻速度，從而獲得適應于不同要求的線材。代表性線材控制冷卻的目的和控冷工藝如下：表 3-2 各鋼種線材控制冷卻的目的和控冷工藝序號鋼種最終目的最終材質要求最終組織要求控冷工藝1優(yōu)碳鋼省去拉拔加工前的鉛浴淬火強度高、拉拔性能好，拉拔后韌性高索氏體控制風冷2低合金鋼簡化球化退火接近球化前組織細珠光體延遲冷卻 3.2.53.2.5 精整精整經(jīng)風冷后的線環(huán)在集卷站收集成盤卷后，經(jīng)芯棒旋轉、翻平，再由掛卷小車將盤卷掛至 P/F 線的形“C”鉤上，繼續(xù)冷卻，并進行表面和外形尺寸檢查，剪去超公差和未穿水冷卻的頭尾部，取樣，壓緊打捆，稱重及掛標牌，然

31、后到卸卷站卸卷，排齊，由吊車吊至成品跨呈梯形存放，按合同計劃發(fā)貨。 3.2.63.2.6 剪切、廢鋼及氧化鐵皮清除剪切、廢鋼及氧化鐵皮清除整個軋線共設有 6 臺剪機，其中 3 臺飛剪機分別設置在粗軋機組后、中軋機組后，精軋機組前，用于剪切軋件的頭部和尾部，并可起事故碎斷作用。3臺卡斷剪分別設置在 13#機組前、精軋機組前和減定機組前。飛剪切下的頭尾及事故碎斷的廢鋼經(jīng)溜槽落入平臺下的收集筐中，由叉車堆料場整理存放；其他軋制廢品用火焰切割成小段裝入收集筐中，再由汽車運走。落入鐵皮溝的氧化鐵皮，經(jīng)水沖至沉淀池中，定期用抓斗抓出放到濾水池中，濾干后用汽車運走。細顆粒氧化鐵皮和廢油在水處理站凝結成沉淀，

32、制成泥餅，由汽車外運。3.33.3 生產(chǎn)工藝流程生產(chǎn)工藝流程圖圖連鑄坯上料運送坯料稱重加熱連鑄坯熱裝運送緩沖儲存高壓水除磷預精軋機軋制飛剪切頭（尾）中軋機軋制粗軋機軋制飛剪切頭（尾）水冷箱冷卻飛剪切頭（尾）無扭精軋機軋制在線測徑水冷箱控制冷卻P&F 線鉤式運輸機運輸及冷卻運卷小車卸卷、掛鉤集卷機集卷夾送輥吐絲機頭尾精整人工表面、尺寸質量檢查取樣盤卷稱重壓緊打捆斯太爾摩運輸機冷卻發(fā)貨入庫掛標簽卸卷圖 3-1 高速線材車間工藝流程框圖 第四章第四章 主要設備選擇主要設備選擇4.14.1 方案的比較及選擇方案的比較及選擇 4.1.14.1.1 軋制速度的確定軋制速度的確定高速線材軋機的發(fā)展趨勢是優(yōu)質

33、高產(chǎn)，節(jié)能降耗。因此，目前的廠家均采用連鑄坯，以及提高軋制速度，減少線數(shù)，以達到優(yōu)質高產(chǎn)，節(jié)能降耗的目的。為此，根據(jù)這一要求和發(fā)展趨勢，以及為獲得高品質的優(yōu)質碳結鋼的線材，本設計選取保證速度為 100 米/秒，連續(xù)操作最大軋制速度為 120 米/秒。 4.1.24.1.2 線數(shù)的確定線數(shù)的確定根據(jù)國內外各高線廠的實際生產(chǎn)經(jīng)驗及技術的發(fā)展，其趨勢將以單線為主，具體原因為：1）隨著扎制速度的提高，單線也能高產(chǎn)；2）單線設備投資少，建廠快，能盡早收回成本，經(jīng)濟效益好；3）單線主廠房小，結構緊湊。結合本設計的需求產(chǎn)量，設備技術水平，并以生產(chǎn)優(yōu)碳鋼為主，為保證產(chǎn)品產(chǎn)量，提高產(chǎn)品質量，本設計方案將采用單線

34、。 4.1.34.1.3 總機架數(shù)的確定總機架數(shù)的確定由于本設計產(chǎn)品的最小規(guī)格為 5.5，故在確定機架數(shù)時，應以 5.5產(chǎn)品作為設計計算的基礎。根據(jù) GB/T14981-94 可知 5.5線材的斷面面積 F成23.82，坯料圓角半徑取 8 計算斷面面積，坯料斷面面積 F坯12024（8282/4）143452。對全連續(xù)高速線材軋機，平均延伸系數(shù)的范圍為 1.2601.328，取平均延伸系數(shù) 1.265，則軋制機架總數(shù)為n（F坯F成 ）/27.25，取 n28 架本設計計算產(chǎn)品規(guī)格為 6.5，根據(jù)標準得知 6.5線材的斷面面積 F成33.22，所以軋制道次總數(shù)為 n（F坯F成 ）/25.82，取

35、n26 道次。4.24.2 高線生產(chǎn)的主要設備的特點及其選用高線生產(chǎn)的主要設備的特點及其選用 4.2.14.2.1 高線生產(chǎn)的主要設備概況高線生產(chǎn)的主要設備概況一個完整合理的高速線材生產(chǎn)主要由以下設備組成：加熱爐、粗中軋機、預精軋機、精軋機、減定徑機、斯太爾摩冷卻線等組成。要成功地設計一條高速線材生產(chǎn)線，合理的選擇生產(chǎn)設備十分重要。選擇設備的原則是在選擇成熟設備的基礎上考慮先進性，在保證工藝的條件下考慮經(jīng)濟性。以下就高速線材車間的主要設備的特點作較全面的討論。 4 4. .2 2. .1 1. .1 1 加加熱熱爐爐常見的加熱爐有推鋼式和步進式，步進式加熱爐又可分為步進梁式和步進底式。具體比較

36、見下表. 表 4-1 幾種常見的加熱爐比較 推鋼式步進底式爐步進梁式梁底組合式損傷重少無無能耗高低較低低燒損0.50%1.00%0.75%0.80%脫碳層12mm1.0mm 0.5mm 0.70.8mm造價100%115%120%115%步進爐的特點： 1)產(chǎn)量高。坯料四面受熱，大大縮短加熱時間，能很好地滿足高線加熱坯料量較大的的要求。 2)加熱質量好。鋼坯在加熱爐內散開布置，加熱溫度均勻，不會出現(xiàn)一般推鋼式加熱爐爐底處水管產(chǎn)生的黑印；鋼坯與步進梁無摩擦，避免鋼坯底面劃傷；加熱時間短，減少鋼坯氧化量及脫碳層；坯料芯部和底部溫差小，全長加熱均勻。3）操作靈活。操作不受鋼坯外形的限制，爐長不受推鋼

37、長度限制，變換品種容易；步進梁可作“踏步”動作，使鋼坯溫度均勻；空爐出爐簡單，時間短，勞動強度低。進出料方式：出料采用側出料，進料有側進料（密封性好） 。綜上所述并結合生產(chǎn)優(yōu)碳鋼的質量與工藝要求，加熱爐選取步進梁式加熱爐。 4 4. .2 2. .1 1. .2 2 粗粗中中軋軋機機粗軋機類型很多，有三輥行星式、平立交替式、水平二輥式等形式。平立交替式：可實現(xiàn)軋件無扭軋制，特別適合高級線材的生產(chǎn)，另外可實行無孔型軋制。現(xiàn)已有平立可轉換軋機，可實現(xiàn)多線生產(chǎn)，但造價較高。以前用于高級鋼的生產(chǎn)，現(xiàn)也普遍應用于碳結鋼生產(chǎn)。水平二輥式：這種形式的粗軋機應用較普遍,尤其適用于以碳素結構鋼低合金鋼為主的多線

38、軋制。軋機形式主要形式是閉口機架、短應力線軋機和預應力軋機。根據(jù)設計產(chǎn)品質量和工藝的需，粗、中軋機組均由交流電機單獨傳動的短應力線高剛度機架的平立交替式軋機組成，粗軋機與中軋機均為 6 架，軋機平立交替布置，立式軋機為上傳動。 4 4. .2 2. .1 1. .3 3 預預精精軋軋當前多采用平立交替布置，具有懸臂式軋輥的預精軋機，其主要優(yōu)點有以下幾個； 1） 由于機架平立交替布置，實現(xiàn)了活套軋制，可以消除粗軋和中軋軋制時不可避免產(chǎn)生的堆、拉鋼現(xiàn)象而造成的軋件尺寸不均勻，從而使精軋機組得到尺寸穩(wěn)定且均勻的軋件，這對獲得高精度的線材創(chuàng)造了極為有利的條件。 2） 機架間設有活套從而實現(xiàn)了無張力軋制

39、，消除了由于堆拉鋼而造成的軋件頭、尾尺寸差，減少了切頭、切尾，提高了成材率。3）本機組采用懸臂軸，碳化鎢輥環(huán)，硬度高，每孔軋出量可成倍提高，更換輥環(huán)方便，提高了作業(yè)率。4）到預精軋軋件的斷面較小，為保證軋件斷面形狀正確、尺寸精確和工藝穩(wěn)定，道次變形小，懸臂式軋輥的預精軋機完全滿足要求，其以設備重量輕、占地小。 因此，采用 4 架平立交替布置的懸臂式預精軋機組是合理的，不僅提高了軋機作業(yè)率,更重要的是保證了產(chǎn)品質量，提高了金屬收得率，降低了生產(chǎn)成本。 4 4. .2 2. .1 1. .4 4 精精軋軋機機精軋機組是高速線材軋機最重要的、最關鍵的設備之一。當今世界主要有四種流行機組：摩根、阿希洛

40、、德馬克、達涅利。 表 4-2 幾種機型的主要特點如下表所示主導機型序號結構和參數(shù)摩根型德馬克達涅利阿希洛1工作機座布置形式側交 450，后為頂交450側交 450，后改為150/750平立交替頂交 4502輥環(huán)直徑8 “5+6”5210102102+1658210103輥縫調整機構偏心套式調整機構偏心套式調整機構偏心套式調整機構帶液壓平衡的擺臂式4機架中心距800750mm800mm 750 及 650mm920mm 本設計采用摩根第六代 V 型 8 架超重型軋機，因為它主要有以下幾個優(yōu)點： 1)采用頂交 45機型，傳動軸至地面設備機組距離短小，設備重心低，傾動力矩小。機組穩(wěn)定性好，震動小，

41、噪音低，重量小、剛性大。 2)操作視野開闊，便于操作管理。 3)主電機功率大，為進一步提高精軋操作速度和實現(xiàn)低溫軋制創(chuàng)造了條件。 4)機架承載能力大，提高了軋制精度，最高軋制速度可達 140m/s,成品范圍大,生產(chǎn)率極高，是目前無扭精軋機的主導機型。 4 4. .2 2. .1 1. .5 5 減減定定徑徑機機泰克森軋機是摩根公司開發(fā)的一種定、減徑技術，泰克森的日語意思是“最佳尺寸” ，該技術有效地解決了改進產(chǎn)品質量、增加生產(chǎn)率和縮短交貨時間等問題。泰克森軋機由四架懸臂式軋機（兩架減徑機和兩架定徑機）組成，作為“二精軋機”安裝在“一精軋機”和吐絲機之間。增加泰克森軋機后，有以下優(yōu)點：1）可提高

42、常規(guī)線材軋機的生產(chǎn)率；2）提高了產(chǎn)品的尺寸公差；3）具有“自由定徑”功能，即用單一的名義孔槽尺寸，通過微調來料尺寸和對不同方坯間隙調整泰克森軋機的輥縫，生產(chǎn)出一批不同尺寸的成品棒線材的自由尺寸軋制能力；4）實現(xiàn) 800低溫軋制，晶粒組織更細，通過控制晶粒尺寸和吐絲溫度促進相變或延遲相變，從而利用斯泰爾摩的最佳冷卻能力，可處理如軸承鋼、冷鐓優(yōu)質鋼等鋼種，而不需要后續(xù)熱處理，提高了產(chǎn)品的冶金性能； 4 4. .2 2. .1 1. .6 6 吐吐絲絲機機由于立式吐絲機主要適用終軋速度不大于 120 米/秒，而臥式吐絲機其重心低，振動小可適合于軋制高速線材。考慮到本設計的實際情況，采用臥式吐絲機，其

43、下傾角為 15，線圈平均直徑為 1075，為保證軋出高質量的線材，應盡量減少其振動，故本設計在吐絲機上還設有振動檢測裝置。 4 4. .2 2. .1 1. .7 7 斯斯太太爾爾摩摩冷冷卻卻線線 控制冷卻線是高速線材生產(chǎn)的主要技術之一。為避免當線材盤卷在8001050高溫下自然冷卻時，因盤卷內外溫差大而導致表面嚴重氧化、盤卷內部不符合要求、機械性能低、拉拔性能差等問題，為此目前新建的高線都選擇了斯太爾摩冷卻線，斯太爾摩冷卻線有三種形式:標準型、緩慢型、延遲型，具體比較見下表。表 4-3 三種斯太爾摩冷卻線的比較類型標準型延遲型緩慢型設備特點鏈式或輥式運輸機，風冷，造價低有絕熱面板，側墻，頂蓋

44、的運輸機，造價低，產(chǎn)量較大有絕熱面板，側墻、頂蓋、電熱燒嘴的運輸機，造價高，產(chǎn)量低冷卻速度4.4410C/s1.1110C/s0.2810C/s中碳鋼和高碳鋼冷鐓處理介于空冷和鉛浴處理之間、適用于中、比標準型好，用于緊固件的中碳鋼生產(chǎn)，抗拉強度可減少比延遲型好，比較接近鉛浴淬火處理水平高碳鋼生產(chǎn)1015%有利于冷鐓加工合金鋼適用于一般生產(chǎn)要求，比延遲型綜合性能差軟化退火比標準型好,有利于提高綜合機械性能,減少二次氧化鐵皮,提高表面質量軟化退火效果最好，綜合機械性能最好由于生產(chǎn)線材主要是優(yōu)碳鋼，以及根據(jù)以上三種斯太爾摩冷卻線的比較，本設計選用斯太爾摩延遲型冷卻線。 4 4. .2 2. .1 1

45、. .8 8 運運輸輸線線的的選選擇擇 盤卷運輸設備有吊掛式和鉤式兩種，但吊掛式要求廠房高，生產(chǎn)操作不 方便。鉤式運輸設備分為單獨馬達傳動系統(tǒng)和集體傳動的驅動游動系統(tǒng)。本設計從經(jīng)濟效益，應用實際條件出發(fā)，采用驅動游動的“C”形鉤式的運輸設備。 4 4. .2 2. .1 1. .9 9 軋軋輥輥軋輥最主要的出發(fā)點是保證線材的表面質量。耐磨性是軋輥最主要的指標（相對于其它軋鋼廠） 。粗軋：壓下量大，軋制條件惡劣，以強度、韌性為主。精軋：是保證產(chǎn)品質量的關鍵，以硬度和耐磨性為主。表 3-4 高線軋輥的選用方案粗軋球墨鑄鐵中軋球墨鑄鐵預精軋?zhí)蓟u精軋?zhí)蓟u 4 4. .2 2. .1 1. .1 1

46、0 0 電電機機的的選選型型在軋鋼機的傳動方式上，近年來粗軋和中軋機組已逐漸由單獨傳動的方式取代了單獨與成組相結合的方式，原因為： 1）在粗軋機的第 13 架軋機上，采用單獨傳動可消除來料鋼坯的尺寸波動，可靈活地調節(jié)軋制斷面尺寸而不致產(chǎn)生超出要求的堆鋼或拉鋼軋制現(xiàn)象；另一個原因是這個部位的軋制速度很低(900時 a=1.0 , 當 T 在 750900 時 a=1.005 ：d 為軋件鋼種修正系數(shù) ：e 為軋輥材質修正系數(shù) 當 v 在 0.417m/s 時: c=(0.00341-0.002598)v+(1.0768-0.10431) （式 5-8）wedca556. 0269. 110dw

47、為平均壓下系數(shù), 為軋件形狀系數(shù)，取 =1.273 輥徑系數(shù)： Dg 為平均工作輥徑 Dg=Do+s-2/3hk s 為輥縫 s=(0.180.3)hk5.55.5 孔型設計步驟：孔型設計步驟：1)根據(jù)產(chǎn)品尺寸和鋼種與平均延伸系數(shù)（碳鋼為 1.25 左右）結合，來料尺寸（碳鋼預精軋來料尺寸為 1621） ，算出軋制道次，即機架數(shù)。2)求 K1 以外的各偶機架的圓坯尺寸，圓坯面積及相鄰坯間的延伸率。初定前后圓坯間橢圓坯的面積，做出圓坯孔孔型尺寸。3)計算奇數(shù)機架各橢圓孔尺寸，計算橢圓孔高度，再計算橢圓坯寬度，然后定孔型寬度，計算橢圓孔各參數(shù)及橢圓孔面積，與初定值比較，調整參數(shù)使橢圓孔面積接近初定

48、值。4)根據(jù)相鄰圓坯與橢圓坯的連軋關系及應考慮的差值，按照統(tǒng)籌兼顧的原則確定各架線速度及轉速 n。5)設計成品孔（該孔的延伸系數(shù)比一般孔要小 1-2%）6)列出孔型工藝參數(shù)及設備性能表。7)繪制孔型圖。表 5-1 孔型設計計算表）前dshk785. 0()3132(Dgdd前785. 0道次延伸系數(shù)軋件面積mm2軋件長度 m速度m/sK1K2K3溫度摩擦系數(shù)11.2911274.0415.220.30.811.19800.49321.338476.7420.240.40.811.19600.50231.396098.3838.250.550.811.19400.5141.364484.150.

49、50.750.811.19300.51751.323397.0565.290.990.811.19200.51961.2932627.2687.681.280.80.981.19100.51371.3451953.35113.291.720.80.91.19000.47581.2921511.37149.542.220.80.81.19000.42291.32900.45190.212.930.80.71.19000.37101.272698.02245.373.730.80.61.19000.317111.29698.02245.374.820.80.521.19000.275121.253

50、557.08370.456.030.80.51.19000.264131.27438.64390.327.660.70.51.18500.241141.225358.08478.139.390.70.51.18500.241151.25286.46597.6711.730.70.51.18500.241161.215235.77726.1714.260.70.51.18500.241171.26187.12914.2817.960.70.51.18000.25181.215154.011110.8321.830.70.51.18000.25191.25123.211388.5227.280.7

51、0.51.18000.25201.21101.821680.2133.010.70.51.18000.25211.2482.122083.2840.940.70.51.18000.25221.268.432500.0649.120.70.51.18000.25231.23555.413087.5260.670.70.51.18000.25241.1647.773581.3170.370.70.51.18100.248251.225394386.6586.210.70.51.18300.245261.1633.615090.131000.70.51.18500.241表 5-2 各孔型參數(shù)計算表

52、道次軋件高孔寬軋件寬充滿度%名義直徑工作輥徑圓半徑圓角半徑mm軌縫180135.093.20%55047812.029096.093.60%55048312.0357.46123.6114.4692.60%55049896.813.4012476.385.376.389.70%55051138.24.6510.5542.5396.588.3491.50%55051481.59.710657.462.957.491.20%55051428.73.669733.471.265.3291.70%40037358.58.098.54844.4849.844.4889.30%40037322.22.45

53、8925.9256.351.0490.70%40038147.46.4471034.536.734.594%40037817.32.236.51119.924439.5995%40038538.45.3761226.7528.526.7593.80%40038413.41.7551316.833429.987.90%270257273.9541421.722.921.794.70%27025610.91.4541513.1827.224.4689.90%27026023.33.1731617.419.617.494.60%2702588.71.3321711.122219.186.80%200

54、19117.72.461.61814.361514.3695.70%2001907.811.061.7199.1417.515.186.30%20019313.42.081.32011.8312.411.8395.40%2001925.920.921.5217.2615.213.3487.80%20019412.71.761229.7109.797%2001944.90.751.3236.112.811.1487%20019610.81.401247.988.47.9895%2001953.990.661.1254.3811.19.5686.10%2001969.511.201266.576.

55、766.5797.20%2001953.290.521表 5-3 軋制表道次堆拉率速度(m/s)軋輥實際轉速(rpm)壓下量(mm)摩擦角()10.2710.7940.026.2420.3614.2445.026.6630.519.2644.042740.6925.8147.627.3450.9334.5633.7727.4361.2144.9639.127.1671.6584.5833.9625.482.16110.5726.7222.8792.88144.3018.5620.3103.7186.7521.818114.77236.7514.5815.38125.98297.4217.251

56、4.78137.59564.709.9213.54149.29693.0712.313.541511.61853.818.5213.541614.121043.629.813.54170.0317.081768.766.2814180.0421.632169.667.6414190.0527.042679.955.2214200.0532.743253.325.6714210.0540.624000.954.5714220.0448.774808.665.514230.0660.255864.883.914240.0470.316899.224.8214250.0486.158386.063.

57、6213.772601009804.214.5313.54第六章第六章 軋機力能參數(shù)計算及電機設備校軋機力能參數(shù)計算及電機設備校軋制壓力是軋鋼工藝和設備設計、選取的基本參數(shù)之一，是設備選取、設備改造、設備核算，制定合理的壓下制度，增產(chǎn)挖潛的重要依據(jù)之一。6.16.1 軋制壓力的計算軋制壓力的計算 6.1.16.1.1 平均單位壓力的計算平均單位壓力的計算研究單位壓力在接觸弧上的分布規(guī)律，對于從理論上正確確定金屬軋制時的力能參數(shù)軋制力，傳動軋輥的轉矩和功率具有重大意義，因為計算軋輥及工作機架的主要零件的強度和計算傳動軋輥所需的轉矩及電機功率，一定要了解金屬作用在軋輥上的總壓力，而金屬作用在軋輥上

58、的總壓力大小及合力作用點位置完全取決于單位壓力。確定平均單位壓力的方法有三種：理論計算法、實測法、經(jīng)驗公式和圖表法。采用理論計算法，計算平均單位壓力的公式有幾種：Ekelund,Sims,Stone,采利荷夫計算式等等，這些公式具有自己的適用范圍和限制條件，本設計采用 S.Ekelund 公式來計算平均單位壓力。 S.Ekelund 公式適用范圍： 1）S.Ekelund 公式適用于熱軋型鋼時計算平均單位壓力的半經(jīng)驗公式。 2）適用于當軋制溫度大于 800，錳含量小于 1.0%。 3）當軋制速度小于 5m/s，該公式比較準確，當軋制速度大于 5m/s 時，需要采用 S.Ekelund 修正公式

59、。 S.Ekelund 公式：p=(1+m)(k+) （式 6-1） m ：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) h ：該道次平均壓下量262 . 16 . 1式hHhhRfm H,h ：軋制前后軋件平均高度 ：粘性系數(shù), =0.01(14-0.01t)C10 Mpa （式 6-3） ：平均變形速度、：變形速度對于變形抗力的影響系數(shù) f ：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù) v ：軋制速度 K ：靜載時平面變形抗力4 K=9.8(14-0.01t)(1.4+C+Mn+0.3Cr) Mpa （式 6-5） 公式中：t-軋制溫度 c,Mn,Cr-鋼中的碳,錳,鉻含量,%S.Ekelund 修公式9: p=(1+m)(k

60、+)a ,a-修正系數(shù), （式 6-6） a=0.9682+0.00656v （式 6-7） 6.1.26.1.2 總軋制壓力總軋制壓力 P P P=pF （式 6-8）46)(2式hHRhv軋件與 軋輥接觸面積為： 式中： BH,Bh-軋制前后軋件寬度 L-接觸弧長6.26.2 軋輥強度校核軋輥強度校核 6.2.16.2.1 孔型在軋輥上的配置孔型在軋輥上的配置孔型系統(tǒng)及各孔型尺寸確定以后，還要合理的將孔型分配和布置到各機架的軋輥上，配輥應做到合理，以便軋制操作方便，保證產(chǎn)品質量和產(chǎn)量，并使軋輥得到有效的應用?？仔团渲玫囊话阍瓌t為6：1）力求軋機各機架的軋制時間均衡；2）為了便于調整，成品孔