鄭州市某中學教學樓土木混凝土課程設計樣板

1、. . . . 1 設計資料1.1工程概況（1） 建設地點：市市區(qū)（2） 工程名稱：市某中學教學樓（3） 工程概況：建筑總高為15 m。共4層，每層層高4.20 m，室外高差0.45 m。（4） 氣候條件:夏季主導風向為南風,冬季主導風向為北風.基本風壓0.4 kN/m2,基本雪壓0.3 kN/m2。（5） 該地區(qū)地質條件:根據對建筑地基的勘測,該地區(qū)表層0.2m-0.6m為雜填土,下層為輕亞粘土,厚約3.0m-4.2m,地基承載力特征值為180 kN/m2 。（6） 場地情況：場地平坦,無障礙物，地下無古代建筑，用地四周無住宅區(qū)（7） 地面粗糙類型：C類（8） 抗震設防烈度為7度，建筑耐火等

2、級二級，建筑耐火年限50年。1.2建筑設計說明書本說明是對建筑方案的必要說明。根據防火疏散要求確定樓梯位置，走廊與梯段凈寬，以與辦公室布置，墻體防水等構造做法。此外根據規(guī)給出了建筑的等級要求。該工程位于市市區(qū)，交通方便，各種材料供應與時。建筑面積3339.04，建筑層數四層。建筑場地平坦，無障礙物，地下無古代建筑物。地質情況良好。1.2.1設計依據（1） 建設行政主管部分對本項目的批復文件。（2） 與甲方簽訂的設計合同與經甲方同意的建筑方案。（3） 現行國家有關建筑工程設計規(guī)、標準：中小學建筑設計規(guī) （GBJ99-86(2001版)）建筑抗震設計規(guī) （GB50011-2001）建筑設計防火規(guī)

3、（GBJ16-87(2001版)）混凝土結構設計規(guī) （GB50010-2002）1.2.2 方案說明（1）該工程為市某中學教學樓，建筑結構形式為鋼筋混凝土框架結構建筑主體高度為15.000 m，基礎形式為條形基礎。（2）本設計中柱距為7.20m，進深為6.60m，樓梯開間為3.6m。（3）按二級防火要求，樓梯設在了建筑的兩端，且在建筑的兩端均有安全出口，滿足防火要求。（4）本工程±0.000相對于絕對標高值（黃海系）104.51。（6）本設計中建筑長50.900m，在建筑左側設有廁所，廁所地面低于同層教室地面30mm。（7）為了防潮和預防洪水季節(jié)雨水進入室，設室外高差，高差450mm

4、。 （8）為了采光通風滿足要求，窗地比均大于1/7，窗臺高900mm。（10）屋面防水采用三級防水，不上人屋面。1.2.3等級說明（1）根據建筑抗震設計規(guī),本工程為丙類建筑。（2）本工程安全等級為二級，設計使用年限為50年。（3）本工程抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g。設計地震分組為第一組；場地類別為類。（4）建筑物抗震等級:框架為3級。（5）本工程地基基礎設計等級為丙級。（6）本建筑物防火等級為二級。1.2.4建筑設計說明與構造做法（1）長度單位毫米為mm，標高單位米為m。（2）.本工程共四層，室外高差-0.45m,首層室地坪標高±0.000m，建筑總標高15.

5、000。（3）.建筑材料:現澆的框架柱、梁、板、樓梯間混凝土均為C30，梁柱受力筋HRB335，箍筋HPB235，所有的板鋼筋HPB235，外墻加氣混凝土砌塊250mm寬，墻加氣混凝土砌塊200mm。（4）衛(wèi)生間:地面低于同層樓地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地磚，墻面采用防水砂漿墻面，做法詳見98ZJ001-33-16。（5）屋面做法：屋面做法詳見中南98ZJ001 屋16；樓地面做法：樓地面做法詳見中南98ZJ001 樓6；（6）各房間墻面做法采用混合砂漿墻面，做法詳見中南98ZJ001 墻4。（7）四層樓梯間設有通向屋頂的通道，屋頂要開檢修孔800mm×800mm。（

6、8）落水管直徑為100mm。1.3結構說明書1.3.1工程概況（1）.本工程為現澆混凝土框架結構，房屋高度詳見建筑圖，基礎為鋼筋混凝土條形基礎。（2）.根據國家現行規(guī)定，本工程建筑結構按7度三級抗震設防，基本風壓為0.40kN/m²，結構設計使用年限為50年。（3）.設計基本地震加速度為0.15g，設計地震分組為第一組，抗震設防類別為丙類，場地類別為II類，建筑結構安全等級為二級，基礎設計的等級為丙級。（4）.依據規(guī)、規(guī)程、標準 混凝土結構設計規(guī) （GB50010-2002）建筑抗震設計規(guī) （GB50011-2001）建筑結構荷載規(guī) （GB50009-2001）建筑地基基礎設計規(guī)（G

7、B50007-2002）地下工程防水技術規(guī)（GB50108-2001）1.3.2設計樓面活荷載（1）不上人屋面：0.5 kN/m²（2）樓面與衛(wèi)生間：2.0kN/m²（3）走廊、樓梯：2.0kN/m²1.3.3材料（1）.混凝土等級：所有混凝土的強度等級都為C30.（2）.鋼筋：HPB235（A）、HRB335（B）、HRB400（C）（3）.墻體：±0.000以上填充墻采用加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿砌筑。1.3.4樓板（1）.板的設計說明詳見各結施圖與國家建筑標準設計圖集混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖(03G101-1)（2）.板

8、的混凝土保護層厚度均為20mm。（3）.HPB235鋼筋所注長度不包括彎鉤長度.錨固長度為24d，板中受力筋的短向鋼筋放在長向鋼筋之上1.3.5梁、柱（1）.梁、柱的設計說明詳見各結施圖與國家建筑標準設計圖集 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖(03G101-1)（2）.混凝土保護層厚度均為35mm（3）混凝土柱錨入基礎梁的鋼筋應在基礎施工時預埋,預埋鋼筋的直徑數量同上部柱1.3.6墻體（1）.填充墻的長度>5m時, 每隔3-4m在墻中設200X墻厚砼構造柱, 柱主筋上下分別錨入梁, 錨入長度500mm,箍筋為A8200.（2）女兒墻在每一相交軸線上均設250X250混凝

9、土構造柱1.3.7構造柱（1）.構造柱縱筋錨于基礎直段長度>la,并彎直鉤> 250mm直鉤.縱筋層間搭接長度>la,箍筋為100，且加密高度不能小于500（2）.穿樓面的構造柱 ,縱筋在穿樓面處應上下貫通,在樓面以上才能搭接;（3）.墻與柱連接處沿柱高每500mm設218 拉結筋,拉結筋伸入墻體長度不小于1000mm,遇門窗洞按實際長度截取,鋼筋伸入柱不少于210mm.1.3.8其他（1）衛(wèi)生間與管井周邊均做混凝土反邊,寬度同墻；（2）所有設備基礎均以廠家訂貨為準，且待設備到貨核實后方可施工。（3）未經技術鑒定或設計許可，不得改變結構的用途和使用環(huán)境。2 結構的選型和布置2

10、.1 結構選型本建筑只有4層，且功能較少，為方便布置房間和便于管理采用大柱網框架結構。為使結構有較大的剛度本設計中樓面、屋面、樓梯等均采用現澆結構；基礎為柱下單向條形基礎。2.2 結構布置本設計中柱距為7.2m。根據結構布置，本建筑平面均為雙向板。本建筑由于樓面活荷載較大，樓面板和屋面板厚度取120mm。材料選用：混凝土：C30 鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱扎鋼筋HRB335，HRB400；其余采用熱扎鋼筋HPB235。墻體：外墻均采用粉煤灰輕渣空心砌塊390×240×190，重度=7KN/m3.窗：鋼塑門窗，=0.35KN/m2.門：木門具體情況見結構布置圖2-1。 圖2-1

11、結構平面布置圖2.3 初估梁柱截面尺寸2.3.1 按大跨度進行計算縱向框架梁：h=(1/81/14)L= (1/81/12) ×7200=900514 L縱向柱距 取h=600mm. 300mm200mm 取b=250mm 橫向邊跨梁：h=(1/81/14)L= (1/81/12) ×6600=825471 L縱向柱距 取h=600mm. 300mm200mm 取b=250mm橫向中跨梁：取h=450mm. b=250mm連系梁取：h=500mm. b=250mm故框架梁初選截面尺寸b×h=250mm×600mm 連系梁尺寸b×h=250mm&

12、#215;500mm其慣性矩為=1/12×300×=5.400×2.3.2 柱的截面尺寸 ，其中公式中：根據抗震設防烈度為7度時取0.9。 邊柱取1.3，不等跨柱取1.25。gE 各層的重力荷載代表值取14 kN/m2F 柱的負荷面積，如圖2-2所示，對于中柱為7.2（6.6/2+2.7/2）=33.48 m2，對于邊柱為7.23.3=23.76 m2邊柱Ac1=134 圖2-2柱的負荷面積 中柱 Ac =182如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面寬度分別為366 mm、423 mm初選柱的截面尺寸為b×h=500mm×500mm。其慣性矩=

13、3 框架計算簡圖與梁柱線剛度3.1確定框架計算簡圖框架的計算單元如圖2-1所示，取軸的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎頂面框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于軸線之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓層，基頂的標高根據地址條件室外高差定為-1.00m，二層樓面標高為3.60m，故底層的為4.60 m，其余各層柱高樓面算至上一層樓面（即層高）故均為3.60米。由此給出框架計算簡圖如圖3-1所示。3.2框架梁柱的線剛度計算 對于中框架梁：=1/12×250×=4.5× 中跨梁：=1/12×250×=1.898× 考慮樓

14、面板與梁連接使梁的慣性矩增加的有利影響對于中框架梁取I=2I0 邊跨梁= 中跨梁= 底層柱= 其余各層柱= 令 則其余各層桿件的相對線剛度為 ， 框架梁柱的相對線剛度如圖3-1所示。作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數的依據。4 荷載計算4.1 恒載標準值的計算4.1.1 屋面 中南標98ZJ001-屋面16 2.26 kN/m2 結構層：120厚現澆鋼筋混凝土板 0.12×25= 3.0 kN/m2 抹灰層：98ZJ001-頂3 ，12厚混合沙漿 0.24 kN/m2 總計： 5.5 kN/m24.1.2 各層樓面 中南標98ZJ001-樓面6 0.65 kN/m2 結構層：120厚現澆

15、鋼筋混凝土板 0.12×25= 3.0 kN/m2 抹灰層：12厚混合沙漿 0.24 kN/m2 總計： 3.89 kN/m24.1.3梁自重 b×h=250mm×600mm梁自重 （0.6-0.12）× 0.25×25 = 3.0kN/m抹灰層：12厚混合砂漿 0.24×=0.29 kN/m總計： 3.29kN/m 圖3-1 結構計算簡圖 b×h=250mm×500mm 梁自重 （0.5-0.12）× 0.25×25 = 2.375 kN/m抹灰層：12厚混合砂漿 0.24×=0.2

16、4 kN/m總計： 2.62kN/mb×h=250mm×450mm 梁自重 （0.45-0.12）× 0.25×25 = 2.06 kN/m 抹灰層：12厚混合砂漿 0.24×=0.22 kN/m 總計 2.28 kN/m4.1.4柱自重 b×h=500mm×500mm 柱自重 0.5× 0.5×25= 6.25 kN/m中南標98ZJ001-外墻4 0.02×（0.5+0.25+0.25）×17=0.34 kN/m總計： 6.59kN/m 4.1.5外縱墻自重 標準層 縱墻： 0.9

17、×0.24×7=2.0 kN/m 鋼塑窗： 2.1×0.35=0.74 kN/m 貼瓷磚外墻面： （3.6-2.1）×0.6=0.9 kN/m 混合砂漿墻面： （3.6-2.1）×0.34=0.51 kN/m 總計 4.15 kN/m 底層 縱墻： （4.6-2.1-0.6-0.45）×0.24×7=2.436 kN/m 鋼塑窗： 2.1×0.35=0.74 kN/m 貼瓷磚外墻面： （3.6-2.1）×0.6=0.9 kN/m 混合砂漿墻面： （3.6-2.1）×0.34=0.51 kN/m

18、總計 4.59 kN/m4.1.6縱墻自重 標準層 縱墻： 2.1×0.19×7=2.793kN/m 鋼塑窗： 0.35×0.9=0.315 kN/m 混合砂漿墻面： 2.1×0.34×2=1.428 kN/m 總計 4.54 kN/m4.1.7隔墻自重 標準層 隔墻： 3.0×0.19×7=3.99kN/m 混合砂漿墻面： 3.0×0.34×2=2.04kN/m 總計 6.03kN/m 底層 隔墻： （4.6-0.6-0.45）×0.19×7=4.72 kN/m 混合砂漿墻面： （4

19、.6-0.6-0.45）×2×0.34=2.41 kN/m 總計 7.13kN/m4.2活荷載標準值計算4.2.1 屋面和樓面荷載標準值根據<<建筑結構荷載規(guī)>>（GB50009-2001）查得： 不上人的屋面： 0.5 kN/m2 樓 面：教室 2.0 kN/m2 走廊 2.5 kN/m2 廁所 2.5 kN/m24.2.2 雪荷載=1.0×0.3=0.3 kN/m2 屋面或荷載與雪荷載不同時考慮，倆者中取大值4.3 豎向荷載下框架受荷總圖4.3.1在A- B 與C- D軸： 按雙向板計算在B- C 軸： 按雙向板計算 4.3.2在A-B

20、 軸間框架梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖4-1所示 圖4-1板傳荷載示意圖屋面板傳遞荷載 恒載： 5.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=17.3 kN/m 活載： 0.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=1.57 kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載： 3.89×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=12.24 kN/m 活載： 2.0×1.8×（1-2×0.272+0.2

21、73）×2=17.3 kN/m 梁自重： 3.29kN/m 在A- B 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= 3.29+17.3=20.59kN/m 活載=板傳荷載=1.57 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 3.29+12.24=15.53kN/m 活載=板傳荷載=6.28kN/m4.3.3在B- C軸間框架梁屋面板傳遞荷載 恒載： 5.5×1.35×5/8×2=9.28 kN/m 活載： 0.5×1.35×5/8×2=0.84kN/m樓面板傳遞荷載 恒載： 3.89×1.35

22、5;5/8×2=6.56 kN/m 活載： 2.0×1.35×5/8×2=3.38 kN/m 梁自重： 2.28kN/m 在B- C 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 2.28+9.28=11.56kN/ 活載=板傳荷載=0.84 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 2.28+6.56=8.84kN/m 活載=板傳荷載=3.38kN/m4.3.4 C- D軸間框架梁同A- B 軸間框架梁4.3.5 A- B ，C- D軸間聯(lián)系梁：屋面板傳遞荷載 恒載： 5.5×1.8×（1-2×0.272+0.2

23、73）×2=17.3 kN/m 活載： 0.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=1.57 kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載： 3.89×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=12.24 kN/m 活載： 2.0×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=17.3 kN/m 梁自重： 2.62kN/m 在A- B 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 2.62+17.3=19.92kN/m 活載=板傳荷載=1.57 kN

24、/m 樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 2.62+12.24=14.86kN/m 活載=板傳荷載=6.28kN/m4.3.6 A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱女兒墻自重（做法：墻高600 mm）0.25×0.6×7+0.6×（0.6×2+0.25）=1.87kN/m頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載 =1.87×7.2+3.29×（7.2-0.5）+5.5×1.8×5/8×7.2+2×19.92×6.6/4=145.96kN頂層柱活載=板傳荷載= 0.5×1.8×

25、;5/8×7.2+2×1.57/4=9.23kN標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載= 4.15×（7.2-0.5）+3.29×（7.2-0.5）+3.89×1.8×5/8×7.2+14.86×6.6×2/4=130.77kN標準層柱活載=板傳荷載= 2.0×1.8×5/8×7.2+6.28×2×6.6/4=36.92kN基礎頂面恒載=基礎梁自重+底層外縱墻自重 =4.59×（7.2-0.5）+2.5×（7.2-0.5）=47.86k

26、N4.3.7 B軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 =3.29×（7.2-0.5）+5.5×1.8×5/8×7.2+2×19.92×6.6/4+5.5×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2=182.46kN頂層柱活載=板傳荷載 =0.5×1.8×5/8×7.2+2×1.57×6.6/4+0.5×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2=13.77kN標準層柱恒載=

27、梁自重+板傳荷載 = 3.29×（7.2-0.5）+3.89×1.8×5/8×7.2+2×14.86×6.6/4+3.89×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2=138.09kN標準層柱活載=板傳荷載 =2.0×1.8×5/8×7.2+2×6.28×6.6/4+2.0×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2=55.09kN基礎頂面恒載=基礎梁自重+底層隔墻自重 =2.5

28、5;（7.2-0.5）+7.13×（7.2-0.5）=65kN4.3.8 C軸柱縱向集中荷載的計算與B軸柱的一樣4. 3. 9 D軸柱縱向集中荷載的計算與A軸柱的一樣框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖4-2所示（圖中數值均為標準值） 圖4-2豎向受荷總圖（KN）4.4風荷載計算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值見表4-1： w=ZSZ0本地區(qū)基本風壓為：w0=0.4Z 風壓高度變化系數.地面粗糙度為C類S 風荷載體型系數。根據建筑物的體型查的S=1.3Z 以為房屋總高度小于30米所以Z=1.0 下層柱高 上層柱高，對頂層為女兒墻的2倍B 迎風面的寬度B=7.2m.表4-1集

29、中風荷載標準值離地高度（Z/m）ZZSw0 (kN/m2 )(m)(m)14.40.741.01.30.43.61.26.6410.80.741.01.30.43.63.69.977.20.741.01.30.43.63.69.973.60.741.01.30.44.053.610.604.5 水平地震作用該建筑物的高度為15.00米，以剪切變形為主，且質量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。4.5.1重力荷載代表值的計算：屋面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+0.5×雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+0.5×樓面活荷載

30、標準值其中結構和構配件自重取樓面上下各半層高圍（屋面處取頂層的一半）的結構與構配件自重4.5.1.1 屋面處重力荷載代表值標準值計算屋面板結構層與構造層自重標準值： G屋面板=5.5×（50.9×16.4）=4591.18kNG梁=3.29×（6.6-0.5）×16+3.29×（7.2-0.5）×28+2.28×（2.7-0.5）×8+2.62×（6.6-0.5）×14=1202.18kNG柱=6.59×（1.8-0.12）×32=354.28 kN頂層墻重： =247.96

31、+4591.18+1202.18+354.28+743.3=7138.94.5.1.2其余各層樓面處重力荷載標準值計算： =1486.6+3247.22+1202.18+733.86=6769.864.5.1.3 底層樓面處重力荷載標準值計算： =1700.19+3247.22+1202.18+839.54=6989.13KN4.5.1.4屋面雪荷載標準值計算：4.5.1.5樓面活荷載標準值計算：4.5.1.6 總重力荷載代表值的計算：屋面處結構和構件自重+0.5雪荷載標準值 =7138.9+0.5250.43=7264.12=樓面處結構和構件自重+0.5活載標準值 =6769.86+0.51

32、669.52=7604.62底層樓面處：=樓面處結構和構件自重+0.5活載標準值=6989.13+0.51669.52=7823.894.5.2 框架柱抗側移剛度和結構基本自震周期計算：4.5.2.1 橫向D值的計算：計算過程見表4-2與4-3 表4-2中框架柱側移剛度D值（N/mm）層數邊柱（12根）中柱（12根）240.950.321274071.930.4919509332250011.860.611411413.780.74171221312362表4-3邊框架柱側移剛度D值（N/mm）層數邊柱（4根）中柱（4根）240.720.26414071.410.416529610670311

33、.410.56431912.840.6953217964084.5.2.2 結構基本自振周期的計算用假想頂點位移計算結構基本自振周期，計算過程見表4-4表4-4假想頂點位移計算結果層次47264.127264.124292030.01690.178037604.6214868.744292030.03460.161127604.6222473.364292030.05240.126517823.8930297.254087700.07410.0741結構基本自振周期考慮非結構墻影響折減系數=0.6，則結構的基本自振周期為4.5.2.3多遇水平地震作用計算由于該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，場

34、地為II類，設計地震分組為第一組，由表查得 =0.85×30297.25=25752.66KN 由于，故 式中 r 衰減系數，在的區(qū)間取0.9 阻尼調整系數相應的=1.0縱向地震影響系數不需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，即頂部附加地震作用系數：如圖4-3對于多質點體系，對于多質點體系結構底部總縱向水平地震作用標準值：質點i的水平地震作用標準值，樓層地震剪力與數層層間位移的計算過程見表4-5 圖4-3樓層水平地震作用標準值 表4-5層47264.1215.4111867.4299949.7957.7957.74292030.0022337604.6211.889734.5768.2

35、1725.94292030.0040227604.628.262357.9533.82259.74292030.0052617823.894.635989.9308.12567.84087700.00628樓層最大位移與樓層層高之比滿足位移要求5 力計算5.1 恒載作用下的框架的力恒荷載設計值=恒荷載標準值×1.2恒荷載作用下框架受荷簡圖如圖5-1 圖5-1 恒載受荷簡圖恒載作用下的力圖見圖5-2，5-3，5-4.圖5-2恒載作用下M圖(KN.m)圖5-3 恒載作用下N圖（KN）圖5-4 恒載作用下的V圖（單位：kN）5.2活載作用下的框架的力活荷載設計值=活荷載標準值×1

36、.2活載作用下的力圖見圖5-5，5-6，5-7 圖5-5活載作用下M圖 （單位：kN.M） 圖5-6活載作用下的V圖（單位：kN）圖5-7 活載作用下的N圖（單位：kN）5.3風載作用下的框架的力風荷載設計值=風荷載標準值×1.2風荷載作用下的框架受荷簡圖見圖5-8圖5-8風荷載作用下等效集中力風荷載作用下的力圖見圖5-9，5-10，5-11 圖5-9風荷載作用下的M圖（單位：kN.M）圖5-10風荷載作用下N圖（單位：kN）圖5-11風荷載作用下V圖 (單位：kN.M）5.4框架地震力計算框架柱剪力和柱端彎矩計算采用D值法計算過程見表5-1，表5-2，表5-3表5-1中框架橫向水平

37、地震荷載作用下框架柱剪力和柱端彎矩計算柱層次層(KN.m)(KN.m)邊柱43.6957.7429203106170.02523.941.930.44738.5247.6633.61725.9429203106170.02543.151.930.4569.9085.4423.62259.7429203106170.02556.491.930.50101.68101.6814.62567.8408770117610.02974.473.780.557190.80151.75中柱43.6957.7429203162570.03836.390.950.37549.1381.8833.61725.94

38、29203162570.03865.580.950.45106.24129.8523.62259.7429203162570.03885.870.950.487150.55158.5814.62567.8408770142680.03589.871.860.564233.16180.24注：表5-2邊框架水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標準值柱層次層(KN.m)(KN.m)邊柱43.6957.7429203103520.02422.980.720.3528.9553.7733.61725.9429203103520.02441.420.720.4059.6489.4723.62259.742

39、9203103520.02454.230.720.47592.73102.4914.62567.8408770107980.02666.761.410.609187.02120.07中柱43.6957.7429203163240.03836.391.410.42155.1575.8533.61725.9429203163240.03865.581.410.45106.24129.8523.62259.7429203163240.03885.871.410.50154.57154.5714.62567.8408770133040.03384.742.840.55214.39175.41注： 表5

40、-3框架梁端剪力層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力46.6047.6640.3013.332.7041.5841.5830.836.60123.9688.1032.132.7090.8890.8867.3226.60171.58130.3545.752.70134.47134.4799.6116.60253.43162.8263.072.70167.97167.97124.42橫向水平地震作用下的彎矩，剪力，和軸力圖見圖5-12、圖5-13、圖5-14。圖5-12橫向水平地震作用下M圖（單位：kN.M）圖5-13橫向水平地震作用下V圖 (單位：kN.M） 圖5-14橫向水平地震作用下N圖 (單位：

41、KN） 6 力組合6.1恒荷載作用下力條幅6.1.1 梁端柱邊剪力計算 取柱軸心柱邊這一段為隔離體，由平衡條件可求得梁柱邊剪力值，對FG跨取出隔離體，由平衡幾何關系得6.1.2 梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩計算梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩計算計算結果見表6-1表6-1梁端 柱邊剪力與梁端柱邊彎矩梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩層數4-56.47-65.10-17.7361.49-64.1112.72-41.10-49.07-14.553-56.08-50.23-7.8348.26-46.489.72-44.02-38.61-5.402-52.75-50.40-9.2947.72-47.019.72-4

42、0.82-38.66-6.861-49.37-50.98-10.6247.13-47.619.72-37.59-39.08-8.196.1.3 彎矩調幅 本設計取調幅系數=0.85 ，調幅后的梁柱邊彎矩與跨中彎矩如表6-2所示，跨中彎矩表6-2梁柱邊彎矩與跨中彎矩梁AB梁BC層數左邊支座跨中右邊支座左邊支座跨中右邊支座4-41.1073.79-49.07-14.55-1.83-14.553-44.0249.44-38.61-5.40-3.47-5.402-40.8250.78-38.66-6.862.22-6.861-37.5951.98-39.08-8.191.09-8.196.2 活荷載作

43、用下力調幅6.2.1梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩計算見表6-3 表6-3梁端柱邊剪力和梁端柱邊彎矩梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩層數4-6.50-3.87-0.435.19-4.390.92-5.20-2.77-0.203-21.25-19.46-3.8519.43-18.883.73-16.39-14.74-2.922-21.62-20.09-3.4519.39-18.923.73-16.77-15.36-2.521-19.78-20.35-4.2119.07-19.243.73-15.01-15.54-3.286.2.2 彎矩調幅 本設計取調幅系數=0.85 ，調幅后的梁柱邊彎矩與跨中彎矩如

44、表6-4所示，跨中彎矩 表6-4梁柱邊彎矩與跨中彎矩梁AB梁BC層數左邊支座跨中右邊支座左邊支座跨中右邊支座4-5.205.16-2.77-0.200.60-0.203-16.3920.96-14.74-2.920.56-2.922-16.7720.54-15.36-2.520.90-2.521-15.0121.21-15.54-3.280.26-3.286.3風荷載作用下的力調幅 梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩計算見表6-5表6-5 梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩跨中彎矩層數43.16-3.051.33-0.94-0.94-0.982.93-2.821.090.055038.29-7.605.42-2.41-2.41-4.027.69-7.004.420.3450214.80-13.4610.90-4.28-4.28-4.2913.7-12.399.830.670122.94-19.7515.91-6.47-6.47-11.821.3-18.1312.961.6006.4水平地震作用下的力調幅梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩