2第5章連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)與計(jì)算ppt課件

1、第五章 連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)與計(jì)算第一節(jié) 連續(xù)梁橋的體系與構(gòu)造特點(diǎn)一、體系特點(diǎn)由于支點(diǎn)負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩大大減小，恒載、活載均有卸載作用由于彎矩圖面積的減小，跨越能力增大超靜定結(jié)構(gòu)，對(duì)基礎(chǔ)變形及溫差荷載較敏感行車條件好連續(xù)梁橋均布荷載q均布荷載q我我國(guó)國(guó)已已建建成成的的大大跨跨徑徑預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力混混凝凝土土連連續(xù)續(xù)梁梁橋橋梁高 H（m）、H/L序號(hào)橋名主橋跨徑橋址建成年份截面型式H支H支/LH中H中/L1南京長(zhǎng)江二橋北汊橋90+3165+90江蘇2000雙幅單箱單室8.81/18.731/552六庫(kù)怒江大橋85+154+85云南1995單箱單室8.531/18.12.831/54.43宜昌樂(lè)

2、天溪橋85.8+2125+85.8四川1990單箱單室7.71/16.23.21/39.14黃浦江奉浦大橋85+3125+85上海1995單箱單室71/17.92.81/44.65潭洲大橋75+125+75廣東1996雙幅單箱單室71/17.92.751/45.56常德沅水大橋84+3120+84湖南1986單箱單室6.81/17.631/407風(fēng)陵渡黃河大橋87+7114+87山西19948沙洋漢江大橋63+6111+63湖北1985單箱單室6.01/18.52.51/44.49江門外海橋55+7110+55廣東19885.81/19.02.51/4410珠江三橋80+110+80廣東198

3、3五箱單室5.51/202.71/40.7二、構(gòu)造特點(diǎn)1、跨徑布置布置原則：減小彎矩、增加剛度、方便施工、美觀要求不等跨布置大部分大跨度連續(xù)梁邊跨為0.50.8中跨等跨布置中小跨度連續(xù)梁短邊跨布置特殊使用要求2、截面形式板式截面實(shí)用于小跨徑連續(xù)梁肋梁式適合于吊裝箱形截面適合于節(jié)段施工其它3、梁高與跨徑、施工方法有關(guān)等高度梁實(shí)用于中、小跨徑連續(xù)梁，一般跨徑在5060米以下變高度梁實(shí)用于大跨徑連續(xù)梁，100米以上，90%為變高度連續(xù)梁橋 型支 點(diǎn) 梁 高 (m)跨 中 梁 高 (m) 等高度連續(xù)梁H = (115 130)l常用(118 120)l 變高度(折線形)連續(xù)梁H = (116 120)

4、lh = (122 128)l 變高度(曲線形)連續(xù)梁H = (116 120)lh = (130 150)l4、腹板及頂、底板厚度頂板滿足橫向抗彎及縱向抗壓要求一般采用等厚度，主要由橫向抗彎控制腹板主要承擔(dān)剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力一般采用變厚度腹板，靠近跨中處受構(gòu)造要求控制，靠近支點(diǎn)處受主拉應(yīng)力控制，需加厚。 底板滿足縱向抗壓要求一般采用變厚度，跨中主要受構(gòu)造要求控制，支點(diǎn)主要受縱向壓應(yīng)力控制，需加厚 橫隔板一般在支點(diǎn)截面設(shè)置橫隔板5、配筋特點(diǎn)縱向鋼筋懸臂施工階段配筋主筋沒(méi)有下彎時(shí)布置在腹板加掖中需下彎時(shí)平彎至腹板位置一般在錨固前豎彎，以抵抗剪力連續(xù)梁后期配筋各跨跨中底板配置連續(xù)束 頂板配制橫向鋼筋

5、或橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋 腹板下彎的縱向鋼筋需要時(shí)布置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋第二節(jié) 連續(xù)梁橋常用施工方法一、滿堂支架現(xiàn)澆二、簡(jiǎn)支變連續(xù)三、逐跨施工現(xiàn)澆、拼裝四、頂推施工五、懸臂施工現(xiàn)澆、拼裝第三節(jié) 連續(xù)梁橋內(nèi)力計(jì)算一、恒載內(nèi)力必須考慮施工過(guò)程中的體系轉(zhuǎn)換，不同的荷載作用在不同的體系上1、滿堂支架現(xiàn)澆施工所有恒載直接作用在連續(xù)梁上2、簡(jiǎn)支變連續(xù)施工一期恒載作用在簡(jiǎn)支梁上，二期恒載作用在連續(xù)梁上3、逐跨施工主梁自重內(nèi)力圖，應(yīng)由各施工階段時(shí)的自重內(nèi)力圖迭加而成4、頂推施工頂推過(guò)程中，梁體內(nèi)力不斷發(fā)生改變，梁段各截面在經(jīng)過(guò)支點(diǎn)時(shí)要承受負(fù)彎矩，在經(jīng)過(guò)跨中區(qū)段時(shí)產(chǎn)生正彎矩施工階段的內(nèi)力狀態(tài)與使用階段的內(nèi)力狀態(tài)不一致配筋必

6、須滿足施工階段內(nèi)力包絡(luò)圖 主梁最大正彎矩發(fā)生在導(dǎo)梁剛頂出支點(diǎn)外時(shí) 最大負(fù)彎矩與導(dǎo)梁剛度及重量有關(guān) 導(dǎo)梁剛接近前方支點(diǎn) 剛通過(guò)前方支點(diǎn)5、平衡懸臂施工分清荷載作用的結(jié)構(gòu)體現(xiàn)約束條件的轉(zhuǎn)換主梁自重內(nèi)力圖，應(yīng)由各施工階段時(shí)的自重內(nèi)力圖迭加而成二、活載內(nèi)力1、縱向某些截面可能出現(xiàn)正負(fù)最不利彎矩，必須用影響線加載2、橫向箱梁專門分析多梁式橫向分布系數(shù)計(jì)算，等剛度法三、超靜定次內(nèi)力計(jì)算1、產(chǎn)生原因結(jié)構(gòu)因各種原因產(chǎn)生變形，在多余約束處將產(chǎn)生約束力，從而引起結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力(或稱二次力)2、連續(xù)梁產(chǎn)生次內(nèi)力的外界原因預(yù)應(yīng)力墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降溫度變形徐變與收縮四、變形計(jì)算必須考慮施工過(guò)程中的體系轉(zhuǎn)換，不同的荷載作用在不同

7、的體系上根據(jù)恒載及活載變形設(shè)置預(yù)拱度大跨徑時(shí)必須專門研究大跨徑橋梁施工控制預(yù)拱度設(shè)置原則：某節(jié)點(diǎn)預(yù)拱度 = （所有在該節(jié)點(diǎn)出現(xiàn)后的荷載或體系轉(zhuǎn)換產(chǎn)生的位移）第四節(jié) 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力初彎矩：預(yù)應(yīng)力次彎矩：總預(yù)矩：M eNMy 0MMMN 0壓力線：簡(jiǎn)支梁壓力線與預(yù)應(yīng)力筋位置重合連續(xù)梁壓力線與預(yù)應(yīng)力筋位置相差yNNMe yNMe 一、用力法解預(yù)加力次力矩 1、直線配筋 力法方程 變位系數(shù) 贅余力 總預(yù)矩01111 Nx EIl3211 EIeNyNl 1eNxyN231111 )23(2311 10MeeNMeNeNMMMyyyN 壓力線位置 2、曲線配筋梁端無(wú)偏心矩時(shí)EIll3/ )(21

8、11 )(32122111llelflfEINyN )(2122111elllflfNxy 10 10)(MefNMMMMyN fNefNeNMyyyBN 1)(梁端有偏心矩時(shí)EIll3/ )(2111 )()(213212122111lleelelflflEINcayN )2(11eefNxy 110110)2(MeefNMMxMMyN )2()2(1110efNMeefNMMyyBN 3、局部配筋局部直線配筋EIll3/ )(2111 EIelNleNEIyyN16787421 eNxyN3221/1111 eNeNeNMyyyBN32113221 局部曲線配筋EIll3/ )(2111

9、fNefNeNMyyyBN 1)()526(48163)2(481321heEIlNhlNlheNEIyyyN 32/ )526(/1111heNxyN 4、變截面梁曲線配筋二、線性轉(zhuǎn)換與吻合束 1、線性轉(zhuǎn)換只要保持束筋在超靜定梁中的兩端位置不變，保持束筋在跨內(nèi)的形狀不變，而只改變束筋在中間支點(diǎn)上的偏心距，則梁內(nèi)的混凝土壓力線不變，總預(yù)矩不變 改變e在支點(diǎn)B所增加(或減少)的初預(yù)矩值，與預(yù)加力次力矩的變化值相等，而且兩者圖形都是線性分布，因此正好抵消fNefNeNMyyyBN 1)( 2、吻合索調(diào)整預(yù)應(yīng)力束筋在中間支點(diǎn)的位置，使預(yù)應(yīng)力筋重心線線性轉(zhuǎn)換至壓力線位置上，預(yù)加力的總預(yù)矩不變，而次力矩

10、為零。次力矩為零時(shí)的配束稱吻合索).1(00niEIdxMMiiN 多跨連續(xù)梁在任意荷載作用下).1(0niEIdxMMipin 結(jié)論：按外荷載彎矩圖形狀布置預(yù)應(yīng)力束及為吻合束吻合束有任意多條均布荷載q集中荷載q三、等效荷載法求解總預(yù)矩 把預(yù)應(yīng)力束筋和混凝土視為相互獨(dú)立的脫離體，預(yù)加力對(duì)混凝土的作用可以用等效荷載代替1、在梁端部軸向力豎向力力矩yyNN 1cos 11sin yyNN eNeNyy 1cos 2、在梁內(nèi)部初預(yù)矩圖為曲線時(shí)產(chǎn)生均布荷載初預(yù)矩圖成折線時(shí)產(chǎn)生集中力lWw 22sin yyNNW 44sin yyNN 3、初預(yù)矩與總預(yù)矩將等效荷載作用在基本結(jié)構(gòu)上可得初預(yù)矩將等效荷載直接

11、作用在連續(xù)梁上可得總預(yù)矩如果等效荷載直接作用在連續(xù)梁上支反力等于0，此時(shí)為吻合束只有改變預(yù)應(yīng)力束曲率半徑或梁端高度才能改變總預(yù)矩第五節(jié) 徐變、收縮次內(nèi)力計(jì)算一、徐變、收縮理論一、徐變、收縮理論收縮收縮與荷載無(wú)關(guān)與荷載無(wú)關(guān)徐變徐變與荷載有關(guān)與荷載有關(guān)收縮、徐變與材料、配合比、溫度、濕收縮、徐變與材料、配合比、溫度、濕度、截面形式、護(hù)條件、混凝土齡期度、截面形式、護(hù)條件、混凝土齡期有關(guān)有關(guān)1、混凝土變形過(guò)程收縮彈性變形回復(fù)彈性變形滯后彈性變形屈服應(yīng)變2、收縮徐變的影響 結(jié)構(gòu)在受壓區(qū)的徐變和收縮會(huì)增大撓度； 徐變會(huì)增大偏壓柱的彎曲，由此增大初始偏心，降低其承載能力； 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，徐變和收縮會(huì)

12、導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力的損失； 徐變將導(dǎo)致截面上應(yīng)力重分布。 對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土徐變將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布，即引起結(jié)構(gòu)的徐變次內(nèi)力。 混凝土收縮會(huì)使較厚構(gòu)件的表面開(kāi)裂3、線性徐變 當(dāng)混凝土棱柱體在持續(xù)應(yīng)力不大與0.5Ra時(shí)，徐變變形與初始彈性變形成線性比例關(guān)系 徐變系數(shù)徐變與彈性應(yīng)變之比eeecccllllll ec / 二、 徐變、收縮量計(jì)算表達(dá)1、實(shí)驗(yàn)擬合曲線法、實(shí)驗(yàn)擬合曲線法建立一個(gè)公式，參數(shù)通過(guò)查表計(jì)算，建立一個(gè)公式，參數(shù)通過(guò)查表計(jì)算，各國(guó)參數(shù)取法不相同，常用公式有：各國(guó)參數(shù)取法不相同，常用公式有：CEBFIP 1970年公式年公式聯(lián)邦德國(guó)規(guī)范聯(lián)邦德國(guó)規(guī)范1979年公式年公式國(guó)際預(yù)應(yīng)力協(xié)會(huì)國(guó)際預(yù)

13、應(yīng)力協(xié)會(huì)FIP1978年公式年公式我國(guó)采用的公式我國(guó)采用的公式 fffddattBt, ss0sstt, 2、徐變系數(shù)數(shù)學(xué)模型、徐變系數(shù)數(shù)學(xué)模型1基本曲線基本曲線Dinshinger公式公式)1(00,tkte 徐變?cè)诩虞d時(shí)刻有急徐變?cè)诩虞d時(shí)刻有急變變 在加載初期徐變較大在加載初期徐變較大 隨時(shí)間增長(zhǎng)逐漸趨于隨時(shí)間增長(zhǎng)逐漸趨于穩(wěn)定穩(wěn)定2徐變系數(shù)與加載齡期的關(guān)系徐變系數(shù)與加載齡期的關(guān)系 老化理論 不同加載齡期的混凝土徐變曲線在任意時(shí)刻t(t)，徐變?cè)鲩L(zhǎng)率都相同00, tt 隨著加載齡期的增大，徐變系數(shù)將不斷減小，當(dāng)加載齡期足夠長(zhǎng)時(shí)徐變系數(shù)為零 該理論較符合新混凝土的特性00, tt將Dinshi

14、nger公式應(yīng)用與老化理論)1()1(000,0, eektktt)(0tkee 1 )(0 tkee1)( tke 先天理論 不同加載齡期的混凝土徐變?cè)鲩L(zhǎng)規(guī)律都一樣 混凝土的徐變終極值不因加載齡期不同而異，而是一個(gè)常值 該理論較符合加載齡期長(zhǎng)的混凝土的特性 tt0),(1 )(0 tke 混合理論 對(duì)新混凝土采用老化理論，對(duì)加載齡期長(zhǎng)的混凝土采用先天理論三、結(jié)構(gòu)因混凝土徐變引起的變形計(jì)算1、基本假定、基本假定不考慮鋼筋對(duì)混凝土徐變的約束作用不考慮鋼筋對(duì)混凝土徐變的約束作用混凝土彈性模量為常數(shù)混凝土彈性模量為常數(shù)線性徐變理論線性徐變理論2、應(yīng)力不變條件下的徐變變形計(jì)算、應(yīng)力不變條件下的徐變變形

15、計(jì)算應(yīng)力應(yīng)變公式應(yīng)力應(yīng)變公式變形計(jì)算公式變形計(jì)算公式),(1),(),( tEyxyx LFkpdxdFyxyx),(),( LLkpkpkptdxxEIxMxMdxxEIxMxM),()()()()()()( ),(1 tkp 靜定結(jié)構(gòu)可以滿足應(yīng)力不變的條件靜定結(jié)構(gòu)可以滿足應(yīng)力不變的條件一次落架結(jié)構(gòu)可以直接按該式計(jì)算一次落架結(jié)構(gòu)可以直接按該式計(jì)算分段施工結(jié)構(gòu)要考慮各節(jié)段應(yīng)力是分多分段施工結(jié)構(gòu)要考慮各節(jié)段應(yīng)力是分多次在不同的齡期施加的次在不同的齡期施加的3、應(yīng)力變化條件下的徐變變形計(jì)算、應(yīng)力變化條件下的徐變變形計(jì)算1應(yīng)力應(yīng)變公式應(yīng)力應(yīng)變公式 時(shí)刻的應(yīng)力增量在時(shí)刻的應(yīng)力增量在t時(shí)刻的應(yīng)變時(shí)刻的應(yīng)

16、變),(1 1)( tEddb dd)()( 從0 時(shí)刻到 t 時(shí)刻的總應(yīng)變 tbdtEtEt0),(1 1)(),(1 )()(00 2時(shí)效系數(shù)時(shí)效系數(shù)利用中值定理計(jì)算應(yīng)力增量引起的徐變利用中值定理計(jì)算應(yīng)力增量引起的徐變時(shí)效系數(shù)),(),()()(),()(0000 tttdtt ),()()(),()(),(0000 ttdttt ),(),(1 )()(),(1 )()(00000 ttEttEtb 從0 時(shí)刻到 t 時(shí)刻的總應(yīng)變3松弛系數(shù)通過(guò)實(shí)驗(yàn)計(jì)算時(shí)效系數(shù)松弛實(shí)驗(yàn)松弛系數(shù)通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合0)( t 應(yīng)應(yīng)變變：令臺(tái)座實(shí)驗(yàn)構(gòu)件)()(0t 應(yīng)力變化：應(yīng)力變化：)(),()(00 tRt)

17、,(),(1 )(),()(),()(0)(0000000 ttEtREtt ),(1),(11),(000 ttRt 近似擬合松弛系數(shù)),(000),( tet ),(111),(0),(00 tett ),(),(1/1),(000 ttt 令折算系數(shù) EttEtb)()(),(1 )()(000 換算彈性模量EtE),(0 徐變應(yīng)力增量4變形計(jì)算公式變形計(jì)算公式 LLkkkpdxIEMtMdxtEIMM )(),(1 05微分變形計(jì)算公式應(yīng)力應(yīng)變微分關(guān)系dttdEtdttdEdttd),()()(1)(0 dt時(shí)段內(nèi)的微變形時(shí)段內(nèi)的微變形),()(),()(0 tddxEIMtMtddx

18、EIMMdxEIMtdMdLkLkLkkp )()()(0ttc 四、結(jié)構(gòu)因混凝土徐變引起的次內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算變形時(shí)次內(nèi)力為未知數(shù)，必須通過(guò)變形協(xié)調(diào)條件計(jì)算 計(jì)算有兩種思路：微分平衡、積分平衡1、 微分平衡法Dinshinger法）1微分平衡方程贅余力方向上 ),()(),()(0 tddxEIMtMtddxEIMMdxEIMtdMdLkLkLkkp 0 kpd根據(jù)施工 情況確定兩跨連續(xù)梁),()(),(),(11011100 tdXtdtddxEIMMPLk )()()(1111tdXdxEIMMtdXdxEIMtdMLkkLk ),()(),()(),()(1111 tdtXtddxEIMM

19、tXtddxEIMtMLkkLk 微分平衡方程PX1101110 0),()()(110111111 tdXtXtdXdPkp徐變穩(wěn)定力2簡(jiǎn)支變連續(xù) 010 X0),()()(1111111 tdtXtdXP1),()( tket按老化理論解微分方程得：1)()(110 teXtX1111/ pX 1 )(210 teMMMgggt兩跨連續(xù)梁成橋彎矩一次落架彎矩徐變后彎矩徐變穩(wěn)定力3其它施工方法 1),()( tkek按老化理論解微分方程得：1)()()(10110 teXXtX1111/ pX 1)()(1210 teMMMMggggt0),()()(110111111 tdXtXtdXP兩

20、跨連續(xù)梁成橋彎矩一次落架彎矩徐變后彎矩4一次落架施工 解微分方程得：0)(1 tX0),()()(111111 tdtXtdX兩跨連續(xù)梁011011 PX 一次落架施工連續(xù)梁徐變次內(nèi)力為零 5各跨齡期不同時(shí) ),(),(),(),(),(),(),(),(),()2(1121)1(1121)2(1121)1(12)2(1121)1(112101111 tdtdtdxtdtdtdtdtdtdxdxdtptptkedttd ),(按老化理論以梁段的時(shí)間為基準(zhǔn)t ，則梁段加載時(shí)間歷程為t=t +111)(21),(),( eeetdtdtktk )2(1)1(11)2(11)1(111111pppe

21、e 令),(),(),(),(),(),(),(),(),()2(1121)1(1121)2(1121)1(12)2(1121)1(112101111 tdtdtdxtdtdtdtdtdtdxdxdtptp0)(111110111 ttptdxdxx )2(1)1(11)2(11)1(111111pppee 1)()(101101 111 texxxt解得： 1111/ px解得：6多跨連續(xù)梁 0)(*10* ittitFdXdDXXF nnnnnF .2111211TimiititittmeCXDFXXX01 7預(yù)應(yīng)力等效荷載徐變次內(nèi)力由于徐變損失，預(yù)加力隨著時(shí)間變化，引用平均有效系數(shù)CC=

22、Pe/PpPe徐變損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均拉力；Pp徐變損失前預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均拉力CMXMMXMMMMNtNgtgNtgtt111111 2、換算彈性模量法(Trost-Bazant法)1平衡方程贅余力方向上 根據(jù)施工 情況確定兩跨連續(xù)梁0),()(0 LkLkkpdxtEIMMdxIEMtM 01111 ptX dxIEMMLkk 11 LkpdxtEIMM),(01 2一次落架時(shí)根據(jù)施工 情況確定兩跨連續(xù)梁01 tX00 LkdxEIMM01 p3各跨齡期不同時(shí) LLLLLptEIdxMMtEIdxMM22110011101),(),( LLLLLIEdxMIEdxM 02221121114

23、多跨連續(xù)梁 0 DXFkt nnnnnF 2111211.TnpppD.,21 五、結(jié)構(gòu)因混凝土收縮引起的次內(nèi)力計(jì)算1、收縮變化規(guī)律假設(shè)混凝土收縮規(guī)律與徐變相同),(),()()( ttss收縮終極值2、微分平衡法Dinshinger法） 位移微分公式 )(),()()()(tdtdEtEtdtdsb ),(),(),()()(1 tdtddxEIMtMdxEIMtdMdsLkLkkp 收縮產(chǎn)生的彈性應(yīng)變?cè)隽渴湛s應(yīng)變?cè)隽渴湛s產(chǎn)生的應(yīng)力狀態(tài)的徐變?cè)隽?，初始?yīng)力為0 位移微分平衡方程 0)(),(),()(1111111 tdxtdtxs 3、換算彈性模量法 位移公式 sLkkpdxIEMtMd1

24、)( 收縮應(yīng)變收縮產(chǎn)生的彈性變形與徐變變形 位移平衡方程： )(),(1 1)()(0tdtEtstb 0)(1111 sstxx 收縮產(chǎn)生的徐變次內(nèi)力收縮產(chǎn)生的彈性次內(nèi)力第六節(jié) 基礎(chǔ)沉降引起的次內(nèi)力計(jì)算一、沉降規(guī)律假定沉降規(guī)律與徐變相同沉降終極值1)()()( tpddet),(),()()( ttdd沉降速度系數(shù)二、變形計(jì)算公式變形過(guò)程瞬時(shí)沉降長(zhǎng)期沉降沉降+徐變）瞬時(shí)沉降彈性及徐變變形沉降徐變?cè)隽孔冃蝑pLdkdLLkckkpdxIEMtMdxIEMtMtdxEIMM )()(),(1 0 沉降彈性增量變形后期沉降自身變形三、力法方程0111111110 dpddtpxxx 墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降規(guī)

25、律與徐變變化規(guī)律相似時(shí) 墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降瞬時(shí)完成時(shí)0111110 tpxx d1111 010 x0)(1111 dpdtxx 0111 ddx 0 dp 徐變使墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降的次內(nèi)力減小 連續(xù)梁內(nèi)力調(diào)整措施 最好的辦法是在成橋后壓重 通過(guò)支承反力的調(diào)整將被徐變釋放第七節(jié) 溫度應(yīng)力計(jì)算一、溫度變化對(duì)結(jié)構(gòu)的影響產(chǎn)生的原因：常年溫差、日照、砼水化熱常年溫差：構(gòu)件的伸長(zhǎng)、縮短；連續(xù)梁設(shè)伸縮縫拱橋、剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)次內(nèi)力日照溫差：構(gòu)件彎曲結(jié)構(gòu)次內(nèi)力；線性溫度場(chǎng)次內(nèi)力非線性溫度場(chǎng)次內(nèi)力、自應(yīng)力線性溫度梯度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響非線性溫度梯度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響溫度梯度場(chǎng)二、自應(yīng)力計(jì)算溫差應(yīng)變 T(y)=T(y) 平截面假定 a(y)=0+y溫差自應(yīng)變 (y)=T(y)-a(y)=T(y)-(0+y)溫差自應(yīng)力 s0(y)=E(y)=ET(y)-(0+y)截面內(nèi)水平力平衡求