東南大學(xué)橫向框架計算書

1、第一部分 設(shè)計條件一、工程名稱洪澤縣文化中心二、建筑設(shè)計資料本建筑為洪澤縣文化中心。采用鋼筋砼全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，共五層樓，底層層高4.5m，二五層層高為4.2m。本建筑總長為59.0m，總寬為21.0m，總高為21.3m。 建筑平面如下圖所示：三、基本數(shù)據(jù)1、工程地質(zhì)報告摘要建筑場地表層為素填土，厚為1.8m，其下為粉質(zhì)粘土層，厚度為1.1m，再下為中密卵石土層，厚1m，再下依次為：2.4m稍密卵石土層；2.3m中密卵石土層；1.9m密實卵石土層；0.9m中密卵石土層；2.5m密實卵石土層；1.0m稍密卵石土層；1.6m密實卵石土層地下水位在地表以下3m處 (二)、氣象條件摘要主導(dǎo)風(fēng)象：東南風(fēng)基

2、本風(fēng)壓： W0=0.7KN/m2基本雪壓： S0=0.40KN/m2(三)、活荷載 查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范可知樓面活荷載為5.0KN/m2，樓梯活荷載為3.5m2。第二部分 結(jié)構(gòu)方案的選型及布置一、確定結(jié)構(gòu)體系本工程采用框架承重，現(xiàn)澆整體式鋼筋砼樓板，墻體240厚KP1空心磚墻。二、梁柱截面的確定1、橫向框架梁(1)、截面高度h框架梁的高度可按照高跨比來確定，即梁高h=L。h=L1=×7200583875mm 取h=700mm (2)、截面寬度b=h=×700280350mm取b=300mm2、縱向框架梁(1)、截面高度h=L1=×7200583875mm 取h=70

3、0mm (2)、截面寬度b=h=×700280350mm取b=300mm3、框架柱按軸心受壓公式軸壓比計算中柱N=1.25×14×7.0×7.0×5=4287.5 b=534mm邊柱N=1.25×1.05×14×7.0×3.5×5=2251 b=387.0mm故 取中柱截面600×600mm，取邊柱截面450×450mm。三、橫向框架的布置標(biāo)準(zhǔn)層底層四、橫向框架的跨度和柱高1、框架的跨度框架的跨度應(yīng)取柱形心間的距離。2、框架底層柱的高度框架的底層柱高取基礎(chǔ)擴大面至二層樓板頂面

4、間的距離。根據(jù)地質(zhì)資料綜合分析，假定基礎(chǔ)高度為1.5m，確定基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.60，二層板頂?shù)臉?biāo)高為4.5，所以底層柱高應(yīng)取為5.1m。3、其余各層柱高除底層柱外的其余各層柱的柱高均取層高，故本設(shè)計其余各層柱高均為4.2m。第三部分 橫向框架內(nèi)力計算一、水平地震荷載下的橫向框架(KJ-5)內(nèi)力計算(一)、地震作用的計算地震作用的計算即地震荷載的計算。按建筑抗震設(shè)計規(guī)范規(guī)定，本設(shè)計的結(jié)構(gòu)底部總剪力(即總地震荷載)可以按公式FEK=1·Geq來計算，其中1=max·。1、產(chǎn)生地震荷載的建筑物總質(zhì)量Geq的計算(1)、作用于房屋上的恒載標(biāo)準(zhǔn)值、屋面荷載防水層 三氈四油熱鋪綠豆砂

5、一層 0.4 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02*20=0.4 KN/保溫層 70厚水泥防水珍珠巖塊保溫層 0.07*4=0.28 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02*20=0.4 KN/結(jié)構(gòu)層 100厚現(xiàn)澆鋼筋砼屋面板 0.1*25=2.5 KN/粉刷層 10厚1：3水泥砂漿粉平頂 0.01*20=0.2 KN/ =4.18 KN/、樓面荷載面 層 15厚1：2水泥白石子 0.015*16=0.24 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02*20=0.4 KN/墊 層 30厚C20細石砼 0.03*18.5=0.555 KN/防水層 1.5厚水乳型橡

6、膠瀝青防水涂料 0.0015*10=0.015 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02*20=0.4 KN/結(jié)構(gòu)層 100厚現(xiàn)澆鋼筋砼樓板 0.1*25=2.5 KN/粉刷層 10厚1：3水泥砂漿粉平頂 0.01*20=0.2 KN/ =4.31 KN/、框架梁、柱重量a、700mm高橫向框架梁0.3*0.7*25+(0.6*2+0.3)*0.02*20=5.85 KN/mb、框架柱 0.6*0.6*25+0.6*4*0.02*20=9.96 KN/m0.45*0.45*25+0.45*4*0.02*20=5.78KN/mc、門過梁 0.2*0.1*25+(0.2*2+0.1)*0

7、.02*20=0.70KN/m(2)、質(zhì)點質(zhì)量Gi的計算決定多層框架的地震荷載時，結(jié)構(gòu)的計算簡圖可以認(rèn)為是一多質(zhì)點體系，產(chǎn)生地震荷載的建筑物重量集中于各層的樓蓋處，各質(zhì)點質(zhì)量還應(yīng)包括上下各半層范圍內(nèi)的恒載，50%的雪載或50%的樓面等效均布活荷載。、集中于屋蓋平面處的質(zhì)點質(zhì)量G雪載（50%） 0.5*0.4*59*14=165.2KN屋面恒載 4.18*59*14=3452.68KN700高橫向框架梁 5.85*(7.0-0.6/2-0.45/2)*20=757.575KN700高縱向框架梁 5.85*(7.0-0.6)*8+5.85*（3-0.6）*1+5.85*(7.0-0.45)*8*2

8、+5.85*（3-0.45）*2=957.1KN門過梁 0.7*1*17=11.9KN1m高女兒墻 0.24*1* (59+14)*2*19=665.76kN外墻 0.24*(2.1-0.7)*(59+14)*2-3-3*19=893.76kN 內(nèi)墻 0.24*(2.1-0.7)*5*7+7*7+7-2+2+(7-1)*12+(4-1)*19=1059.74kN柱 9.96*2.1*10+5.78*2.1*20=451.92KN 合計：=7553.64KN、集中于四層頂蓋處的質(zhì)點質(zhì)量G4樓面活載（50%） 0.5*5.0*59*14 =2065KN樓面恒載 59*14*4.31=3560.06

9、 KN700高橫向框架梁 757.57KN700高縱向框架梁 957.10KN過梁 11.9KN外墻0.24*(4.2-0.7)*(59+14)*2-3-3*19=2234.4kN內(nèi)墻 0.24*(4.2-0.7)*5*7+7*7+7-2+2+(7-1)*12+(4-1)*19=2649.36kN柱 9.96*4.2*10+5.78*4.2*20=903.84KN 合計:=13130.23KN、集中于二、三層頂蓋平面處的質(zhì)點質(zhì)量G2=G3 = G4= 13130.23KN、集中于一層頂蓋處的質(zhì)點質(zhì)量G1樓面活載 2065KN雪載（50%） 0.5*0.4*59*7=82.6KN樓面恒載 356

10、0.06 KN屋面恒載 4.18*59*7=1726.34700高橫向框架梁 5.85*(7.0-0.6/2-0.45/2)*30= 1136.46KN700高縱向框架 5.85*(7.0-0.6)*16+5.85*(3-0.6)*2+5.85*(7.0-0.45)*8*2+5.85*（3-0.45）*2=1270KN柱 9.96*(2.1+2.55)*20+5.78*(2.1+2.55)*20=1463.82KN外墻 0.24*2.1*(59+14)*2-3-3*19+0.24*(2.55-0.7)*(59+21)*2-4*6-2*6-7*19=2327.652KN設(shè)計時底層沒有布置內(nèi)隔墻，

11、取底層內(nèi)墻荷載為2.5kN/m2;則內(nèi)墻荷載為2.5/2*59*21+0.24*(2.1-0.7)*5*7+7*7+7-2+2+(7-1)*12+(4-1)*19=2608.49 合計：G1=16240.42KN整個建筑物的重力荷載代表值如下圖所示：2、梁和柱剛度的計算本工程柱、梁的砼均采用C35，EC=3.15*107KN/m2。(1)、梁和柱的線剛度計算、梁的線剛度計算在計算框架梁的慣性矩時，考慮梁為矩形截面。框架梁截面的折算慣性矩計算時，對于現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)，中框架的折算系數(shù)為2，邊框架的折算系數(shù)為1.5。類型截面積b*h跨度截面慣性矩中 框 架邊 框 架IB=2I0iBIB=1.5I0i

12、B700高0.3*0.77.08.575*10-316.15*10-37267512.86*10-357870注：表中iB = (KNm)、柱的線剛度計算a、中柱（6003600mm）層 次層 高 (m)截面積 b*h (m2) 截面慣性矩 IC= bh3線剛度iC底 層5.10.6*0.610.8*10-366706其余層4.20.6*0.610.8*10-381000注：表中iC = (KNm)b、邊柱（4503450mm）層 次層 高 (m)截面積 b*h (m2) 截面慣性矩 IC= bh3線剛度iC底 層5.10.45*0.453.42*10-321106其余層4.20.45*0.4

13、53.42*10-325628注：表中iC = (KNm)(2)、柱的側(cè)移剛度D值的計算a、中框架中柱(C柱)側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·50.6*0.64.2810001.0540.3451901040.6*0.64.2810001.0540.3451901030.6*0.64.2810001.0540.3451901020.6*0.64.2810001.0540.3451901010.6*0.65.1667062.1790.64119727注：底層=，=；非底層=4*42675/(2*81000)=1.054，=b 中框架邊柱（D柱）側(cè)移剛度D

14、值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·50.45*0.454.2256282.8360.5861021640.45*0.454.2256282.8360.5861021630.45*0.454.2256282.8360.5861021620.45*0.454.2256282.8360.5861021610.45*0.455.1211063.4430.7247050注：底層=，=；非底層=，=c 中框架邊柱（B柱）側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·50.45*0.454.2256282.8360.5861021640.45*0.4

15、54.2256282.8360.5861021630.45*0.454.2256282.8360.5861021620.45*0.454.2256284.2540.681185510.45*0.455.1211065.6720.8047829注：底層=，=；非底層=，=d 中框架邊柱（A柱）側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·10.45*0.455.1211063.4430.7247050e 邊框架中柱（C柱）側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·50.6*0.64.2810001.4230.4162292240.6*0

16、.64.2810001.4230.4162292230.6*0.64.2810001.4230.4162292220.6*0.64.2810001.4230.4162292210.6*0.65.1667061.7350.59818404注：底層=，=；非底層=，=e 邊框架邊柱（D柱）側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度D=·50.45*0.454.2256282.2580.530924040.45*0.454.2256282.2580.530924030.45*0.454.2256282.2580.530924020.45*0.454.2256282.2580.

17、530924010.45*0.455.1211062.7420.6486310注：底層=，=；非底層=，=f 邊框架邊柱（B柱）側(cè)移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·50.45*0.454.2256282.2580.530924040.45*0.454.2256282.2580.530924030.45*0.454.2256282.2580.530924020.45*0.454.2256283.3870.6291096510.45*0.455.1211065.4840.7807595注：底層=，=；非底層=，=f 邊框架邊柱（A柱）側(cè)移剛度D值的計算層次截面

18、 (m2) 層高 (m)線剛度KD=·10.45*0.455.1211062.7420.6846660 (3)、各層柱側(cè)移剛度之和(層間剛度)的計算層次中框架中柱中框架邊柱邊框架中柱邊框架邊柱D5 19010*8 8*2=16345622922*2= 458449240*2*2= 36960152080+163456+45844+36960= 3983404152080163456458443696039834031520801634564584436960398340215208011855*8*2=1896804584410965*2*2=4386043

19、1464119727*8 =157816 7050*8+7829*8+7050*82+7595*2=519986310*2+6660*2=259404111863、結(jié)構(gòu)基本自振周期T1的計算層次各層重量(KN)總重量(KN)層間剛度Diui=um=ui57553.647553.643983400.0190.418413130.2320683.873983400.0520.399313130.2333814.13983400.0850.347213130.2346944.334314640.1090.262116240.4263184.754111860.1540.15

20、4T1=1.7*T*=1.7*0.6* =0.659(s) Tg=1.4*0.4=0.56(s)注：上式中，對于民用建筑取T=0.60. 8，本設(shè)計取T=0.6；對于類場地土近震取特征周期值Tg=0.4(s)4、橫向水平地震作用的計算本設(shè)計的建筑為7°近震，地震影響系數(shù)max=0.08，則相應(yīng)于基本自振周期的1值為：1max·()0.9=0.08*()0.9=0.0510所以結(jié)構(gòu)總水平地震作用值為：FEK=1·Geq=0.0510*0.85*63184.75=2739.06KN因為T11.4 Tg，由于高振型影響，根據(jù)對大量結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)直接動力分析證明，計算時結(jié)

21、構(gòu)頂部的地震剪力偏小，故須進行調(diào)整。方法是將結(jié)構(gòu)的總地震作用的一部分作為集中力，作用于結(jié)構(gòu)頂部，再將余下的地震作用按倒三角形分配給各質(zhì)點。對于多層鋼筋砼房屋，頂部附加地震作用系數(shù)n可以按照特征周期Tg及結(jié)構(gòu)的基本周期T1來確定，當(dāng)Tg=0.30.4s時，n=0.08T1+0.01=0.08*0.659+0.01=0.0627故附加的集中水平地震作用為：Fn=n*FEK=0.0627*2663.87=167.0KN則各質(zhì)點分配的地震作用為： Fi=*FEK (1-n)層 次層 高(m)高 度(m)重 量 (KN)Fi= ×FEK (1-n)剪力 Vi54.221.97553.640.2

22、12076544.4672711.467244.217.713130.230.297946764.9231476.3934.213.513130.230.227247583.4162059.80624.29.313130.230.156548401.9092461.71515.15.116240.420.106184272.60842734.324(二)、水平地震荷載作用下的結(jié)構(gòu)變形驗算根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范的要求，本結(jié)構(gòu)須進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，要對結(jié)構(gòu)的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結(jié)構(gòu)頂點位移不超過一定的限值。對于砌體填充墻的框架結(jié)構(gòu)，其層間彈性位移限值為，其頂點彈性位移變形

23、限值。 本結(jié)構(gòu)變形計算如下表所示：層次剪力 Vi剛度 Di層間位移 Ui=iiDViihUDUi5711.46723983400.0017861/2351.5180.02301941476.393983400.0037061/1133.1880.02123332059.8063983400.0051711/812.2260.01752622461.7154314640.0057051/736.13270.01235512734.3244111860.006651/631.59350.00665由上表可知，結(jié)構(gòu)層間相對位移ihiUD均小于，故其層間彈性位移滿足要求。結(jié)構(gòu)的頂點位移為=，故也滿足要

24、求。(三)、地震荷載作用下的橫向框架內(nèi)力計算由底部剪力法計算出來的每層的地震剪力，按照每榀框架的剛度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，最后以反彎點法求結(jié)構(gòu)的內(nèi)力?，F(xiàn)以KJ-5為例，其內(nèi)力的計算如下：1、地震剪力的分配在每層結(jié)構(gòu)中，KJ-5的地震剪力分配系數(shù)為：底層第二層其他層故地震剪力分配為： 第五層 =711.47*0.0990=70.44KNB柱 (D柱)C柱V=Vim*70.44=18.24KN*70.44=33.95KN第四層 =1476.39*0.0990=146.16KNB柱 (D柱)C柱V=Vim*146.16=37.86KN*146.16

25、=70.45KN第三層 =2059.81*0.0990=203.92KNB柱 (D柱)C柱V=Vim*203.92=52.82KN*203.92=98.28KN第二層 =2461.72*0.0952=234.36KNB柱C柱D柱V=Vim*×234.36=67.63KN*234.36=108.45*234.36=58.28第一層 =2734.32*0.1013=276.99KNA柱B柱V=Vim*276.99=46.88KN*276.99=52.06KNC柱D柱V=Vim*276.99=131.17KN*276.99=46.88KN2、柱的反彎點高度計算位置系數(shù)BCDA第五層m=5n

26、=5h=4.2m2.8361.054同B柱y00.4420.353I11y1002y2311y3001.8561.483第四層m=5n=4h=4.2m2.8361.054同B柱y00.450.403I11y100211y200311y3001.891.693位置系數(shù)BCDA第三層m=5n=3h=4.2m2.8361.054同B柱y00.50.453I11y100211y200311y3002.11.90第二層m=5n=2h=4.2m4.2541.0542.836y00.500.500.5I111y10002111y200031.2141.2141.214y30002.12.12.1第一層m=5

27、n=1h=5.1m5.6722.1793.4433.443y00.5500.6456320.550.55Iy1000020.8240.8240.8240.824y200003y300002.8053.2742.8052.805 注：1. y0由m、n及查表得到。 2. y1由1及查表得到，1=；當(dāng)i1+i2i3+i4時，1取倒數(shù)，即1=并且y1值取負(fù)號“-”。 3. y2由2及查表得到，2=h上/h本。 4. y3由3及查表得到，3= h下/h本。 5.=(y0+y1+y2+y3)h 。3、柱端彎矩計算 設(shè)地震荷載從左向右作用柱下端彎矩 M下=*V柱上端彎矩 M上=(h-)*V柱端彎矩計算結(jié)果

28、如下圖所示：4、梁端彎矩計算根據(jù)節(jié)點平衡來計算第五層：MDC=MBC=42.75KNm MCD=MCB=0.5*92.24=46.12KNm第四層：MDC=MBC=33.85+87.46=121.31KNm MCD=MCB=0.5*(176.62+50.35)=113.49KNm第三層：MDC=MBC=71.56+110.92=182.48KNm MCD=MCB=0.5*(119.27+226.04)=172.66KNm第二層：MDC=142.02+110.92=252.94KNm MBC=110.92+122.39=233.31KNm MCD=MCB=0.5*(227.75+186.73)=

29、207.24KNm第一層：MDC=142.02+107.59=249.61KNm MAB=107.59KNm MCD=MCB=0.5*(227.75+239.52)=233.64KNm MBC=MBA=0.5*(122.39+119.48)=120.94KNm5、水平地震作用下的框架內(nèi)力圖(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩可以直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標(biāo)正負(fù)號。框架的剪力圖根據(jù)框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點M=0，則可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖?？蚣茌S力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求Y=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。 M圖

30、(KNm) V圖 (KN)N圖 (KN)二、風(fēng)荷載作用下的橫向框架(KJ-5)內(nèi)力計算(一)、風(fēng)荷載計算 (假定風(fēng)從左向右吹)垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)為：WK=ZSZw0。因結(jié)構(gòu)高度H=21.9m30m，故取Z=1.0；對于矩形截面，S=1.3，本建筑物所在的地面粗糙度為有密集建筑群的大城市市區(qū)，故屬C類。將風(fēng)荷載換成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，如下表：層次ZSZ (m)Zw0 (KN/m2)A (m2)PW (KN)51.01.321.90.870.3514.75.8241.01.317.70.740.3529.49.9031.01.313.50.740.3529.49.902

31、1.01.39.30.740.3529.49.9011.01.35.10.740.3532.5510.96注：表中A為各層框架節(jié)點的受風(fēng)面積。故風(fēng)荷載下的計算簡圖為： (二)、風(fēng)荷載下的橫向框架內(nèi)力計算D值法1、風(fēng)荷載下各柱剪力的分配： 層數(shù)B柱C柱D柱A柱5=1.51=2.81同B柱4=4.07=7.583=6.54=12.352=10.25=16.44*35.52=8.831*46.48=8.74*46.48=22.01*46.48=7.87同D柱2、柱的反彎點高度計算位置系數(shù)BCDA第五層m=5n=5h=4.2m2.8361.054同B柱y00.4420.353I11y1002y2311

32、y3001.8561.483第四層m=5n=4h=4.2m2.8361.054同B柱y00.450.403I11y100211y200311y3001.891.693位置系數(shù)BCDA第三層m=5n=3h=4.2m2.8361.054同B柱y00.50.453I11y100211y200311y3002.11.90第二層m=5n=2h=4.2m4.2541.0542.836y00.500.500.5I111y10002111y200031.2141.2141.214y30002.12.12.1第一層m=5n=1h=5.1m5.6722.1793.4433.443y00.5500.6450.550

33、.55Iy1000020.8240.8240.8240.824y200003y300002.8053.2902.8052.805注：1. y0由m、n及查表得到。 2. y1由1及查表得到，1=；當(dāng)i1+i2i3+i4時，1取倒數(shù)，即1=并且y1值取負(fù)號“-”。 3. y2由2及查表得到，2=h上/h本。 4. y3由3及查表得到，3= h下/h本。 5.=(y0+y1+y2+y3)h。3、柱端彎矩計算 設(shè)風(fēng)荷載從左向右作用柱下端彎矩 M下=*V柱上端彎矩 M上=(h-)*V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(C柱和A柱相同)4、梁端彎矩計算根據(jù)節(jié)點平衡來計算第五層：MDC=MBC=3.54KNm

34、MCD=MCB=0.5*7.63=3.82KNm第四層：MDC=MBC=2.80+9.40=12.20KNm MCD=MCB=0.5*(11.80+19.00)=15.4KNm第三層：MDC=MBC=7.69+13.73=21.42KNm MCD=MCB=0.5*(12.83+28.41)=20.62KNm第二層：MDC=13.73+21.53=35.26KN MBC=13.73+18.54=32.27KN MCD=MCB=0.5*(23.47+34.52)=29.00KN第一層：MDC=21.53+20.05=41.58KNm MAB=18.06KN MCD=MCB=0.5*(34.52+5

35、0.51)=42.52KNm MBC=MBA=0.5*(18.54+18.06)=18.30KNm5、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力圖(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩可以直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標(biāo)正負(fù)號。框架的剪力圖根據(jù)框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點M=0，則可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖。框架軸力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求Y=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。 M圖 (KNm) V圖 (KN)N圖 (KN)三、豎向恒載作用下的橫向框架(KJ-5)內(nèi)力計算(一)、豎向恒載計算1、屋面框架梁荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面恒載為4.18KN/m2主梁

36、自重(含粉刷)為： 5.85KN/m次梁自重(含粉刷)為： 7*0.2*(0.4-0.1)*25)+(0.3*2+0.2)*0.02*20=12.74KN屋面板與次梁施加于主梁上的集中荷載為： 12.74+4.18*3.5*7=115.15KN 12.74+4.18*2.5*7=85.89 KN12.74+4.18*2.25*7=78.57 KN 2、樓面框架梁荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面恒載為4.31KN/m2主梁自重(含粉刷)為： 5.85KN/m次梁自重(含粉刷)為： 12.74KN內(nèi)墻自重0.24*(4.2-0.7) *19=15.96KN/m主梁上的線荷載為 5.85+15.96=21.81KN/

37、m樓面板與次梁施加于主梁上的集中荷載為： 12.74+4.31*3.5*7=118.34KN12.74+4.31*2.5*7=88.16KN12.74+4.31*2.25*7=80.62KN3、屋面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)、邊柱 B(D、A)柱邊柱縱向框架梁自重(含粉刷) 5.85*7=40.95KN連系梁傳來的屋面板自重 1/2*3.5*7*4.18=51.205KN1m高女兒墻自重 1*0.24*7*19=31.92KN女兒墻粉刷 1*0.02*2*7*17=4.76KN GF=128.84KN (2)、中柱C柱中柱縱向框架梁自重(含粉刷) 5.85*7=40.95KN連系梁傳來的屋面

38、板自重 1/2*(3.5+2)*7*4.18=80.46KN GD=GC=121.41KN4、樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)、邊柱(B,D柱)邊柱縱向框架梁自重(含粉刷) 40.95KN鋁合金窗自重3*3*0.35*2=6.3KN窗下墻自重 0.24*(4.2-3)*7*19=38.30KN窗邊墻體自重 0.24*(7-3*2)*4.2*19=19.15KN粉刷0.02*(4.2-3)*7+(7-3*2)*4.2*20*2=10.08KN框架柱自重(含粉刷) 5.78*4.2=24.28KN連系梁傳來的樓面板自重 1/2*3.5*7*4.31=52.80KN GF=191.86KN(2)、中

39、柱(C柱)中柱縱向框架梁自重(含粉刷) 40.95KN內(nèi)縱墻自重(考慮門洞折減30%)0.24*(4.2-0.7)*7*19*0.7=78KN粉刷0.02*(4.2-0.7)*7*20*0.7*2=13.72KN框架柱自重(含粉刷) 9.96*4.2=41.83KN連系梁傳來的樓面板自重 1/2*(3.5+2)*7*4.31=82.97KN GD=GC=257.47KN6、豎向恒載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖(二)、豎向荷載作用下橫向框架(KJ-5)內(nèi)力計算1、求各梁端的固端彎矩 第五層 MCD= -MDC= 115.15*7/8+5.85*7/24=124.64KNm MCB=-153.36 KNm

40、 MBC =144.7KNm 第四層及以下各層 MCD= -MDC =192.61KNmMCB=-200.86 KNm MBC =208.27KNm第一層 MBA= MAB=*5.85*72=23.89KNm2、計算各梁和柱的分配系數(shù)各梁柱的線剛度及相對線剛度如下圖所示：梁柱的分配系數(shù)如下表所示：層 次五 層四、三、二層 底 層節(jié) 點DCBDCBDCBA轉(zhuǎn)動剛度S左梁3.443*43.443*43.443*43.443*43.443*43.443*43.443*4上柱1.214*0.9*43.838*0.9*41.214*0.9*41.214*0.9*43.838*0.9*41.214*0.9

41、*4下柱1.214*0.9*43.838 *0.9*41.214*0.9*41.214*0.9*43.838*0.9*41.214*0.9*41*43.838*41*41*4右梁3.443*43.443*43.443*43.443*43.443*43.443*43.443*4S18.1441.3618.1422.5155.1722.5122.1456.7135.9117.77分配系數(shù)左梁0.3330.7590.2500.6120.2430.3830.775上柱0.1940.2500.1940.1970.2440.1220下柱0.2410.3340.2410.1940.2500.1940.181

42、0.2710.1110.225右梁0.7590.3330.6120.2500.6220.2430.383注：在計算分配系數(shù)時，除底層柱外的其余各層柱，其線剛度均應(yīng)乘以折減系數(shù)0.9。3、用彎矩分配法計算梁、柱端的彎矩注：各節(jié)點間的傳遞系數(shù)均為1/2。1） 頂層在恒荷載作用下的彎矩分配分配系數(shù)0.240.760.330.330.330.760.24下柱1右梁1左梁2下柱2右梁2左梁3下柱3固媏彎距-124.64124.64-153.36144.70傳遞30.0494.60>47.300.00傳遞-3.09<-6.19-6.21-6.19>-3.09傳遞0.752.35>1.17-53.74<-107.48-34.13傳遞8.75<17.5017.5617.50>8.75傳遞-2.11-6.64>-3.32-3.32<-6.64-2.11