利用模型優(yōu)化自動(dòng)化分批退火工藝

1、利用集成模型優(yōu)化分批退火工藝S·S·Sahay等摘要：現(xiàn)代化分批退火爐是高度自動(dòng)化的生產(chǎn)設(shè)施，配備有先進(jìn)的在線傳感系統(tǒng)、模型化控制系統(tǒng)和生產(chǎn)管理系統(tǒng)，收集大量的生產(chǎn)、工藝和產(chǎn)品質(zhì)量數(shù)據(jù)。高效的模型和算法用于資源分配，編制生產(chǎn)計(jì)劃和設(shè)計(jì)每一卷垛的工藝周期。在本文中，印度塔塔公司通過采用集成模型來消除普通熱模型在設(shè)計(jì)具體退火周期上的局限性，達(dá)到了縮短周期時(shí)間、提高生產(chǎn)效率的目的。關(guān)鍵詞：分批退火 非等溫動(dòng)力學(xué) 模型化 優(yōu)化 生產(chǎn)率 節(jié)能1前言分批退火爐（BAF）是冷軋系統(tǒng)中的一個(gè)重要生產(chǎn)單位，對全廠的能耗、產(chǎn)能和產(chǎn)品質(zhì)量有著顯著的影響1、2。在分批退火爐（BAF）中，四至六個(gè)筒

2、形冷軋卷堆垛于爐基上，在氫氣氛中退火40-60h1。先進(jìn)的分批退火爐配有在線傳感器和生產(chǎn)管理系統(tǒng)，能夠建立一個(gè)有價(jià)值的數(shù)據(jù)庫，包含材料的特性、加工過程和質(zhì)量參數(shù)等。而且，退火工藝的操作高度自動(dòng)化，采用高效算法每月將成千上百個(gè)鋼卷合理地分配到由50座爐子及其部件（如爐蓋、加熱和冷卻罩等）組成的分批退火爐組中3。在每垛鋼卷接受退火之前，采用分批退火工藝模型優(yōu)化鋼卷的溫度分布圖，并輸入到在線控制系統(tǒng)，確保退火爐按照設(shè)計(jì)的熱曲線工作。塔塔鋼廠模擬分批退火操作已有十多年的歷史4、5，目前仍被用來設(shè)計(jì)退火工藝周期。有必要指出的是，這些模型本質(zhì)上屬于熱模型，預(yù)測分批退火過程中鋼卷中的溫度演化。通過它們來計(jì)算

3、過熱點(diǎn)和過冷點(diǎn)之間的溫度差，用于控制退火作業(yè)3。雖然熱模型對在線控制和離線計(jì)算都非常有用，但它們只限于溫度預(yù)測，卻不能預(yù)測鋼卷退火后在顯微組織和力學(xué)性能方面發(fā)生的變化，也不能預(yù)測退火期間相互依賴的沉淀再結(jié)晶晶粒生長動(dòng)力學(xué)6、7和非等溫作用8、10等微妙的相變行為。為了彌補(bǔ)這一不足，又開發(fā)了一種具有顯微組織和終點(diǎn)力學(xué)性能預(yù)測功能的集成式分批退火爐模型1。該模型能夠預(yù)測退火期間鋼卷的溫度、顯微組織和力學(xué)性能在空間和時(shí)間上的演化。它主要的優(yōu)勢在于能夠根據(jù)顯微組織和力學(xué)性能規(guī)范的要求直接設(shè)計(jì)退火周期，而不是采用過熱點(diǎn)和冷點(diǎn)的溫度差來間接地評估退火周期。這還有助于減少產(chǎn)品卷與卷之間性能上的差異11。從幾

4、座大型工業(yè)性分批退火爐收集的數(shù)據(jù)已經(jīng)證明了這一集成式模型的預(yù)測功能1、2。過去幾年間，市場對鋼材尤其是扁平材的需求大幅增長，高度自動(dòng)化的現(xiàn)代分批退火爐大都以超設(shè)計(jì)產(chǎn)能的方式高效運(yùn)行3。因此，很有必要進(jìn)一步提高BAF工藝效率和縮短操作周期，盡管做到這一點(diǎn)非常不易。本文將介紹兩種提高BAF生產(chǎn)率的宏觀方案。第一種方法是通過對分批退火工藝生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行智能分析來達(dá)到目的，將最薄鋼板的周期作為基礎(chǔ)周期，用集成式模型確定其他厚度鋼板的周期時(shí)間并與生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。發(fā)現(xiàn)普通熱模型具有剛性的徑向?qū)崧?，?dǎo)致較厚規(guī)格鋼卷的退火周期過于保守。在第二種方法中，將集成式模型設(shè)計(jì)的工藝周期與普通模型進(jìn)行比較。集成式模型

5、融合了非等溫動(dòng)力學(xué)技術(shù)，將加熱速率對相變動(dòng)力學(xué)的影響納入考慮范圍。發(fā)現(xiàn)由于不能納入非等溫作用的弱點(diǎn)，普通模型導(dǎo)致低加熱速率時(shí)退火周期過于保守的結(jié)果。因此，用集成式模型可設(shè)計(jì)出效率更高的退火周期。2通過生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析實(shí)現(xiàn)退火周期的縮短：徑向?qū)崧首饔秒S著在線傳感器和廉價(jià)數(shù)據(jù)收集系統(tǒng)的出現(xiàn)，現(xiàn)代冶金企業(yè)收集并保存大量可靠的包括原材料、生產(chǎn)過程和質(zhì)量參數(shù)等方面的生產(chǎn)數(shù)據(jù)。為了對大量的現(xiàn)場數(shù)據(jù)進(jìn)行有意義的分析，必須能夠根據(jù)域理解來識別主要的可預(yù)期行為，以將這些預(yù)期趨勢與生產(chǎn)數(shù)據(jù)相互驗(yàn)證。在本研究中，基于域理解將薄板厚度對周期時(shí)間的影響認(rèn)定為關(guān)鍵的行為，但從生產(chǎn)數(shù)據(jù)的分析中并沒有發(fā)現(xiàn)預(yù)期行為，普通熱模型中

6、剛性的徑向?qū)崧时徽J(rèn)定為造成該不一致現(xiàn)象的原因。隨后用集成模型消除了這一局限性，并且對縮短退火周期的機(jī)會(huì)進(jìn)行了量化。2.1 板厚對退火周期的影響：預(yù)期行為近年來分批退火技術(shù)最重要的革新之一是將氮?dú)鈿夥崭臑闅錃鈿夥眨逛摼淼膹较驅(qū)崧曙@著提高和工藝周期大幅縮短，充分顯示出徑向?qū)崧蕦τ诠に囍芷诘闹匾浴Ｈ鐖D1所示，對于內(nèi)徑和外徑一定的鋼卷來說，空氣間隙和接觸點(diǎn)的數(shù)量隨板厚的減小而增加，進(jìn)而降低鋼卷的徑向?qū)崧省Ｔ囼?yàn)結(jié)果也揭示出這一點(diǎn)12，圖1中繪出了三種不同厚度鋼卷的標(biāo)準(zhǔn)化徑向?qū)崧?。既然鋼卷中心區(qū)的退火是分批退火工藝的速率限制因素，那么人們自然會(huì)預(yù)料板厚的增加應(yīng)該使徑向?qū)崧试黾?，進(jìn)而使較厚鋼

7、卷的退火周期縮短。圖1 板厚對徑向?qū)崧实挠绊懀╪ormalized radial conductivity/標(biāo)準(zhǔn)化徑向?qū)崧?，sheet thickness/板厚）2.2 生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析分析了四個(gè)月的生產(chǎn)數(shù)據(jù)，包括鋼卷的外形尺寸和退火周期。以特定外徑和鋼號范圍的鋼卷對加熱和均熱周期（后文稱為周期時(shí)間）受板厚影響所發(fā)生的變化進(jìn)行了研究。退火周期變化與板厚之間的關(guān)系在圖2中示出，材料為三種外徑范圍的鋁鎮(zhèn)靜鋼（EAL）鋼卷。從圖中可以看出，對于某一特定外徑的鋼卷，板厚與退火周期之間基本上沒有相關(guān)性，盡管從徑向?qū)崧实慕嵌葋碚f板厚增加時(shí)周期應(yīng)當(dāng)縮短。圖2 生產(chǎn)數(shù)據(jù)顯示退火周期時(shí)間的變化與板厚不相關(guān)（t

8、otal heating time/總加熱時(shí)間，May-June/56月，thickness/厚度）2.3 普通熱模型的模擬在本試驗(yàn)中采用的BAF工藝中，控制室的熱模型為每垛鋼卷設(shè)計(jì)特定的退火周期，因此，前述加熱周期的不相關(guān)現(xiàn)象也應(yīng)在模型模擬中得到反映。以鋁鎮(zhèn)靜鋼（EAL）為對象用常見的熱模型對不同的熱點(diǎn)與冷點(diǎn)溫差DT、板厚及坡度時(shí)間進(jìn)行了幾次模擬試驗(yàn)，以弄清這一影響。為了比較從眾多條件中得出的結(jié)果，對給定的受控坡度周期時(shí)間和熱點(diǎn)與冷點(diǎn)間的溫差DT進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化處理（相對于最小厚度的周期時(shí)間）。如圖3所示，對于常見的熱模型來說，周期時(shí)間隨板厚的變化是邊際性的。例如，當(dāng)板厚從0.7mm增至1.7m

9、m時(shí)（85%的變化），周期時(shí)間僅縮短了2%。而且，不同DT的標(biāo)準(zhǔn)化周期時(shí)間沒有變化，預(yù)示著一個(gè)不太依賴于板厚的剛性的徑向傳熱模型。常見的熱模型模擬試驗(yàn)說明了周期時(shí)間與板厚基本無關(guān)的特性，與實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)相符。圖3 用常見模型和集成模型模擬的周期時(shí)間隨EAL鋼卷板厚的變化情況：應(yīng)注意DT為30和80時(shí)熱模型的模擬結(jié)果相同(cycle time/周期時(shí)間，opportunity for cycle time reduction/周期時(shí)間縮短的機(jī)會(huì)區(qū)，thermal model/熱模型，integrated model/集成模型)2.4 分批退火爐集成式模型在確認(rèn)了熱模型的恒定性以后，有必要定量評估根

10、據(jù)板厚減少周期時(shí)間的可能性；運(yùn)用分批退火爐集成式模型可方便地進(jìn)行這項(xiàng)工作。集成模型的基本目標(biāo)是模擬分批退火工藝，根據(jù)工藝輸入?yún)?shù)（如鋼卷尺寸和溫度設(shè)置等）預(yù)測溫度、顯微組織和機(jī)械性能的時(shí)空分布和演變。這種綜合性模型的預(yù)測能力已得到生產(chǎn)數(shù)據(jù)的廣泛證實(shí)1。在集成模型中，通過在圓柱坐標(biāo)中解出方程式（1）獲得鋼卷中不同位置的瞬時(shí)溫度曲線：式中，Tm為溫度，m為密度，Cm和kz指與溫度相關(guān)的鋼卷的比熱和導(dǎo)熱率。鋼卷的徑向?qū)崧蔾r取決于板厚和板間空隙，這些方面利用了已知的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)12。通過采用適當(dāng)?shù)倪吔鐥l件1，公式（1）的解式13提供出在加熱和冷卻期間鋼卷各位置完整的瞬時(shí)溫度過程。這些不同位置的溫度曲線

11、被輸入到顯微組織模塊中，分別用JMAK理論14和貝克模型14計(jì)算出再結(jié)晶階段的再結(jié)晶分?jǐn)?shù)和后續(xù)晶粒長大階段的晶粒尺寸。例如，在JMAK理論中，再結(jié)晶分?jǐn)?shù)由公式（2）得出：式中，X為時(shí)間t后的再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)，Krex為溫度相關(guān)系數(shù)，nrex為Avrami指數(shù)。通過合適的顯微組織與性能的關(guān)系式得出各種鋼卷的機(jī)械性能，如應(yīng)變硬化指數(shù)n、抗拉強(qiáng)度y和UTS、硬度、延伸率%El等。例如，通過Hall-Petch關(guān)系式得出了晶粒尺寸對屈服強(qiáng)度的影響：式中，YS為屈服應(yīng)力，o為位移所需的摩擦應(yīng)力，Khp為Hall-Petch斜率，D為晶粒尺寸。2.5 由徑向?qū)崧仕s短的周期時(shí)間的評估用集成模型進(jìn)行模擬試驗(yàn)

12、，輸入的數(shù)據(jù)與普通熱模型模擬試驗(yàn)相同。針對給定的DT值，用集成模型計(jì)算均熱時(shí)間，與熱模型模擬試驗(yàn)相似。對于一個(gè)特定的受控時(shí)間斜率和DT值，周期時(shí)間作為板厚的函數(shù)被確定。比照0.7mm鋼卷的周期時(shí)間，對每組模擬結(jié)果的周期時(shí)間進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化。從集成模型和普通模型得出的結(jié)果在圖3中合并給出。不出所料，將徑向?qū)崧孰S板厚的變化在集成模型中相結(jié)合后使周期時(shí)間明顯縮短。普通熱模型與集成式熱模型模擬結(jié)果的差異就在于BAF工藝周期時(shí)間縮短的機(jī)會(huì)區(qū)域（即陰影區(qū)，對于較厚的薄板來說可高達(dá)10%）。3集成模型使退火周期縮短：非等溫動(dòng)力學(xué)作用如前所述，用于設(shè)計(jì)工藝周期的熱模型不能夠抓住退火動(dòng)力學(xué)中的任何非等溫（加熱速率）

13、效應(yīng)。但是，在鋁鎮(zhèn)靜鋼（EAL）退火動(dòng)力學(xué)中確實(shí)存在一個(gè)非等溫作用，這一點(diǎn)下面將進(jìn)一步說明。通過將非等溫效應(yīng)融入集成式模型中，設(shè)計(jì)出了更為高效的工藝周期，并且與普通熱模型設(shè)計(jì)的工藝周期進(jìn)行了量化比較。3.1 基于溫度的退火爐控制大多數(shù)現(xiàn)代分批退火工藝根據(jù)均熱結(jié)束時(shí)的差溫（DT）來控制，退火所需的總時(shí)間通過綜合溫度時(shí)間曲線采用公式（4）計(jì)算出來。（Cycle index/循環(huán)指數(shù)）式中，Q為退火總活化能，R為氣體常數(shù)，T為溫度，t為時(shí)間。在基于溫度的退火爐控制中，周期的設(shè)計(jì)使其“循環(huán)指數(shù)”同等。在這一方法論中，當(dāng)加熱速率降低時(shí)，總周期時(shí)間增加。這在圖4a中得到示意性描述，圖中比較了兩個(gè)具有不同加

14、熱速率T1和T2的熱循環(huán)。因?yàn)榧訜崴俾蔜1大于T2，所以周期時(shí)間t1小于t2；這已通過熱模型的模擬試驗(yàn)得到確認(rèn)。如圖4b所示，由熱模型確定的總周期時(shí)間隨加熱速率的減小而增加。a示意圖，b普通熱模型的模擬，c試驗(yàn)結(jié)果圖4 基于溫度的控制法計(jì)算的加熱速率對周期時(shí)間的影響（temperature/溫度，time/時(shí)間，heating rate/加熱速率，grain size/晶粒尺寸）3.2 非等溫動(dòng)力學(xué)作用基于溫度的爐控算法的主要局限性之一是沒有考慮相變動(dòng)力學(xué)的特性。例如，眾所周知，加熱速率對鋁鎮(zhèn)靜鋼的退火動(dòng)力學(xué)和產(chǎn)品性能產(chǎn)生重大影響。先前已有報(bào)道8，當(dāng)加熱速率降低時(shí)，由于沉淀、再結(jié)晶和晶粒長大動(dòng)

15、力學(xué)之間的復(fù)雜的相互作用7、14，退火動(dòng)力學(xué)出現(xiàn)加速。為了進(jìn)一步證實(shí)這些結(jié)果，對不同溫度下的動(dòng)力學(xué)進(jìn)行了研究，并測定了均熱結(jié)束時(shí)三個(gè)不同加熱速率（0.5、1.0、2min-1）下的晶粒尺寸。鋁鎮(zhèn)靜鋼顯微組織隨加熱速率和退火時(shí)間的演變在圖5中示出，從顯微照片中可看出，晶粒尺寸隨退火時(shí)間的增加（從左至右）和加熱速率的降低（從下至上）而增加，還可看出鋁鎮(zhèn)靜鋼中常見的餅狀伸長晶粒。如圖4c所示，對于所有的溫度來說，較低加熱速率的晶粒尺寸總是更大。事實(shí)上，通過利用這種非等溫效應(yīng)，可以做到縮短總體退火周期時(shí)間。a 0.5 min-1/10.6小時(shí)、b 1.0 min-1/10.6小時(shí)、c 2.0 min-

16、1/10.6小時(shí)、d 0.5 min-1/13.6小時(shí)、e 1.0 min-1/13.6小時(shí)、f 2.0 min-1/13.6小時(shí)圖5 650下鋁鎮(zhèn)靜鋼顯微組織隨加熱速率和退火時(shí)間的演變3.3 利用非等溫效應(yīng)縮短周期時(shí)間的評估如前所述，鋁鎮(zhèn)靜鋼（EAL）的試驗(yàn)結(jié)果表明，由于非等溫作用，退火動(dòng)力學(xué)活動(dòng)隨加熱速率的降低而加速（見圖4c），這與用普通熱模型所做的模擬結(jié)果（圖4b）相反。這里必須指出，調(diào)查加熱速率對顯微組織的影響（圖5）的動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)進(jìn)行了約14個(gè)小時(shí)，而由熱模型計(jì)算的實(shí)際退火周期為20小時(shí)左右。為了定量比較這兩組數(shù)據(jù)，用集成模型以同樣的時(shí)間比例對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了推算，并且后來又用完整周期

17、的生產(chǎn)試驗(yàn)進(jìn)行了證實(shí)。而且，以常用的加速速率0.61min-1作為基線周期時(shí)間，所有的周期時(shí)間均據(jù)此進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化。因此，用熱模型和集成模型以不同的加熱速率計(jì)算出了相對于同樣性能的退火周期。不出所料，由于非等溫（加熱速率）作用，集成模型的周期時(shí)間隨加熱速率的降低而縮短，如圖6所示。集成模型與普通熱模型結(jié)果之間的差別在于周期縮短的機(jī)會(huì)區(qū)域（圖6中的陰影區(qū)）。應(yīng)該指出的是，該機(jī)會(huì)區(qū)只是針對鋁鎮(zhèn)靜鋼而言，不適用于退火期間不發(fā)生沉淀的無晶隙鋼。圖6 比較BAF普通熱模型與集成模型模擬中加熱速率對周期時(shí)間的影響：兩者之間的差異源于非等溫效應(yīng)，為縮短周期時(shí)間提供機(jī)會(huì)（Cycle time/周期時(shí)間、EAL

18、Grade/鋁鎮(zhèn)靜鋼、cold spot/冷點(diǎn)、Thermal model/熱模型、integrated model/集成模型、Opportunity for cycle time reduction/周期縮短機(jī)會(huì)區(qū)、heating rate/加熱速率）4周期縮短機(jī)會(huì)的驗(yàn)證如前所述，基于較厚規(guī)格鋼卷較高的徑向?qū)崧屎弯X鎮(zhèn)靜鋼鋼卷的非等溫效應(yīng)，縮短退火周期的兩個(gè)機(jī)會(huì)已被認(rèn)定。非等溫動(dòng)力學(xué)的作用是通過試驗(yàn)工作獲得的，采用的周期短于實(shí)際生產(chǎn)中的工藝周期，因此，考慮到工廠試驗(yàn)的高成本和風(fēng)險(xiǎn)，在工廠試驗(yàn)前通過實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析進(jìn)一步驗(yàn)證這些縮短周期的機(jī)會(huì)是十分必要的。4.1 全周期模擬試驗(yàn)在可編程

19、實(shí)驗(yàn)室退火爐中模擬批量退火周期，來進(jìn)行全周期模擬試驗(yàn)。1.5mm厚的試樣取自全硬鋼卷；然后將這些全硬卷進(jìn)行正常條件下的工廠退火，并記錄下冷點(diǎn)周期。在可編程實(shí)驗(yàn)爐中，將同樣的冷點(diǎn)周期施加到全硬試樣上。最后，將實(shí)驗(yàn)室退火試樣與工廠退火樣卷的晶粒尺寸相互比較，以確定實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)是否逼真地模擬了工廠退火。圖7a中描繪了實(shí)驗(yàn)室模擬的三個(gè)全退火周期，其中第一個(gè)周期HT1與其母卷工廠退火的冷點(diǎn)周期完全相同。圖7b對該模擬周期與工廠退火周期獲得的晶粒尺寸進(jìn)行了比較，從圖中可以看出，HT1模擬試樣與工廠退火樣卷的晶粒尺寸非常接近。這再次證明了實(shí)驗(yàn)室退火逼真地模擬了工廠退火。在“徑向?qū)崧省币还?jié)中指出，由于徑向?qū)?/p>

20、率作用，較厚的薄板試樣（1.5mm）可在不影響晶粒尺寸的情況下使周期時(shí)間縮短10%。為了驗(yàn)證這一發(fā)現(xiàn)，在實(shí)驗(yàn)爐中進(jìn)行了周期時(shí)間比全周期縮短10%（圖7中的HT2）的退火試驗(yàn)。從圖7b中HT1與HT2周期所獲晶粒尺寸的對比中可看出兩個(gè)試樣的晶粒尺寸非常接近，說明較厚鋼卷的周期時(shí)間存在縮短10%的可能性。通過略微提高加熱速率進(jìn)行了最后的實(shí)驗(yàn)室模擬（圖7中的HT3），以確認(rèn)略微提高的加熱速率是否真正降低退火動(dòng)力學(xué)活動(dòng)從而減小晶粒尺寸。圖7b的比較清楚地顯示，較低加熱速率的HT2試樣的晶粒尺寸明顯大于HT3，再次證明“非等溫動(dòng)力學(xué)”一節(jié)中所說的通過降低加熱速率可能縮短周期時(shí)間。圖7 a溫度曲線，b三個(gè)

21、實(shí)驗(yàn)室退火周期的晶粒尺寸模擬工廠冷點(diǎn)退火周期(normal cycle/正常周期，lower rate/較低加熱速率，reduced time/縮短時(shí)間，enhanced rate/提高加熱速率，higher rate/較高加熱速率，sample/試樣)4.2 較厚鋼卷的過度退火圖3中的模擬結(jié)果顯示，目前較厚的鋼卷在工廠中常被過度退火。通過檢查生產(chǎn)和質(zhì)量數(shù)據(jù)，應(yīng)能確認(rèn)該試驗(yàn)結(jié)果。為了證明這一假說，對生產(chǎn)和質(zhì)量數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析。如圖8所示，隨鋼板厚度的增加延展性出現(xiàn)明顯增加，而延展性增加正是較厚鋼卷過退火的標(biāo)志之一。圖8 工廠退火鋼卷延展性隨厚度的變化(elongation/延伸率、thickne

22、ss/厚度)4.3 工廠試驗(yàn)及其效果在兩種厚度上進(jìn)行了工廠試驗(yàn)，以評估通過徑向?qū)崧屎图訜崴俾士s短周期時(shí)間對產(chǎn)品質(zhì)量的影響。在兩種厚度的材料上分別進(jìn)行了導(dǎo)熱率影響、加熱速率影響和綜合影響的試驗(yàn)。表1給出了6個(gè)鋁鎮(zhèn)靜鋼卷垛（600t）的試驗(yàn)結(jié)果；加熱方案為：自由加熱至500，500-710加熱7h，710均熱以獲得662的冷點(diǎn)溫度。試驗(yàn)中通過降低冷點(diǎn)溫度來減少均熱時(shí)間。從表中可以看出，加熱速率從30 h-1降至260 h-1時(shí)，周期時(shí)間縮短5%。對于導(dǎo)熱率效應(yīng)的試驗(yàn)，0.96mm材料的周期時(shí)間縮短5%，1.2mm材料的周期時(shí)間縮短7%。對于導(dǎo)熱率和加熱速率綜合作用的試驗(yàn)，0.96mm和1.2mm

23、材料的周期時(shí)間分別縮短7%和9%。表1 工廠試驗(yàn)中6個(gè)鋁鎮(zhèn)靜鋼卷垛的詳情垛號板厚mm加熱速率 h-1冷點(diǎn)溫度原始時(shí)間h試驗(yàn)時(shí)間h節(jié)省%備注20050088740.963065421.2520.155.2導(dǎo)熱率作用20050089791.23065222.4520.976.8導(dǎo)熱率作用20050089860.962665222.7721.525.5加熱速率作用20050091500.972664921.7320.236.9加熱速率和導(dǎo)熱率20050091511.22665323.2822.035.4加熱速率作用20050092351.22664622.6220.589.0加熱速率和導(dǎo)熱率0對工廠試驗(yàn)（表1中給定的試驗(yàn)）期間試樣的質(zhì)量進(jìn)行了評估，并與要求的規(guī)范及生產(chǎn)數(shù)據(jù)（2005年3月份總產(chǎn)量）中的平均質(zhì)量作了比較。如圖9所示，采用更短周期時(shí)間的6個(gè)試驗(yàn)卷垛的質(zhì)量值與生產(chǎn)數(shù)據(jù)相似，并且處于規(guī)定的范圍以內(nèi)。值得注意的是，試驗(yàn)4（對0.96mm鋼卷的綜合影響）的延伸率規(guī)范（TDC EU11）較低，這一點(diǎn)在圖9中也反映出來。圖9給出的質(zhì)量結(jié)果來自正常質(zhì)