橋梁箱梁澆筑支架方案

1、松江區(qū)文翔路-聯(lián)陽路（滬杭高速公路北-榮樂東路）建設(shè)工程橋梁工程箱梁澆注支架施工方案上海市凱達公路工程有限公司2010.6.2330 / 32文檔可自由編輯打印目 錄目 錄1第一篇：文翔路-聯(lián)陽路跨滬杭高速公路大橋工程1關(guān)健工序設(shè)計1一、工程概述1二、轉(zhuǎn)體橋施工對基礎(chǔ)沉降變形的要求3三、上下轉(zhuǎn)盤及滑道的加工制作3四、轉(zhuǎn)體施工抗傾覆核算4五、平衡配重計算5六、轉(zhuǎn)體施工牽引力設(shè)計6七、監(jiān)測措施6第二篇：箱梁支架專項方案7一、箱梁結(jié)構(gòu)特征概述7二、箱梁支架與模板設(shè)計81、支架布置方式選擇82、支架設(shè)計83、碗口式支架相關(guān)參數(shù)94、荷載分析105、模板受力計算116、碗扣立桿受力驗算167、支架立桿穩(wěn)

2、定性驗算17三、地基處理方案與承載力驗算181、地基處理方案183、沉降量估算19（1）地基沉降量估算20（2）支架變形量估算20（3）預(yù)壓總量估算21四、基礎(chǔ)處理方法211、施工流程212、地基處理21五、支架搭設(shè)與預(yù)壓22六、支架拆除24七、支架施工安全技術(shù)措施241、支架施工通用措施252、支撐系統(tǒng)專項措施26第一篇：文翔路-聯(lián)陽路跨滬杭高速公路大橋工程關(guān)健工序設(shè)計一、工程概述文翔路-聯(lián)陽路跨滬杭高速公路大橋工程（以下簡稱“跨線橋”）位于上海市松江工業(yè)區(qū)，北起文翔路，向南跨越滬杭高速公路至聯(lián)陽路與容樂東路，跨線橋是連接滬杭高速公路周邊區(qū)域的交通要道。滬杭高速公路上車流量大，交通運營繁忙，

3、為了減少施工過程中對滬杭高速公路正常交通運營的干擾和影響，跨線橋設(shè)計采用水平轉(zhuǎn)體法施工，即分別在滬杭高速公路兩側(cè)搭支架現(xiàn)澆1/2跨橋梁結(jié)構(gòu)，然后采用轉(zhuǎn)體方法將兩部分橋梁結(jié)構(gòu)旋轉(zhuǎn)至設(shè)計軸線位置最終合龍?？缇€橋范圍為K0+208K0+602，橋位中心線與滬杭高速公路中心線交角為75.343º，全長394m分主橋和引橋，其中主橋為（42m+70m+42m=154）三跨變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁，主墩沿滬杭高速公路兩側(cè)對稱布置，跨中預(yù)留3m合攏段，兩側(cè)引橋為6×20m預(yù)應(yīng)力空心板簡支板梁。橋面寬度為0.5m（防撞護欄）+16m（車行道）+0.5m（防撞護欄)=17m。具體構(gòu)造見

4、圖1。梁段名稱邊跨現(xiàn)澆段31.7MT構(gòu)現(xiàn)澆段跨中合攏段梁段長度（mm）844040004000400040004000400040003700370040004000400040004000400040001500梁段重量(KN)2891.201092.3641118.3121181.1801277.5361408.0561575.2881779.9601859.5981881.6721794.4681583.4521412.0081278.8881181.1281118.1041092.364408.6合計重量(KN)2891.2022634.378408.6截面編號UTSRQPONMLKJ

5、IHGFEDCBAABCDEFGHIJKLMNOPQR圖1 跨線橋1/2主橋構(gòu)造二、轉(zhuǎn)體橋施工對基礎(chǔ)沉降變形的要求跨線橋轉(zhuǎn)體合攏前后結(jié)構(gòu)受力體系狀態(tài)完全不同，存在結(jié)構(gòu)體系的轉(zhuǎn)換過程，兩側(cè)現(xiàn)澆1/2跨橋梁結(jié)構(gòu)若產(chǎn)生較大的不均勻沉降會對全橋結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)造成十分不利影響，因此必須嚴(yán)格控制支架下地基沉降量。因此布置支架前，先挖除表層耕植土30，再挖除50粉質(zhì)粘土后，采用結(jié)構(gòu)層為50三七灰土（壓實度達到95%）+30碎石+20C20鋼筋混凝土的地基加固措施，將地基的不均勻沉降對橋梁結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生的不利影響控制在最低限度。三、上下轉(zhuǎn)盤及滑道的加工制作轉(zhuǎn)盤及滑道是轉(zhuǎn)體施工的關(guān)鍵部位。跨線橋的轉(zhuǎn)盤形式采用了鋼筋

6、混凝土球面柱鉸。 下轉(zhuǎn)盤設(shè)在下承臺頂面中央位置，直徑為3.2m，下下轉(zhuǎn)盤磨心頂設(shè)DW=20cm的鋼柱。承臺頂面中央沿半徑R=5.2m的兩個半圓周上預(yù)留若干槽口，作為轉(zhuǎn)體施工時千斤頂?shù)暮罂可讲遄?。下轉(zhuǎn)盤（磨心）為直徑3.2m圓柱體，頂面是一個球冠面，矢高f=10.5cm,球面半徑R=12.85m。上轉(zhuǎn)盤（磨蓋）為墩帽的一部分，長12m，寬5m。墩帽上設(shè)上滑道（支撐腳），底板面為不銹鋼板；下滑道為四氟鋼板，密貼于承臺表面上，滑道的軌道半徑R=4.5m。（1）下轉(zhuǎn)盤加工：模板采用定型鋼模，模板與鋼筋安裝均通過磨心中心預(yù)埋的20cm鋼柱精確定位?；炷敛捎肅50，粗骨料選用粒徑均勻、大小2cm左右的石

7、子，質(zhì)地要好，澆注出下轉(zhuǎn)盤的初步輪廓線型。按半徑做一根母線樣板球面刮尺，套在軸心鋼柱上，安裝至準(zhǔn)確位置，水平旋轉(zhuǎn)刮尺，反復(fù)多次刮平混凝土球形表面，收水收光，待混凝土達到一定強度后進行精密測量，計算誤差,實施磨光或修補，使球面加工誤差控制在±1mm。（2）上轉(zhuǎn)盤施工：下轉(zhuǎn)盤做好以后，在磨心頂面（球面）貼上1至3層尼龍薄膜（隔離層），以磨心球面作為底胎模板，澆筑上轉(zhuǎn)盤（磨蓋）混凝土，混凝土施工時要防止振搗器損傷磨心頂面。（3）上下轉(zhuǎn)盤磨合：上轉(zhuǎn)盤混凝土強度達到設(shè)計要求后將上轉(zhuǎn)盤吊起架空固定，除去磨心頂面尼龍薄膜，用砂輪磨光機修整上、下轉(zhuǎn)盤的線型輪廓，使兩個接觸面基本光滑，落下磨蓋（上轉(zhuǎn)盤

8、），施用外力使上轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)動磨合幾周，再吊起檢查，循環(huán)幾次直至上轉(zhuǎn)盤在人力作用下能輕易轉(zhuǎn)動。然后再支起上轉(zhuǎn)盤，把雜物清洗干凈，在接觸面間均勻涂抹上潤滑劑（黃油四氟粉或二硫化鉬）厚5mm左右，蓋上磨蓋，將轉(zhuǎn)盤固定好進行下道工序施工。（4）滑道安裝：下滑道為環(huán)形四氟鋼板，由專業(yè)生產(chǎn)廠家按設(shè)計尺寸分成若干段加工成型，每段周長1m左右，接口不宜太多，通過高標(biāo)號環(huán)氧砂漿或鉚釘密貼于承臺表面，各塊環(huán)形四氟鋼板之間安裝平整度誤差應(yīng)控制在1mm范圍內(nèi)。上滑道底面嵌設(shè)不銹鋼板，同上轉(zhuǎn)盤支撐腳澆筑連成一體。四、轉(zhuǎn)體施工抗傾覆核算 ； 式中：轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重心偏離轉(zhuǎn)盤中心的距離（偏心距）； 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)各部位的重量對轉(zhuǎn)盤中心產(chǎn)生

9、的力矩；（下式計算了圖1中A-P和A-R部位產(chǎn)生的力矩和） 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)各部位的重量之和；（下式計算的重量為圖1中A-P和A-R部位的重量之和） K抗傾覆系數(shù)； b轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)盤中心至轉(zhuǎn)盤邊緣的距離?？缇€橋轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)通過精確計算（計入施工誤差）：=1881.672×2.75+1794.468×7.5+1583.452×11.5+1412.008×15.5+1278.888×19.5+1181.128×23.5+1118.104×27.5+1092.364×31.5 -1859.598×2.75-1779.960&

10、#215;7.5-1575.288×11.5-1408.056×15.5-1277.536×19.5-1181.180×19.5-1118.312×23.5-1092.364×31.5=344.09KN.M=1881.672+1794.468+1583.452+1412.008+1278.888+1181.128+1118.104+1092.364+1859.598+1779.960+1575.288+1408.056+1277.536+1181.180+1118.312+1092.364=22634.378KN 344.09KN.M

11、/22634.378KN=0.015mK=4.5/0.015=300>K=1.5計算結(jié)果表明轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工成型后自身的抗傾覆性能安全可靠。五、平衡配重計算根據(jù)類似工程的實踐及所積累的經(jīng)驗，均表明，若球面鉸支承的轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的整個體系的重心與轉(zhuǎn)盤的中心在同一豎直線上時（即無偏心狀態(tài)，），四周環(huán)道（支撐腿）在轉(zhuǎn)體過程中基本上是不受垂直力的，僅起到平衡保險作用。因此只要將重心調(diào)整得合理，是很容易實施轉(zhuǎn)體的。平衡配重按如下公式計算：G=P×/L=M/L=334.09 KN.M /31m=10.77 KN=1tG平衡配重；L平衡物重心距轉(zhuǎn)盤中心距離。因此，在離中心31m處的中跨位置加載黃砂1t

12、。六、轉(zhuǎn)體施工牽引力設(shè)計采用2臺YCW150型千斤頂頂推，施加力偶矩M轉(zhuǎn)，克服轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)上下轉(zhuǎn)盤間的摩阻力矩M阻，從而發(fā)生轉(zhuǎn)動。M阻=2/3*0.08*22634.378*4.5=5432.251 KN.M M轉(zhuǎn)=2N*R1 則N M阻/2R1=5432.251/2/5.2=522.33KN 式中：N每臺千斤頂?shù)捻斖屏Γ?R1千斤頂至至轉(zhuǎn)盤中心距離； R3轉(zhuǎn)盤半徑； f1轉(zhuǎn)盤接觸面間的摩擦系數(shù)，參考值為0.08。據(jù)此，配備2臺YCW150型千斤頂，足以克服摩阻力矩M阻。根據(jù)我們在類似跨徑、類似橋梁的施工經(jīng)驗，初始最大頂推力要大于勻速轉(zhuǎn)動時頂推力，因此，本方案初始頂力Nmax確定600kN（初始啟

13、動時）,勻速轉(zhuǎn)動時N=522.33KN。七、監(jiān)測措施跨線橋轉(zhuǎn)體時,1/2跨橋梁結(jié)構(gòu)的中跨與邊跨是不完全對稱的，為確保轉(zhuǎn)體施工安全，除精確設(shè)計和精心施工外，還須做好必要的監(jiān)測控制。對橋梁轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)兩端支點位置標(biāo)高及位移實施監(jiān)測控制，防止懸臂狀態(tài)下變形過大影響結(jié)構(gòu)的線形及應(yīng)力分布。在橋梁轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不同的特征斷面安裝或預(yù)埋一定數(shù)量的傳感器或應(yīng)變片，監(jiān)測施工、轉(zhuǎn)體及使用階段結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、應(yīng)變、傾斜振動等變化。為降低轉(zhuǎn)體時產(chǎn)生的附加扭力矩對橋梁結(jié)構(gòu)的影響，轉(zhuǎn)體角速度w不宜過大，一般不大于0.5°/min。第二篇：箱梁支架專項方案一、箱梁結(jié)構(gòu)特征概述跨線橋范圍為K0+208K0+602，橋位中心線與滬

14、杭高速公路中心線交角為75.343º，全長394m分主橋和引橋，其中主橋為三跨（42m+70m+42m=154）三跨變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁，主墩沿滬杭高速公路兩側(cè)對稱布置，跨中預(yù)留3m合龍段，兩側(cè)引橋為6×20m預(yù)應(yīng)力空心板簡支板梁。橋面寬度為0.5m（防撞護欄）+16m（車行道）+0.5m（防撞護欄)=17m。箱梁結(jié)構(gòu)特征詳見下圖。二、箱梁支架與模板設(shè)計1、支架布置方式選擇本跨線橋主梁為變截面箱梁，根據(jù)其構(gòu)造特點，現(xiàn)澆箱梁的支架可根據(jù)以下幾種工況布置：工況一：將單側(cè)總荷載分?jǐn)偟礁髫Q桿后驗算其受力情況；工況二：由于箱梁為變截面結(jié)構(gòu)，故將箱梁單側(cè)結(jié)構(gòu)劃分成荷載不等的若

15、干個區(qū)域后，布置豎桿并驗算其受力情況；工況三：選擇變截面箱梁荷載最大處布置豎桿并驗算其受力情況，當(dāng)受力滿足后，根據(jù)其布置情況適當(dāng)調(diào)整后進行其余部分的豎桿布置。比較分析：工況一的布置方式會使得最大荷載處和最小荷載處的豎桿的受力相同，顯然荷載最大處的豎桿受力不利，較危險。工況二根據(jù)不同的荷載區(qū)域分別立豎桿，在受力上較貼合實際、滿足要求，但使得立桿布置各不相同，但實際操作會過于復(fù)雜。工況三先在最大荷載處布置豎桿使其滿足受力要求后再適當(dāng)調(diào)整豎桿間距布置其他部位，這樣不僅滿足了受力要求，同時有規(guī)律的豎桿布置也便于實際操作。經(jīng)過比較，我們認為，采用二次三進行支架的布置比較符合實際情況，且簡便而易于操作，因

16、此，最終我們確定按工況三進行支架布置。2、支架設(shè)計采用48×3.5mm碗扣支架，滿堂布置，由立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂托組成，20cm×20cm木方做縱向分配梁， 10cm×12cm木方做橫向分配梁頂?shù)装逄庨g距250mm，腹板處間距150mm。20cm×20cm木方直接鋪設(shè)在支架頂部的可調(diào)節(jié)頂托上，箱梁底模板采用定型大塊竹膠模板，下墊10cm×12cm木方。根據(jù)箱梁施工技術(shù)要求、荷載重量、荷載分布狀況、地基承載力情況等技術(shù)指標(biāo)，選擇變截面箱梁重量最大處（見主橋構(gòu)造2-2斷面）通過計算確定支架立桿布置：支架高度取8m。由于荷載相似，邊跨與主跨支

17、架布置相同，沿縱橋向為：27×60cm+55×30cm，共計82排，橫橋向立桿間距為：5×60cm+3×30cm +5×60cm+3×30cm +5×60cm+3×30cm +5×60cm+3×30cm+5×60cm。即直腹板區(qū)為間距為30cm，其余區(qū)域為60cm，支架立桿步距為120cm。設(shè)豎向與水平剪刀撐。立桿頂部安裝可調(diào)節(jié)頂托（頂托調(diào)高范圍控制在15cm以內(nèi)），立桿底部支立在底托上，底托為10cm×10cm的鋼板，以確保地基均衡受力。3、碗口式支架相關(guān)參數(shù)(1)WJ碗扣

18、為48×3.5 mm鋼管；(2)立桿、橫桿承載性能： 立 桿橫 桿步距（m）允許載荷（KN）橫桿長度（m）允許集中荷載（KN）允許均布荷載（KN/M）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.04、荷載分析(1)模板及模板支撐架荷載Q1通過計算模板荷載如下：模板及模板支撐架荷載Q1：=0.3KN/m2查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范4.2.3條取值 (2)箱梁混凝土荷載Q2：順橋向取單位米。2-2 橫斷面圖Q21區(qū)：P1=0.59×26/1.95=7.8KN/m2Q22區(qū)：P1=2.4×26/0.

19、6=104KN/m2Q23區(qū)：P1=（0.903+2.313）×26/3.375=24.775KN/m2(3)施工荷載Q3：施工人員及設(shè)備荷載取q3-1=1.0KN/m2。查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范4.2.5條取值水平模板的砼振搗荷載，取q3-2=2.0KN/m2，查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范4.2.5條取值。5、模板計算模板的計算數(shù)據(jù)木方：抗剪強度1.4N/2 抗彎強度13N/2 彈性模量E=9500Mpa面板：抗剪強度1.4N/2 抗彎強度15N/2 彈性模量E=6000MpaA、頂、底板： A1、模板面板計算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=(24.775+0.35)&#

20、215;0.6=15.075KN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2+1)×0.6=1.8KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=600×122/6=144003 I=600×123/12=864004（1）抗彎強度計算q=1.2×15.075+1.4×1.8=20.61KN/m M=0.1ql2=0.1×20.61×2502=128812N. 滿足要求。（2） 抗剪強度計算Q=0.6 ql=0.6×20.61×250=3091N 滿足要求。（3） 撓度計算滿足要求。A2、模板支撐木方計算鋼筋混凝土板自

21、重(kN/m)：q1= 25×0.25×1 = 6.25 kN/m；模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1+2.0)×0.75×0.25= 0.56 kN；100×120木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100×100×120/6=2000003 I=100×1002×120/12=4（1）抗彎強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下

22、: 均布荷載 q = 1.2×(6.25 + 0.088) = 7.6 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.56=0.784 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.784×0.750 /4 + 7.6×0.7502/8 = 0.86 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.784/2 + 7.6×0.750/2 = 3.24 kN ；方木的最大應(yīng)力值 = M / w = 0.86×106/200×103 = 4.3N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大

23、應(yīng)力計算值為 4.3N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm2，滿足要求!（2）抗剪強度計算最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 0.750×7.6/2+0.784/2 = 3.242 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 ×3242/(2 ×100.000 ×120.000) = 0.405 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為 0.405 N/mm2 小于方木的抗剪強度設(shè)計值 1.400 N

24、/mm2，滿足要求!（3）撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 6.25+0.088=6.338 kN/m；集中荷載 p = 0.56 kN；方木最大撓度計算值 V= 5×6.338×7504 /(384×9500×10000000) +562×7503 /( 48×9500×10000000) = 0.326 mm；方木最大允許撓度值 V= 750/250=3 mm；方木的最大撓度計算值 0.326 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3 mm,

25、滿足要求! B、腹板：B1、模板面板計算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=(104+0.35)×0.45=46.9KN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2+1)×0.45=1.2KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×122/6=108003 I=450×123/12=648004（1）抗彎強度計算q=1.2×46.9+1.4×1.2=57.9N/m M=0.1ql2=0.1×57.9×1502=13027N. 滿足要求。（2） 抗剪強度計算Q=0.6 ql=0.6×57.9×150=5211N 滿足

26、要求。（3） 撓度計算 滿足要求。B2、腹板處支撐木方計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.15×3.5 = 13.12kN/m；模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.15= 0.053 kN/m ；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1 +2.0)×0.75×0.15 = 0.337kN；（1）抗彎強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載q = 1.2×(13.12 + 0.053) = 15.8 kN/m；集中荷載p =1.

27、4×0.337=0.47 kN；最大彎距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.47×0.75 /4 + 15.8×0.752/8 = 1.2 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.47/2 + 15.8×0.75/2 =6.16 kN ；方木的最大應(yīng)力值 = M / w = 1.2×106/200×103 =6 N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 6N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm2，滿足要求!（2）抗剪強度計算最大剪力的計算公式如下: Q

28、 = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 0.750×15.8/2+0.47/2 =6.16 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 ×6160/(2 ×120 ×100) = 0.77N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為 0.77 N/mm2 小于方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!（3）撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 13.12+0.053=1

29、3.17kN/m；集中荷載 p = 0.337 kN；方木最大撓度計算值 V= 5×13.17×750 4 /(384×95000×) +3370×7503 /( 48×95000×) = 0.882 mm；方木最大允許撓度值 V= 750/300=25 mm；方木的最大撓度計算值 0.882mm 小于方木的最大允許撓度值 25mm,滿足要求!6、碗扣立桿受力驗算單肢立桿軸向力計算公式N（1.2Q1 +1.4Q3）×Lx×Ly+1.4 Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly 單肢立桿縱向及橫

30、向間距，查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.6.1條取值。(1)2-2斷面腹板位置，分布荷載：N（1.2Q1 +1.4Q3）×Lx×Ly +1.4 Q2×Lx×Ly =1.2 Q1+1.4(q3-1 +q3-2)×0.3×0.3+1.4×Q22×0.3×0.3=1.2×0.3+1.4×(1+2) ×0.3×0.3+1.4×104×0.3×0.3=13.5144KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.3m，橫向0.3

31、m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=13.5144KN<N=30 KN(2)2-2斷面底板位置立桿計算：N（1.2Q1 +1.4Q3）×Lx×Ly +1.4 Q2×Lx×Ly=1.2 Q1+1.4(q3-1 +q3-2) ×Lx×Ly +1.4×Q23×Lx×Ly=1.2×0.3+1.4×(1+2)×0.3×0.6+1.4×24.775×0.3×0.6=7.064KNLx、Ly 單肢立桿縱向及橫向間距，立桿分布

32、縱向0.3m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=7.064KN<N=30 KN(3)2-2斷面翼緣板位置立桿計算：N（1.2Q1 +1.4Q3）×Lx×Ly +1.4 Q2×Lx×Ly =1.2 Q1+1.4(q3-1 +q3-2) ×Lx ×Ly +1.4×Q21×Lx×Ly=1.2×0.3+1.4×(1+2)×0.3×0.6+1.4×0.767×0.3×0.6=1.0141KNLx、Ly 單肢立

33、桿縱向及橫向間距，立桿分布縱向0.3m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，則單根立桿受力：N=2.03KN<N=30 KN7、支架立桿穩(wěn)定性驗算碗扣式滿堂支架是組裝構(gòu)件，單根碗扣在承載力允許范圍內(nèi)就不會失穩(wěn)，因此以軸心受壓的單根立桿進行驗算：公式：NN= Aó碗扣件采用外徑48mm，壁厚3.5mm，A489mm2,A3鋼，截面慣性矩I=12.19 cm4，回轉(zhuǎn)半徑i=（I/A）1/2=1.58cm,查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表B2：鋼管截面特性取值。跨中底板按橫桿步距：h=120cm計算?？缰械装邃摴荛L細比L/i=120/1.58=75.9<=25

34、0取76；軸心受壓桿件，查建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄C：Q235A鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)0.744，ó=205MPa=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN支架立桿步距120cm中受最大荷載的立桿位于梁中腹板處，其N13.5144KN（見前碗扣立桿受力驗算）由上可知：跨中底板處：13.5144KNNN=74.6KN根據(jù)建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.6.5條支架高度小于8m，支架風(fēng)荷載可不驗算。三、地基處理方案與承載力驗算1、地基處理方案挖除表層耕植土30，再挖除50粉質(zhì)粘土后，采用結(jié)構(gòu)層為50三七灰土（壓實度達到9

35、5%）+30碎石+20C20鋼筋混凝土的地基加固措施，每根支架鋼管下墊平面尺寸為100×100×8mm的鋼板底托，局部遇有坡度處采用100×150方木襯墊。2、地基承載力驗算其中P1為箱梁自重（16.5 KN/m2），P2為模板和支架等（0.7KN/m2），P3為施工人員及設(shè)備荷載取1.0KN/m2。P4為水平模板的砼振搗荷載取2.0KN/m2。（1）地基平均荷載地基承載力計算公式f=N/A=18.163KN/M2(僅考慮梁重)f地基受力，N=22634.378KNA=67*18.6=1246.2M2（2）考慮附加負載Pi=P1+P2+P3+P4=16.5+0.7

36、+1+2=20.2KN/m2則地基上總承受壓力為20.2KPa。（3）地基壓力：P1的梁體平均重即18.16 KN/m2，附加的P2、P3、P4，地基壓力=18.16+0.7+1+2=21.86 KPa。（4）地基最不利荷載選最大塊重（B´C´箱梁塊重）：1881.672KN，則:f=N/A=1881.672/3.7/16.5+0.7+1.0+2.0=34.52kPa根據(jù)簡明施工計算手冊，50厚的三七灰土在壓實度達到95%的地基的承載力為200250kPa，因此，經(jīng)處理后的地基承載力足以滿足要求。3、沉降量估算（1）地基沉降量估算本方案地基沉降估算按B´C

37、0;箱梁塊重與投影面積估算。（1）假設(shè)條件：E0在整個地層中變化不大，計算地層按一層進行考慮。（2）按照彈性理論方法計算沉降量參考土力學(xué)第二版第六章地基沉降計算公式6-8計算。S=(1-2 )bp/ E0S地基土最終沉降量；p地基頂面的平均壓力；取值P34.52Kpa（按最不利荷載計算）b矩形基礎(chǔ)的寬度；3.7m、E0分布為土的泊松比和變形模量（沒有考慮地質(zhì)區(qū)別）；根據(jù)土力學(xué)第五章圖5-15：=0.2 E0=6.8Mpa沉降影響系數(shù)，查土力學(xué)表6-1取1.765最終沉降量S1.765×(1-0.2²)×3.7×34.52/6.8=8.6（2）支架變形量估

38、算（1）假設(shè)條件：整個支架變形不大，在彈性在彈性限度內(nèi)變形，計算時按一根支架豎桿進行驗算。（2）按照彈性理論方法計算支架變形參考虎克定律計算式：胡克定律的表達式為F-kx或F=-kx。當(dāng)應(yīng)力低于材料的比例極限時，應(yīng)力與應(yīng)變成正比，即 ，。E為彈性模量。將應(yīng)力與應(yīng)變的表達式帶入得：支架的變形量L = NL/EA = 13.5144×10³×7×10³/(2.1×105×4.89×10²)=0.92mm（3）預(yù)壓總量估算根據(jù)計算，在各荷載作用下，總變形量為8.6+0.92mm=9.52mm。為確保支架的安全，

39、也確保施工安全，消除地基變形和支架變形的影響，有利于箱梁支架穩(wěn)定控制，支架必須進行預(yù)壓，預(yù)壓方式采用等載預(yù)壓，預(yù)壓荷載組合：箱梁荷載+人員設(shè)備+模板+砼振搗荷載，預(yù)壓總荷載為：26283KN。四、基礎(chǔ)處理方法1、施工流程基礎(chǔ)處理測量放樣立豎桿安裝縱、橫向橫桿安裝上托設(shè)置剪刀撐鋪設(shè)縱、橫向方木安裝模板支架預(yù)壓卸載調(diào)整支架高度2、地基處理在對地基處理中，首先進行清除耕植土30，再挖除50粉質(zhì)粘土進入持力層。在持力層土基面縱橫向每隔10m設(shè)一條排水溝，并在邊溝位置設(shè)集水井采用水泵排水。對持力層進行整平和碾壓，當(dāng)?shù)鼗枯^大時，進行翻起晾曬或換填較好土質(zhì)的土壤，然后用推土機整平，用16t壓路機碾壓，

40、壓至無明顯輪痕為止，相對密實度能夠達到93。土基壓實后，鋪填50cm厚的石灰土，壓實度為95，隨后鋪設(shè)30cm厚的碎石。再在碎石層上澆筑20cm厚的C20鋼筋混凝土。澆筑混凝土基礎(chǔ)時，兩側(cè)寬度需超出箱梁投影面兩側(cè)50cm，必須確保混凝土面的平整度和密實度，使力桿同基礎(chǔ)面接觸平整穩(wěn)固，且混凝土強度達到15MPa時，方可開始支架搭設(shè)的施工。施工前要保證基礎(chǔ)密實干燥，四周設(shè)好排水溝、擋水埝，避免雨水或其它水滲入地基內(nèi)，造成承載力下降或沉陷。地基周邊采用深30cm，寬50cm排水溝排入便道排水溝進行排水，必要時結(jié)合水泵進行強排水。地基處理好以后測設(shè)箱梁中心線，在砼地坪上彈墨線或撒石灰線確定支架豎桿平面

41、位置，高差較大部位利用方木進行調(diào)平。五、支架搭設(shè)與預(yù)壓豎桿要求每根豎直，采用單根碗扣鋼管，立豎桿后及時連接縱橫向碗扣式鋼管固定,豎桿底部設(shè)置縱、橫向掃地桿。搭設(shè)支架時要切實保證橫桿的水平，如有高差用底托或方木進行調(diào)整，頂托和底托伸出長度不允許超過15cm。頂托采用15cm×15cm方木縱向聯(lián)結(jié)，再采用10cm×12cm方木按照間距小于20cm橫向排列，在上面鋪置底模施工。必須設(shè)置掃地桿。縱向掃地桿用直角扣件固定在距底大大于20cm的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。明確縱向剪刀撐邊跨與主跨各設(shè)六道，兩側(cè)和腹板下各設(shè)置一道，與地面夾角控制在4560

42、度（跨度根據(jù)高度不同而不同），橫向剪刀撐設(shè)置九道（再加一道整體剪刀撐），水平剪刀撐每增加兩道橫桿架設(shè)一道水平剪刀撐，同時在側(cè)模外設(shè)一道水平撐和一道垂直于側(cè)模面的斜撐。（詳細見支架布置示意圖）支架搭設(shè)完畢后，計算每根豎桿的高度（每根鋼管的高度按其位置處梁底高減構(gòu)造模板厚度和方木楞、木楔的厚度計算），然后用可調(diào)上托準(zhǔn)確調(diào)節(jié)支架高度，保證整個支架的高度一致并滿足設(shè)計要求。每幅支架兩側(cè)各搭設(shè)寬度不小于1m的作業(yè)平臺，平臺上鋪設(shè)腳手板，外側(cè)設(shè)置安全防護欄桿，高度不小于1.5m。箱梁支架搭設(shè)鋪完底模安裝后對支架進行預(yù)壓。支架預(yù)壓的目的一方面是為了檢查支架的安全性，確保施工安全，再就是消除地基非彈性變形和支

43、架非彈性變形的影響，有利于箱梁支架穩(wěn)定性控制。預(yù)壓采用等載預(yù)壓，即預(yù)壓重量等于梁體重量、施工人員及設(shè)備荷載之和。預(yù)壓采用沙袋和土袋，盡量采用不透水材料，避免水分進入改變預(yù)壓重量（也可采用鋼筋等配重材料）。堆碼預(yù)壓配重前在底模上設(shè)置觀測點，在預(yù)壓前、卸載后和預(yù)壓過程中定期用儀器觀測跨中和1/4跨徑處的變形情況，并檢查支架受力情況，沉降穩(wěn)定后開始卸載。根據(jù)觀測數(shù)據(jù)計算支架的彈性和非彈性變形值，通過U形可調(diào)托座調(diào)整底模標(biāo)高。彈性變形值為卸載前后觀測點之高差，非彈性變形值為卸載后與預(yù)壓前觀測點之高差，非彈性變形值可作為后續(xù)支架施工時的預(yù)留變形量的參考值。砼澆筑時在每跨跨中和跨度1/4處支架頂部設(shè)置沉降

44、觀測標(biāo)，觀測標(biāo)橫橋方向設(shè)三道，即腹板位置和箱梁中心位置。觀測標(biāo)由吊錘和地標(biāo)組成，澆筑前用鋼尺測量吊錘和地標(biāo)之間的距離，澆筑過程中隨時進行復(fù)核，直至砼澆筑完成。觀測數(shù)據(jù)如有差異，立即暫停澆筑，等查明原因并做相應(yīng)處理后方可繼續(xù)施工，但暫停時間不可過長，防止施工冷縫產(chǎn)生。預(yù)壓注意要點：a、支架的搭設(shè)保證足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。支架搭設(shè)完成后進行支架預(yù)壓。支架預(yù)壓采用相當(dāng)于箱梁自重和模板重量100120的堆載進行不間斷預(yù)壓，堆載方式采用土袋（鋼筋）預(yù)壓，支架預(yù)壓選在晴好天氣進行，如采用沙袋，則外包裝應(yīng)采用密封性能良好材料防止沙袋在雨天吸水后重量增加。b、預(yù)壓荷載全聯(lián)一次性加載后觀測支架變形和沉降，4

45、8小時內(nèi)測量無明顯沉降，卸載后支架反彈小于10mm，方可立模澆筑箱梁砼。由于本工程連續(xù)剛構(gòu)有邊跨合龍段與跨中合龍段，負彎矩預(yù)應(yīng)力束跨中合龍后才能張拉，預(yù)壓完成后預(yù)應(yīng)力砼現(xiàn)澆箱梁設(shè)10mm預(yù)拱度。預(yù)應(yīng)力箱梁張拉壓漿試塊強度達到100%，現(xiàn)澆箱梁砼強度達到100%后，進行落架和模板拆除。碗扣式滿堂支架落架采用“U”型可調(diào)托座的調(diào)節(jié)螺栓進行。六、支架拆除預(yù)應(yīng)力箱梁需待張拉后進行拆除。碗扣式滿堂支架落架采用“U”型可調(diào)托座的調(diào)節(jié)螺栓進行。支架拆除應(yīng)對稱、均勻、緩慢、有序地進行。七、支架施工安全技術(shù)措施1、支架施工通用措施1、支架搭設(shè)場地必須平整、帶有排水坡度，場地周邊要有排水溝。支架的基礎(chǔ)應(yīng)堅實、平整

46、，并應(yīng)定期檢查。每根豎桿底部應(yīng)設(shè)置墊板或底座，不得使用磚及脆性材料鋪墊。橫桿應(yīng)保持水平，豎桿桿底應(yīng)設(shè)置縱、橫向掃地桿。2、從事架子、起重作業(yè)人員，定期檢查身體，必須持證上崗。高處作業(yè)人員須戴好安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋，安全帶定期檢查，禁止穿拖鞋、高跟鞋、或赤腳上崗。3、施工現(xiàn)場的防護設(shè)施、安全標(biāo)志、警示牌不得擅自拆動，需要拆動的，要經(jīng)工地負責(zé)人同意。4、支架桿件堆放整齊穩(wěn)妥，不要過高。高處作業(yè)面上用的料具須放置穩(wěn)妥，小型工具、材料隨時放入工具袋內(nèi)，傳遞料具段安全可靠，嚴(yán)禁拋擲，禁止重疊施工。5、現(xiàn)澆箱梁模板支架兩側(cè)要設(shè)置寬度不小于0.5m的作業(yè)平臺，平臺上滿鋪腳手板，作業(yè)平臺外側(cè)設(shè)置高度不

47、小于1.5m的欄桿。作業(yè)平臺上的腳手板必須滿鋪，且平順、牢固、無探頭板。施工搭設(shè)的梯道、腳手架、防護欄、安全網(wǎng)等防護設(shè)施須符合安全要求，經(jīng)安全員檢查合格后方可投入使用。6、滿堂式支架外側(cè)從地面以上2m到架頂防護欄桿全部滿布密目式安全網(wǎng)，安全網(wǎng)外側(cè)利用斜向剪刀撐固定牢靠，施工梯道及扶手也應(yīng)掛設(shè)安全網(wǎng)。7、模板的支架要自成體系，嚴(yán)禁與非承重腳手架進行連接。支架應(yīng)具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆混凝土自重、側(cè)壓力和施工中產(chǎn)生的荷載及風(fēng)荷載。8、在搭設(shè)好的平臺醒目位置設(shè)置宣傳標(biāo)語及施工銘牌，如需開設(shè)通行洞口，則平臺洞口懸掛安全網(wǎng)，兩側(cè)及頂部設(shè)置警示燈并晝夜開啟；平臺洞口兩側(cè)設(shè)置砼防撞墩，高度為50cm，寬度為60cm。9、加強施工車輛管制，禁止其停放在行車道上；加強現(xiàn)場施工人員