現(xiàn)澆箱梁施工方案計(jì)算書(shū)

1、主線碗扣支架受力計(jì)算書(shū)一、設(shè)計(jì)依據(jù)（1） 快速化改造工程施工三標(biāo)設(shè)計(jì)圖紙及相關(guān)詳勘報(bào)告；（2）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）；（3）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）；（4）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ1662008 )；（5）鋁合金結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50576-2010)；（6）冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)。二、荷載分析支架承受的荷載主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活載、支架自重、風(fēng)荷載以及混凝土澆注時(shí)的沖擊荷載和振動(dòng)荷載等。三、現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算3.1、荷載計(jì)算3.1.1、材料特性表3-1材料特性一覽表

2、材料名稱(chēng)材質(zhì)截面尺寸(mm)壁厚(mm)強(qiáng)度f(wàn)m(N/mm2)彈性模量E(N/mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i(mm)備注碗扣桿件Q235B48.23.52152.06×1051.219×1055.08×10315.78面板1413順紋600028125037500木方100×100139000166670木方150×150139000562500荷載工況：1)混凝土自重：24KN/m32）鋼筋自重：2KN/m33）模板及主次龍骨：1.2KN/m24）施工人員及設(shè)備：3KN/m25）振搗荷載：2KN/m26）風(fēng)荷載：0.2

3、9KN/m2龍骨及支撐架布置間距，立桿縱距：900mm，立桿橫距: 600mm。荷載組合：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.43.1.2、箱梁碗扣支架驗(yàn)算： 高架橋及學(xué)府街高架橋?qū)?3.5米，梁高2米，腹板荷載最大按此計(jì)算；因支架布距一致，箱室下模板及龍骨受力較小，不用單獨(dú)計(jì)算。1)模板多層板（14mm厚）計(jì)算圖3-1 橫斷面示意圖底模采用滿(mǎn)鋪14mm多層板，順橋向布置，取1米板寬驗(yàn)算，截面抗彎模量W=1/6×bh2=1/6×1000×142=32667mm3，截面慣性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×143=22

4、8667mm4。作用于14mm多層板的最大荷載：a、預(yù)應(yīng)力砼自重取26kN/m3×2（梁高） =52KN/m2b、施工人員及設(shè)備荷載取3kN/m2c、振搗荷載取2kN/m2荷載組合：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4，取1m寬的板為計(jì)算單元。 則q1 =（a+b+c）×1=（52+3+2）×1=57kN/m q2 = 1.2×a+1.4×（b+c） ×1 =69.4kN/m面板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐跨徑取l=150mm。q圖3-2 受力計(jì)算簡(jiǎn)圖Mmax =1/10×qmaxl2=1/10×69.4

5、15;1502=156150N·mm強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎應(yīng)力max=Mmax/W=156150/32667=4.78N/mm2<fm=13N/mm2 故強(qiáng)度滿(mǎn)足要求，滿(mǎn)足。撓度驗(yàn)算：最大撓度max=0.677q1l4/100EI=0.677×57×1504/（100×6000×228667） =0.14mm<=L/400=150/400=0.375mm 滿(mǎn)足要求。2）次龍骨計(jì)算按照最不利位置腹板處計(jì)算次龍骨為10X10cm方木，混凝土梁高2m，按連續(xù)梁計(jì)算，跨徑取l=900mm，各荷載取值如下：a、鋼筋及砼自重取:26 kN/m3

6、15;2m =52kN/m2b、模板及次龍骨取:1.2 kN/m2c、施工人員及設(shè)備荷載取:3 kN/m2d、振搗荷載:2.0 kN/m2荷載組合：腹板處次龍骨布置間距200mm，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。 則q1 =（ a+b+c+d）×0.20=11.64kN/m； q2= 1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ×0.20=14.2kN/m；則最大彎矩為Mmax1/10×qmaxl214.2N/mm×9002/10=N·mm強(qiáng)度驗(yàn)算： 最大彎應(yīng)力max=Mmax/W1150200/166670 6

7、.9 N/mm2 < fm=13N/mm2滿(mǎn)足。撓度驗(yàn)算：最大撓度max =0.677ql4/100EI=0.677×11.64×9004/（100×9000×）=0.68mm<=900/400=2.25 mm滿(mǎn)足。故次龍骨10X10cm方木驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3）橫橋向15X15cm方木主龍骨驗(yàn)算按連續(xù)梁計(jì)算，主龍骨跨徑取值l=900mm，布置間距0.9 m，承受最大砼計(jì)算面積為1.2m2。a、鋼筋及砼自重取26 KN/m2×1.2 m2×0.9m =33.7kNb、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2×0.9m

8、15;0.9m =0.972kNc、施工人員及設(shè)備荷載取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KNd、振搗荷載：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62 KN荷載組合：按連續(xù)梁考慮，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。則 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=43kN/m q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）/0.9m=52.6kN/m則最大彎矩為Mmax1/10×q2l252.6×9002/10=N·mm15X15cm方木強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎應(yīng)力max=Mmax/W4260

9、600/5625007.6N/mm2 < fm=13N/mm2滿(mǎn)足。15X15cm方木撓度驗(yàn)算：=0.677q1l4/100EI=0.677×43×9004/（100*9000*42187500）=0.51mm<=900/400=2.25mm滿(mǎn)足。橫橋向15X15cm方木主龍骨驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。4）立桿承載力計(jì)算，縱向間距0.9m支撐架體承載力驗(yàn)算按照最不利位置腹板處計(jì)算腹板兩根立桿承重混凝土斷面面積1.2m2 ，橫向長(zhǎng)度為0.3+0.6+0.3=1.2 m；縱向間距0.9m。（1）荷載：a、鋼筋及砼自重取26 KN/m3×1.2m2×0.9m

10、=28.08kNb、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2×1.2 m×0.9m =1.296kNc、施工人員及設(shè)備荷載取3 KN/m2×1.2m×0.9m =3.24KNd、振搗荷載：2KN/m2×1.2 m×0.9m = 2.16KN（2）荷載組合：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。 則 q1 = a+b+c+d =34.76kN q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）=42.8kN（3）穩(wěn)定性驗(yàn)算：立桿的截面特性：A=489mm2， i =15.78mm，f=215 N/mm2，E =2.0

11、6×105 N/mm2，取L=900mm。根據(jù)公式計(jì)算：lo =h+2ka=600mm+2×0.7×300mm=1320mmlo=0.9×0.9=0.81m，取兩者較大值，lo=1.32m。公式中:lo-支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度 h支架立桿頂層水平步距（m）k懸臂計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)，可取0.7.a支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離(m)立桿穩(wěn)定性計(jì)算（含風(fēng)荷載）： =(N+Wk) /A-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿長(zhǎng)細(xì)比= lo/i=1320mm/15.78mm=83.65，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ 1302011

12、60;)中附錄，查表得0.673 =(N+Wk) /A =(42800N +87000)/2*（0.673×489 mm2）=197.2N/ mm2 215 N/ mm2故穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求。5）地基基礎(chǔ)驗(yàn)算地基承載力驗(yàn)算：P= N/KA式中：P - 立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力設(shè)計(jì)值 A - 基礎(chǔ)底面計(jì)算面積 N - 立桿傳至基礎(chǔ)頂面的軸心力設(shè)計(jì)值K - 調(diào)整系數(shù)，參考建筑施工手冊(cè)200頁(yè)（K值可以適當(dāng)調(diào)整，以滿(mǎn)足現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際需求，建議取值在0.5-0.8之間）基礎(chǔ)處理采用15cm厚混凝土，上鋪5cm木板，可調(diào)底座落于木板上按每塊木跳板支撐5根立桿A1=0.2*5m/5=0.20m2，依據(jù)規(guī)范

13、當(dāng)大于0.25m2時(shí),取0.25m2，小于0.25m2時(shí)取實(shí)際值可看作0.20m2=0.2m*1m，基礎(chǔ)為15cm混凝土，計(jì)算得出: A=（0.2+0.15*2）m*0.9m=0.45m2 選取P= N/KA =42.8kN/ 0.7*0.45m2 =135.9kN/m2經(jīng)計(jì)算地基處理后的承載力應(yīng)大于136kN/m2,方可滿(mǎn)足要求。對(duì)已完成段落測(cè)得路基地基承載力大于250KN/m2，水穩(wěn)地基承載力大于400 KN/m2，滿(mǎn)足支架搭設(shè)要求。6）翼板下龍骨和模板驗(yàn)算橋梁翼板施工結(jié)構(gòu)的構(gòu)成：在碗扣支架支撐系統(tǒng)的可調(diào)頂托上縱向布設(shè)15*15cm的方木作為主龍骨，采用48mm鋼管(或工字鋼)根據(jù)橋梁翼板

14、形狀彎曲成弧形定型，在側(cè)模弧形定鋼管上縱向鋪設(shè)10×10cm的方木作為次龍骨方木，方木間距30cm（斜腹板段加密為20cm），方木上鋪1.2cm厚的防水竹膠板。（1）翼板下橫橋向龍骨驗(yàn)算按連續(xù)梁計(jì)算，次龍骨跨徑取值l=900mm，砼計(jì)算面積按翼緣板與斜腹板交界最大厚度0.488m考慮，面積為0.488*0.9=0.44m2 ，12.6#工字鋼 截面特性：E=206000 N/mm2 fm=215N/mm2 W=77×103mm3 I=48.8×105mm4布置間距0.9m荷載為：a、鋼筋及砼自重取26 KN/m2×0.44m2×0.9m =10

15、.3kNb、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kNc、施工人員及設(shè)備荷載取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KNd、振搗荷載：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62KN荷載組合： 按連續(xù)梁考慮，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。 則 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=17.1kN/m q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）/0.9m=21.3kN/m則最大彎矩為Mmax1/10×q2l221.3*9002/10=N·m

16、m鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎應(yīng)力max=Mmax/W1725300/（2*5.08×103）22.4Mpa <=215Mpa滿(mǎn)足。鋼管撓度驗(yàn)算：=0.677q1l4/100EI=0.677*17.1*9004/（100*206000*48.8×105）=0.075mm<=900/400=2.25mm 翼板下橫橋向鋼管主龍骨布置間距0.9m驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。（2）翼板下縱向主龍骨及驗(yàn)算（l=1500mm）因?yàn)樗貌牧虾偷装逑乱粯樱芰h(yuǎn)小于底板處，所以15*15cm方木主龍骨和10×10cm方木次龍骨計(jì)算從略。匝道橋連續(xù)箱梁碗扣支架計(jì)算書(shū)一、設(shè)計(jì)依據(jù)（1） 快速

17、化改造工程施工三標(biāo)設(shè)計(jì)圖紙及相關(guān)詳勘報(bào)告；（2）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）；（3）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）；（4）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ1662008 )；（5）鋁合金結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50576-2010)；（6）冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)。二、荷載分析支架承受的荷載主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活載、支架自重、風(fēng)荷載以及混凝土澆注時(shí)的沖擊荷載和振動(dòng)荷載等。三、現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算3.1荷載計(jì)算3.1.1材料特性表3-1材料特性一覽表材料名稱(chēng)材質(zhì)截面尺寸(mm)壁厚(mm)強(qiáng)度f(wàn)m(

18、N/mm2)彈性模量E(N/mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i(mm)備注碗扣桿件Q235B48.23.52152.06×1051.219×1055.08×10315.78面板1413順紋600028125037500木方100×100139000166670木方150×150139000562500荷載工況： 1)混凝土自重：24KN/m3 2)鋼筋自重：2KN/m3 3)模板及主次龍骨：1.2KN/m2 4)施工人員及設(shè)備：3KN/m2 5)振搗荷載：2KN/m26)風(fēng)荷載：0.29KN/m2龍骨及支撐架布置間距，立桿縱

19、距：900mm，立桿橫距： 900mm。荷載組合：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.43.1.2箱梁碗扣支架驗(yàn)算主橋?qū)?.5米梁高2米，以受力最大的8.5米橋?qū)捯豢缦淞簽槔M(jìn)行計(jì)算。最大受力、最不利位置在翼緣板處，按此計(jì)算；因支架布距一致，箱室下模板及龍骨受力較小，不用單獨(dú)計(jì)算。1）模板多層板（14mm厚）計(jì)算圖3-1 橫斷面示意圖底模采用滿(mǎn)鋪14mm多層板，順橋向布置，取1米板寬驗(yàn)算，截面抗彎模量W=1/6×bh2=1/6×1000×142=32667mm3，截面慣性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×143=22

20、8667mm4。作用于14mm多層板的最大荷載：a、鋼筋及砼自重取26kN/m3×1.6（梁高） =41.6KN/m2b、施工人員及設(shè)備荷載取3kN/m2c、振搗荷載取2kN/m2荷載組合：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。取1m寬的板為計(jì)算單元。 則q1 =（a+b+c）×1=（41.6+3+2）×1=46.6kN/m q2 = 1.2×a+1.4×（b+c） ×1 =56.92kN/m面板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐跨徑取l=150mm。q圖13-2 受力計(jì)算簡(jiǎn)圖Mmax =1/10×qmaxl2=1/10

21、15;56.92×1502=128070N·mm強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎應(yīng)力max=Mmax/W=128070/32667=3.92N/mm2<fm=13N/mm2 故強(qiáng)度滿(mǎn)足要求，滿(mǎn)足。撓度驗(yàn)算：最大撓度max=0.677q1l4/100EI=0.677×46.6×1504/（100×6000×228667） =0.115mm<=L/400=150/400=0.375mm 滿(mǎn)足要求。2）次龍骨計(jì)算按照最不利位置翼緣板處計(jì)算次龍骨為10X10cm方木，混凝土梁高1.6m，按連續(xù)梁計(jì)算，跨徑取l=900mm，各荷載取值如下：a、鋼筋

22、及砼自重取:26 kN/m3×1.6m =41.6kN/m2b、模板及次龍骨取:1.2 kN/m2c、施工人員及設(shè)備荷載取:3 kN/m2d、振搗荷載:2.0 kN/m2荷載組合：腹板處次龍骨布置間距200mm，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。 則q1 =（ a+b+c+d）×0.20=9.56kN/m； q2= 1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ×0.20=11.672kN/m；則最大彎矩為Mmax1/10×qmaxl29.56N/mm×9002/10=774360N·mm強(qiáng)度驗(yàn)算： 最大彎

23、應(yīng)力max=Mmax/W774360/166670 4.65 N/mm2 < fm=13N/mm2滿(mǎn)足。撓度驗(yàn)算：最大撓度max =0.677ql4/100EI=0.677×9.56×9004/（100×9000×）=0.56mm<=900/400=2.25 mm滿(mǎn)足。故次龍骨10X10cm方木驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3）橫橋向15X15cm方木主龍骨驗(yàn)算按連續(xù)梁計(jì)算，主龍骨跨徑取值l=900mm，布置間距,0.9 m，承受最大砼計(jì)算面積為1.01m2。a、鋼筋及砼自重取26 KN/m2×1.01 m2×0.9m =23.634kN

24、b、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kNc、施工人員及設(shè)備荷載取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KNd、振搗荷載：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62 KN荷載組合：按連續(xù)梁考慮，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。則 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=28.656kN/m q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）/1.2m=35.2kN/m則最大彎矩為Mmax1/10×q2l235.2×9002/10=285120

25、0N·mm15X15cm方木強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎應(yīng)力max=Mmax/W2851200/5625005.07 N/mm2 < fm=13N/mm2滿(mǎn)足。15X15cm方木撓度驗(yàn)算：=0.677q1l4/100EI=0.677×28.656×9004/（100*9000*42187500）=0.34mm<=900/400=2.25mm滿(mǎn)足。橫橋向15X15cm方木主龍骨驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。4）立桿承載力計(jì)算，縱向間距0.9m支撐架體承載力驗(yàn)算按照最不利位置翼緣板處計(jì)算翼緣板兩根立桿承重混凝土斷面面積1.01m2 ，橫向長(zhǎng)度為0.45+0.9+0.45=1.8 m；

26、縱向間距0.9m。（1）荷載：a、鋼筋及砼自重取26 KN/m3×1.01m2×0.9m =23.634kNb、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2×1.8 m×0.9m =1.944kNc、施工人員及設(shè)備荷載取3 KN/m2×1.8m×0.9m =4.86Nd、振搗荷載：2KN/m2×1.8 m×0.9m = 3.24KN（2）荷載組合：恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。 則 q1 = a+b+c+d =33.678kN q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）=42.033

27、kN（3）穩(wěn)定性驗(yàn)算：立桿的截面特性：A=489mm2， i =15.78mm，f=215 N/mm2，E =2.06×105 N/mm2，取L=900mm。根據(jù)公式計(jì)算：lo =h+2ka=900mm+2×0.7×300mm=1320mmlo=0.9×0.9=0.81m，取兩者較大值，lo=1.32m。公式中:lo-支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度 h支架立桿頂層水平步距（m）k懸臂計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)，可取0.7.a支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離(m)立桿穩(wěn)定性計(jì)算（含風(fēng)荷載）： =(N+Wk) /A-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿長(zhǎng)細(xì)比= lo/i=13

28、20mm/15.78mm=83.65，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ 1302011 )中附錄，查表得0.673 =(N+Wk) /A =(42033N+87000 )/2*（0.673×489 mm2）=196N/ mm2 215 N/ mm2故穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求。5）地基基礎(chǔ)驗(yàn)算地基承載力驗(yàn)算：P= N/KA式中：P - 立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力設(shè)計(jì)值 A - 基礎(chǔ)底面計(jì)算面積 N - 立桿傳至基礎(chǔ)頂面的軸心力設(shè)計(jì)值K - 調(diào)整系數(shù)，參考建筑施工手冊(cè)200頁(yè)（K值可以適當(dāng)調(diào)整，以滿(mǎn)足現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際需求，建議取值在0.5-0.8之間）基礎(chǔ)處理采用15cm厚

29、混凝土，上鋪5cm木板，可調(diào)底座落于木板上按每塊木跳板支撐5根立桿A1=0.2*5m/5=0.20m2，依據(jù)規(guī)范當(dāng)大于0.25m2時(shí),取0.25m2，小于0.25m2時(shí)取實(shí)際值可看作0.20m2=0.2m*1m，基礎(chǔ)為15cm混凝土，計(jì)算得出: A=（0.2+0.15*2）m*0.9m=0.45m2 選取P= N/KA =42.033kN/ 0.7*0.45m2 =133.46kN/m2經(jīng)計(jì)算地基處理后的承載力應(yīng)大于133.46kN/m2,方可滿(mǎn)足要求。對(duì)已完成段落測(cè)得路基地基承載力大于250KN/m2，水穩(wěn)地基承載力大于400 KN/m2，滿(mǎn)足支架搭設(shè)要求。6）翼板下龍骨和模板驗(yàn)算橋梁翼板施

30、工結(jié)構(gòu)的構(gòu)成：在碗扣支架支撐系統(tǒng)的可調(diào)頂托上縱向布設(shè)15*15cm的方木作為主龍骨，采用2排48×3.5mm 鋼管根據(jù)橋梁翼板形狀彎曲成弧形定型，然后把預(yù)先加工成型的側(cè)?；⌒味ㄐ弯摴芘c之連接，在側(cè)?；⌒味ㄐ弯摴苌峡v向鋪設(shè)10×10cm的方木作為次龍骨方木，方木間距30cm（斜腹板段加密為20cm），方木上鋪1.2cm厚的防水竹膠板。（1）翼板下橫橋向龍骨驗(yàn)算（2排48×3.5mm 鋼管）按連續(xù)梁計(jì)算，次龍骨跨徑取值l=900mm，砼計(jì)算面積按翼緣板與斜腹板交界最大厚度0.456m考慮，面積為0.456*0.9=0.41m2 ，48×3.5mm 鋼管 截面

31、特性：E=206000 N/mm2 fm=215N/mm2 W=5.08×103mm3 I=1.219×105mm4布置間距0.9m荷載為：a、鋼筋及砼自重取26 KN/m2×0.41m2×0.9m =9.594kNb、模板及主次龍骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kNc、施工人員及設(shè)備荷載取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KNd、振搗荷載：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62KN荷載組合： 按連續(xù)梁考慮，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4

32、。 則 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=16.24kN/m q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）/0.9m=20.388kN/m則最大彎矩為Mmax1/10×q2l220.388*9002/10=N·mm鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎應(yīng)力max=Mmax/W1651428/（2*5.08×103）162.54Mpa <=215Mpa滿(mǎn)足。鋼管撓度驗(yàn)算：=0.677q1l4/100EI=0.677*16.24*9004/（2*100*206000*1.219×105）=1.44mm<=900/400=2.25mm 翼板

33、下橫橋向2排48×3.5mm 鋼管主龍骨布置間距0.9m驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。（2）、翼板下縱向主龍骨及驗(yàn)算（l=1500mm）因?yàn)樗貌牧虾偷装逑乱粯?，而受力遠(yuǎn)小于底板處，所以15*15cm方木主龍骨和10×10cm方木次龍骨計(jì)算從略。主線車(chē)行門(mén)洞計(jì)算書(shū)一、設(shè)計(jì)依據(jù)（1） 快速化改造工程施工三標(biāo)設(shè)計(jì)圖紙及相關(guān)詳勘報(bào)告；（2）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）；（3）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）；（4）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ1662008 )；（5）鋁合金結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50576-2010)；（6）冷彎薄壁型鋼

34、結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)。二、荷載分析支架承受的荷載主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活載、支架自重、風(fēng)荷載以及混凝土澆注時(shí)的沖擊荷載和振動(dòng)荷載等。三、工程地質(zhì)情況3.1場(chǎng)地巖土構(gòu)成與工程特性施工場(chǎng)地從大的地貌上看屬于沖洪積平原區(qū)及東山山前傾斜平原區(qū)，工程地質(zhì)分區(qū)屬于 盆地次穩(wěn)定工程地質(zhì)亞區(qū)。在K6+460K9+396范圍內(nèi)的土層主要由第四系全新統(tǒng)早期至中更新統(tǒng)沉積的粉土、砂類(lèi)土、粉質(zhì)粘土等構(gòu)成。在K9+396K11+3208范圍內(nèi)的土層主要由第四系全新統(tǒng)早期至中更新統(tǒng)沉積的濕陷性粉土、粉土、粉質(zhì)粘土、砂類(lèi)土等構(gòu)成。圖3-1 地質(zhì)勘情況3.2不良地質(zhì)作用和特殊巖土根據(jù)地質(zhì)勘

35、查報(bào)告本段施工范圍內(nèi)未發(fā)現(xiàn)影響工程穩(wěn)定與安全的巖溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空區(qū)等不良地質(zhì)，部分段落有輕微濕陷性黃土。新建場(chǎng)地的抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.02g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地特征周期為0.45s。結(jié)合新建場(chǎng)地的地形地貌、巖土類(lèi)型、地震液化等綜合確定：此場(chǎng)地處于一般地段。3.3氣候條件 市屬于溫暖帶半旱半干旱大陸性氣候，受西風(fēng)環(huán)流的控制及較高的太陽(yáng)輻射的影響，使氣候干燥、降雨偏少、晝夜溫差大，表現(xiàn)出較強(qiáng)的大陸性氣候特點(diǎn)。 市氣候具有冬季干冷漫長(zhǎng)，夏季濕熱多雨，春季升溫急劇、短暫多風(fēng)，秋季降溫迅速，干濕季節(jié)明顯的特點(diǎn)。每年的7、8月是降水高峰期，降水量占全年總量的60

36、%以上。四、門(mén)洞材料數(shù)量表 路口門(mén)洞材料數(shù)量表序號(hào)構(gòu)件名稱(chēng)單位跨 路口1貝雷片片2082加強(qiáng)弦桿根2083支撐架（90型）片1174貝雷銷(xiāo)個(gè)4165貝雷螺栓個(gè)8326弦桿螺栓個(gè)416五、現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算5.1荷載計(jì)算5.1.1材料特性材料參數(shù)材料名稱(chēng)規(guī)格W（cm3）I（cm4）A(cm2)i(cm)E（MPa）(Mpa)(Mpa)工字鋼I40b11402278094.1515.62.1*105170100鋼管530 8mm44695.4689390.912131.1918.457206000170100國(guó)產(chǎn)“321”貝雷梁容許內(nèi)力表容許內(nèi)力不加強(qiáng)橋梁加強(qiáng)橋梁?jiǎn)闻艈螌与p排單層三排單層雙排雙層單排

37、單層雙排單層三排單層雙排雙層彎矩（kN.m)788.21576.42246.43265.41687.533754809.46750剪力（kN）245.2490.5698.9490.5245.2490.5698.9490.5國(guó)產(chǎn)“321”貝雷梁幾何特性表結(jié)構(gòu)構(gòu)造幾何特性W（cm3）I（cm4）單排單層不加強(qiáng)3578.5250497.2加強(qiáng)7699.1577434.4雙排單層不加強(qiáng)7157.1500994.4加強(qiáng)15398.31154868.8三排單層不加強(qiáng)10735.6751491.6加強(qiáng)23097.41732303.2雙排雙層不加強(qiáng)14817.92148588.8加強(qiáng)30641.7459625

38、5.2三排雙層不加強(qiáng)22226.83222883.2加強(qiáng)45962.65.1.2荷載工況： 1)混凝土自重：24KN/m3 2)鋼筋自重：2KN/m3 3)模板及主次龍骨：1.2KN/m2 4)施工人員及設(shè)備：3KN/m2 5)振搗荷載：2KN/m2 6)碗扣支架重量：17kg/空間立方7)風(fēng)荷載：0.29KN/m25.2貝雷縱梁驗(yàn)算1）受力模型按兩跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐跨徑為12m+12m。圖5-1 貝雷縱梁受力模型簡(jiǎn)圖2）荷載布置作用于雙排單層26片貝雷縱梁的最大荷載：(1）鋼筋及砼自重：根據(jù)箱梁斷面圖可知，變截面梁在3米梁高處（箱梁墩頂根部）橫截面面積為23.8 m2，在跨中2米梁高處橫

39、截面面積為15.5 m2，平均橫截面面積為19.65 m2。在24米長(zhǎng)縱向貝雷梁上作用的鋼筋混凝土總荷載為：F1=26kN/m3×19.65 m2×24m=12261.6KN（2）施工人員及設(shè)備荷載：取3kN/m2，F(xiàn)2=3kN/m2×23.5m×24m=1692KN（3）振搗荷載：取2kN/m2，F(xiàn)3=2kN/m2×23.5m×24m=1128KN（4）模板及主次龍骨：1.2KN/m2F4=1.2kN/m2×23.5m×24m=676.8KN（5）碗扣支架荷載：17kg/空間立方 高架橋跨 墩高在7.1米，碗扣支

40、架高度減去1層貝雷高度1.5米，工字鋼0.4米，鋼管柱高3.9m，按0.66米計(jì)算。F5=170N/m3×23.5m×24m×0.66m =63.2KN作用于雙排單層26片貝雷縱梁的總荷載為：F=F1+F2+F3+F4+F5=15860KN恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，即F=15860KN×1.2=19032KN每片貝雷縱梁荷載為：19032KN /26=732KN沿縱橋向均布荷載為：q1=732KN /24m=30.5 KN/m（6）貝雷縱梁自重：“321”軍用貝雷梁：每片貝雷重287kg（含支撐架、銷(xiāo)子等）：每延米荷載q2=287×10/3m=0.96 KN/m恒荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，即為q2=0.96