換熱器課程設(shè)計

1、課程設(shè)計管殼式換熱器的設(shè)計管殼式換熱器結(jié)構(gòu)管殼式換熱器結(jié)構(gòu) 封頭封頭 殼體殼體 內(nèi)部結(jié)構(gòu)（包括管束等）內(nèi)部結(jié)構(gòu)（包括管束等）單管程固定管板換熱器單管程固定管板換熱器管程管程殼程殼程 1膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)CtC oo帶有補償圈的固定管板式換熱器帶有補償圈的固定管板式換熱器的情況。且殼方流體壓強不高于適用于溫差小于kPakPaC C6007010/312. 浮頭式換熱器（一端不與外殼連接，稱之為浮頭）應(yīng)用極為普遍。的各種物料的換熱適用于兩流體溫差較大, ,11/313. U型管式換熱器（管子可自由伸縮）流體必須清潔的場合適用于高溫高壓且管內(nèi)管殼式換熱器型號與系列標準1）基本參數(shù)和型號（1）基本參

2、數(shù)公稱換熱面積SN公稱直徑DN公稱壓強PN換熱器管長度L換熱管規(guī)格和排列管程數(shù)NP（2）型號表示方法例G800II-1.0-11012345 1-換熱器代號（換熱器代號（G,F）2-公稱直徑，公稱直徑，mm3-管程數(shù)管程數(shù)Np：、4-4-公稱壓力公稱壓力P PN,N,MPaMPa5-5-公稱換熱面積公稱換熱面積S SN,N,m m2 2 不潔凈和易結(jié)垢的液體宜在管內(nèi)不潔凈和易結(jié)垢的液體宜在管內(nèi)-清洗比較方便清洗比較方便 腐蝕性流體宜在管腐蝕性流體宜在管內(nèi)內(nèi)-避免殼體和管子同時腐蝕，便于清洗避免殼體和管子同時腐蝕，便于清洗 壓強高的流體宜在管內(nèi)壓強高的流體宜在管內(nèi)-免殼體受壓，節(jié)省殼程金屬消耗量

3、免殼體受壓，節(jié)省殼程金屬消耗量 飽和蒸汽宜走管間飽和蒸汽宜走管間-便于及時排除冷凝液及不凝性氣體便于及時排除冷凝液及不凝性氣體 有毒流體宜走管內(nèi)，使泄露機會較少有毒流體宜走管內(nèi)，使泄露機會較少 被冷卻的流體宜走管間被冷卻的流體宜走管間-可利用外殼向外的散熱作用可利用外殼向外的散熱作用 流量小或粘度大的液體，宜走管間流量小或粘度大的液體，宜走管間-提高對流傳熱系數(shù)提高對流傳熱系數(shù) 若兩流體的溫差較大，對流傳熱系數(shù)較大者宜走管間若兩流體的溫差較大，對流傳熱系數(shù)較大者宜走管間-減少熱減少熱應(yīng)力應(yīng)力一、流體流徑的選擇一、流體流徑的選擇-冷、熱流體走管程或殼程冷、熱流體走管程或殼程上述各點若不能同時兼顧

4、，應(yīng)視具體情況抓主要矛盾。上述各點若不能同時兼顧，應(yīng)視具體情況抓主要矛盾。先流體的壓強、防腐蝕和清洗等要求，再校核對流傳熱系數(shù)和壓強降。先流體的壓強、防腐蝕和清洗等要求，再校核對流傳熱系數(shù)和壓強降。增加流速增加流速對流傳熱系數(shù)對流傳熱系數(shù) ，污垢熱阻，污垢熱阻總傳熱系數(shù)總傳熱系數(shù) 傳熱面積傳熱面積流動阻力流動阻力和動力消耗和動力消耗還需考慮結(jié)構(gòu)上：還需考慮結(jié)構(gòu)上： 高流速高流速管子數(shù)目管子數(shù)目較長管子或增加程數(shù)較長管子或增加程數(shù) 管子太長不易清洗，且管長都有一定標準；程數(shù)增加使平管子太長不易清洗，且管長都有一定標準；程數(shù)增加使平均溫度差下降均溫度差下降二、流體流速的選擇二、流體流速的選擇一定傳

5、熱面積一定傳熱面積常用的流速范圍常用的流速范圍不同粘度液體的流速不同粘度液體的流速 流體種類流體種類 流速流速管程管程殼程殼程一般流體一般流體0.530.21.5易結(jié)垢流體易結(jié)垢流體10.5氣體氣體530315液體粘度液體粘度最大流速最大流速 1500 0.6 1500500 0.75 500100 1.1 10035 1.5 351 1.8 1 2.4三、流體兩端溫度的確定三、流體兩端溫度的確定 若冷、熱流體的溫度都由工藝條件所規(guī)定，就不存在確若冷、熱流體的溫度都由工藝條件所規(guī)定，就不存在確定兩端溫度的問題。定兩端溫度的問題。 若其中一個流體已知進口溫度，則出口溫度應(yīng)由設(shè)計者若其中一個流體已

6、知進口溫度，則出口溫度應(yīng)由設(shè)計者來確定。來確定。例如：用冷水冷卻某熱流體，冷卻水進口溫度可根據(jù)當?shù)乩纾河美渌鋮s某熱流體，冷卻水進口溫度可根據(jù)當?shù)貧鉁貤l件作出估計，出口溫度需根據(jù)經(jīng)濟衡算來決定。氣溫條件作出估計，出口溫度需根據(jù)經(jīng)濟衡算來決定。為節(jié)省水量，出口溫度提高，則傳熱面積要大些；為節(jié)省水量，出口溫度提高，則傳熱面積要大些；為減少傳熱面積，出口溫度降低，則要增加水量。為減少傳熱面積，出口溫度降低，則要增加水量。1.管徑管徑 應(yīng)盡可能使流速高些，但一般不應(yīng)超過前面的流應(yīng)盡可能使流速高些，但一般不應(yīng)超過前面的流速范圍速范圍目前列管式換熱器系列標準中管徑僅有：目前列管式換熱器系列標準中管徑僅有

7、： 25mm 2.5mm、 19mm 2mm四、管子的規(guī)格和排列方法四、管子的規(guī)格和排列方法a. 小直徑管子單位傳熱面積的金屬消耗量小，傳熱系數(shù)小直徑管子單位傳熱面積的金屬消耗量小，傳熱系數(shù)稍高，但容易結(jié)垢，不易清洗，用于較清潔的流體；稍高，但容易結(jié)垢，不易清洗，用于較清潔的流體；b. 大直徑管子用于粘性大或易結(jié)垢的流體。大直徑管子用于粘性大或易結(jié)垢的流體。2.管長管長 以清洗方便及合理使用管材為原則以清洗方便及合理使用管材為原則合理的換熱器管長：合理的換熱器管長：1.5m、2m、3m、6m等等 管子長度與公稱直徑之比，一般為管子長度與公稱直徑之比，一般為l/d46 ，對直，對直徑小的換熱器可

8、取大些。徑小的換熱器可取大些。3.管子排列方法管子排列方法正三角形、轉(zhuǎn)角正三角形、正方形、轉(zhuǎn)角正方形等正三角形、轉(zhuǎn)角正三角形、正方形、轉(zhuǎn)角正方形等管板強度高；流體走短路管板強度高；流體走短路機會少，且擾動較大，因機會少，且擾動較大，因而對流傳熱系數(shù)較高；相而對流傳熱系數(shù)較高；相同殼程內(nèi)排更多管子。同殼程內(nèi)排更多管子。便于清洗，適便于清洗，適于殼程流體易于殼程流體易結(jié)垢的場合；結(jié)垢的場合；但對流傳熱系但對流傳熱系數(shù)較正三角形數(shù)較正三角形的低。的低。介于正三角介于正三角形和正方形形和正方形之間。之間。 對于固定管板式換熱器（型號對于固定管板式換熱器（型號G）采用）采用25mm 2.5mm的管子和正

9、三角形排列的管子和正三角形排列 FA型浮頭式換熱器一般采用型浮頭式換熱器一般采用 19mm 2mm和正三角形排列和正三角形排列 FB型浮頭式換熱器型浮頭式換熱器25mm 2.5mm和正和正方形排列。方形排列。4. 管間距管間距t : :兩相鄰換熱管中心的距離。其值的確定需要考慮兩相鄰換熱管中心的距離。其值的確定需要考慮以下幾個因素：以下幾個因素： 管板強度；管板強度； 清洗管子外表面時所需要的空隙；清洗管子外表面時所需要的空隙； 換熱管在管板上的固定方法。換熱管在管板上的固定方法。通常，取通常，取t =（1.251.5）d0。 管外徑mm管心距mm各程相鄰管的管心距，mm19253825324

10、4324052384860五、管程和殼程數(shù)的確定五、管程和殼程數(shù)的確定 當流體的流量較小或傳熱面積較大而需管數(shù)很多時，當流體的流量較小或傳熱面積較大而需管數(shù)很多時，有時會使管內(nèi)流速較低，對流系數(shù)較小。有時會使管內(nèi)流速較低，對流系數(shù)較小。 為提高管內(nèi)流速，可采用多管程。為提高管內(nèi)流速，可采用多管程。 但管程數(shù)過多，管程流動阻力加大，增加動力費用；多程會但管程數(shù)過多，管程流動阻力加大，增加動力費用；多程會使平均溫度差下降；多程隔板使管板上可利用面積減少使平均溫度差下降；多程隔板使管板上可利用面積減少 標準中管程數(shù)有：標準中管程數(shù)有：1、2、4和和6程，多程時應(yīng)使每程管子數(shù)程，多程時應(yīng)使每程管子數(shù)大

11、致相等。大致相等。管程數(shù)管程數(shù)m計算：計算：umuu管程內(nèi)流體的適宜流速；管程內(nèi)流體的適宜流速；u管程內(nèi)流體的實際流體。管程內(nèi)流體的實際流體。1.管程數(shù)管程數(shù)管程數(shù)管程數(shù)折流擋板間距折流擋板間距當溫差校正系數(shù)當溫差校正系數(shù) 低于低于0.8，可采用多殼程。，可采用多殼程。t 如：在殼體內(nèi)安裝一塊與管束平行的隔板，流體在殼體如：在殼體內(nèi)安裝一塊與管束平行的隔板，流體在殼體內(nèi)流經(jīng)兩次，稱為兩殼程。內(nèi)流經(jīng)兩次，稱為兩殼程。 但由于隔板在制造、安裝和檢修等方面都有困難，故一但由于隔板在制造、安裝和檢修等方面都有困難，故一般不采用殼方多程的換熱器，而是幾個換熱器串聯(lián)使用般不采用殼方多程的換熱器，而是幾個換

12、熱器串聯(lián)使用2.殼程數(shù)殼程數(shù)六、折流擋板六、折流擋板形式形式：作用：作用： 提高殼程內(nèi)流體的流速；提高殼程內(nèi)流體的流速； 加強湍流強度；加強湍流強度； 提高傳熱效率；提高傳熱效率； 支撐換熱管。支撐換熱管。圓缺形圓缺形盤環(huán)形盤環(huán)形 最常用的為最常用的為圓缺形擋板圓缺形擋板，切去的切去的弓形高度弓形高度約為外殼內(nèi)約為外殼內(nèi)徑的徑的10%40%，一般取，一般取20%25%。 板間距過小，不便于制造和維修，阻力較大；板間距過小，不便于制造和維修，阻力較大； 板間距過大，流體難于垂直地流過管束，使對流傳熱系板間距過大，流體難于垂直地流過管束，使對流傳熱系數(shù)下降。數(shù)下降。兩相鄰擋板的距離（兩相鄰擋板的距

13、離（板間距板間距）h為外殼內(nèi)徑為外殼內(nèi)徑D的（的（0.21）倍。）倍。系列標準中，采用的系列標準中，采用的h（mm）值為：）值為： 固定管板式：固定管板式：150,300,600； 浮頭式：浮頭式：150,200,300,480和和600.七、外殼直徑的確定七、外殼直徑的確定要求：要求：殼體內(nèi)徑等于或稍大于管板的直徑。殼體內(nèi)徑等于或稍大于管板的直徑。單程管殼體內(nèi)徑：單程管殼體內(nèi)徑：(1)2cDt nb式中式中: : t t管心距，管心距，m m；n nc c 橫過管束中心線的管數(shù)；橫過管束中心線的管數(shù)； b b管束中心線上最外層管的中心至殼體內(nèi)壁的距離管束中心線上最外層管的中心至殼體內(nèi)壁的距離

14、. .0(11.5)bd1.11.19ccnn正三角形排列：n正方形排列：nD400mm,鋼管卷焊而成鋼管卷焊而成緩沖板緩沖板1.05NDt管板利用率管板利用率多管程殼體內(nèi)徑：多管程殼體內(nèi)徑：N 排列管子數(shù)目；排列管子數(shù)目；t t管心距管心距正三角形排列正三角形排列 2管程：管程：0.7-0.85； 4管程：管程：0.6-0.8正方形排列正方形排列 2管程：管程：0.55-0.7 ; 4管程：管程：0.45-0.65計算得到的殼內(nèi)徑應(yīng)圓整。計算得到的殼內(nèi)徑應(yīng)圓整。殼體標準尺寸殼體標準尺寸殼體外徑殼體外徑/mm325400 500 600 700800 900 10001100 1200最小壁厚

15、最小壁厚/mm8101214八、主要附件八、主要附件1.封頭封頭方形：用于直徑小的殼體（方形：用于直徑小的殼體（400mm）；）；圓形：用于大直徑的殼體。圓形：用于大直徑的殼體。2.緩沖擋板緩沖擋板 為防止殼程流體進入換熱器時對管束的沖擊，可在進為防止殼程流體進入換熱器時對管束的沖擊，可在進料管口裝設(shè)緩沖擋板料管口裝設(shè)緩沖擋板3.導(dǎo)流筒導(dǎo)流筒 殼程流體的進、出口與管板間存在一段流體不能流動殼程流體的進、出口與管板間存在一段流體不能流動的空間（死角），為了提高傳熱效果，常在管束外增設(shè)導(dǎo)的空間（死角），為了提高傳熱效果，常在管束外增設(shè)導(dǎo)流筒。流筒。4.放氣孔、排液孔放氣孔、排液孔 殼體上常安有放氣

16、孔和排液孔，排出不冷凝氣體和冷凝殼體上常安有放氣孔和排液孔，排出不冷凝氣體和冷凝液等。液等。5.接管接管 換熱器中流體進、出口的接管直徑按下式計算，即換熱器中流體進、出口的接管直徑按下式計算，即4sVdu Vs流體的體積流量，流體的體積流量，u流體在接管中的流速流體在接管中的流速流速流速u的經(jīng)驗值可取為：的經(jīng)驗值可取為：對液體對液體 u =1.52m/s；對蒸氣；對蒸氣u =2050m/s ；對氣體對氣體u =（0.150.2）p/ (p為壓強，為壓強，kPa； 為氣體密度為氣體密度)。九、材料選用九、材料選用 材料應(yīng)根據(jù)操作壓力、溫度及流體的腐蝕性等來選用。材料應(yīng)根據(jù)操作壓力、溫度及流體的腐

17、蝕性等來選用。 目前常用的金屬材料有：碳鋼、不銹鋼、低合金鋼、銅目前常用的金屬材料有：碳鋼、不銹鋼、低合金鋼、銅和鋁等。和鋁等。 非金屬材料有：石墨、聚四氟乙烯和玻璃等。非金屬材料有：石墨、聚四氟乙烯和玻璃等。十、流體流動阻力（壓強降）的計算十、流體流動阻力（壓強降）的計算1.管程流動阻力管程流動阻力 總阻力等于各程直管阻力、回彎阻力及進、出口之和?？傋枇Φ扔诟鞒讨惫茏枇Α⒒貜澴枇斑M、出口之和。一般進、出口阻力可忽略不計，管程總阻力的計算式為：一般進、出口阻力可忽略不計，管程總阻力的計算式為：psNN管程數(shù)；串聯(lián)的殼程數(shù)。psritNNppp)(力引起的壓強降直管及回彎管中摩擦阻ripp ,

18、222iidulp)2(32upr2.殼程流動阻力殼程流動阻力19. 02Re72. 12) 1(seBssudNDpedu0Re 10smum為殼層中流體的流速，折流擋板數(shù)；當量直徑，BeNd設(shè)計步驟設(shè)計步驟 1、試算并初選設(shè)備規(guī)格、試算并初選設(shè)備規(guī)格 確定流體在換熱器中流動途徑。確定流體在換熱器中流動途徑。 根據(jù)傳熱任務(wù)計算熱負荷根據(jù)傳熱任務(wù)計算熱負荷Q。 確定流體在換熱器兩端的溫度，選擇列管換熱器的形確定流體在換熱器兩端的溫度，選擇列管換熱器的形式；計算定性溫度，并確定在定性溫度下的流體物性。式；計算定性溫度，并確定在定性溫度下的流體物性。 計算平均溫差，并根據(jù)溫度差校正系數(shù)不應(yīng)小于計算

19、平均溫差，并根據(jù)溫度差校正系數(shù)不應(yīng)小于0.8的原則，決定殼程數(shù)。的原則，決定殼程數(shù)。 依據(jù)總傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值范圍，或按生產(chǎn)實際情況，依據(jù)總傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值范圍，或按生產(chǎn)實際情況，選定總傳熱系數(shù)選定總傳熱系數(shù)K值。值。 由傳熱速率方程，初步算出傳熱面積，并確定換熱器由傳熱速率方程，初步算出傳熱面積，并確定換熱器的基本尺寸。的基本尺寸。2、計算管程、殼程壓強降、計算管程、殼程壓強降 根據(jù)初定的設(shè)備規(guī)格，計算管程、殼程流體的流速和壓根據(jù)初定的設(shè)備規(guī)格，計算管程、殼程流體的流速和壓強降。驗算結(jié)果是否滿足工藝要求。若壓強降不符合要求，強降。驗算結(jié)果是否滿足工藝要求。若壓強降不符合要求，要調(diào)整流速，再確定

20、管程數(shù)或折流板間距，或選擇另一規(guī)要調(diào)整流速，再確定管程數(shù)或折流板間距，或選擇另一規(guī)格的換熱器，重新計算壓強降直至滿足要求。格的換熱器，重新計算壓強降直至滿足要求。3、核算總傳熱系數(shù)、核算總傳熱系數(shù) 計算管程、殼程對流傳熱系數(shù)，確定污垢熱阻，再計算計算管程、殼程對流傳熱系數(shù)，確定污垢熱阻，再計算總傳熱系數(shù)總傳熱系數(shù)K，比較，比較K的初設(shè)值和計算值，若的初設(shè)值和計算值，若K/K=1.151.25，則初選的換熱器合適。否則需另設(shè)，則初選的換熱器合適。否則需另設(shè)K值，值，重復(fù)以上計算步驟。重復(fù)以上計算步驟。對流傳熱系數(shù)（無相變）設(shè)計任務(wù)書設(shè)計任務(wù)書 試選用一適當型號的列管式換熱器，產(chǎn)量為試選用一適當型

21、號的列管式換熱器，產(chǎn)量為50m3/h，溫度，溫度為為185 的油品將流量為的油品將流量為54m3/h的原油從的原油從65 加熱到加熱到115 。管程和殼層的壓降均不超過管程和殼層的壓降均不超過25kpa。兩油料的污垢熱阻均取。兩油料的污垢熱阻均取0.0002m2.W-1，碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為45Wm-1-1。實例實例主要物性參數(shù)表主要物性參數(shù)表介質(zhì)介質(zhì)性質(zhì)性質(zhì)密度密度kg/m3比熱比熱kJ/(kg)粘度粘度Pas熱導(dǎo)率熱導(dǎo)率W/(m)油品油品熱流體熱流體7152.50.64 10-30.133原油原油冷流體冷流體8152.26.65 10-3 0.128一、估算傳熱面積一、估算傳熱

22、面積1.熱流量熱流量 kWhkJttWCQp1450/1008. 5)65115(2 . 28155405. 1)(05. 1612CcqQTTphh2 .1285 . 2715501008. 5185612 2.平均傳熱溫差平均傳熱溫差 ，逆流計算，得，逆流計算，得 Ctttttm5 .66)652 .128(115185ln652 .128115185ln1212，42. 065185651151212TTttP14. 1651152 .1281851221ttTTR88. 0tCttmtm5 .585 .6688. 0，查圖433可得: 所以3.傳熱面積傳熱面積 由于計算傳熱面積需要知道

23、總傳熱系數(shù)由于計算傳熱面積需要知道總傳熱系數(shù)K。根據(jù)生產(chǎn)實踐中。根據(jù)生產(chǎn)實踐中不同種類流體間換熱的總傳熱系數(shù)經(jīng)驗值，參照表不同種類流體間換熱的總傳熱系數(shù)經(jīng)驗值，參照表4-6，假設(shè)，假設(shè)K=240W/ (m2)則估算的傳熱面積為：則估算的傳熱面積為： 考慮到外界因素的影響，根據(jù)經(jīng)驗取實際傳熱面積為估算考慮到外界因素的影響，根據(jù)經(jīng)驗取實際傳熱面積為估算值的值的1.15倍，則實際傳熱面積為：倍，則實際傳熱面積為： 263 .1035 .582401045. 1mtKQSm28 .1183 .10315. 115. 1mSS二、工藝結(jié)構(gòu)尺寸二、工藝結(jié)構(gòu)尺寸 1.初步確定換熱器的型號初步確定換熱器的型號

24、由于冷熱流體溫差較大，同時為了便于拆卸清洗，選用浮由于冷熱流體溫差較大，同時為了便于拆卸清洗，選用浮頭式列管換熱器為宜。所頭式列管換熱器為宜。所選用換熱管規(guī)格為選用換熱管規(guī)格為252.5。3. 傳熱管數(shù)傳熱管數(shù) 依據(jù)傳熱管內(nèi)徑和換熱器面積，選用依據(jù)傳熱管內(nèi)徑和換熱器面積，選用6m長的管子長的管子確定單程傳熱管數(shù)：確定單程傳熱管數(shù)：2.流體流動途徑的確定流體流動途徑的確定 根據(jù)兩流體的情況，故選擇油品走換熱器的管程，原油走殼程。根據(jù)兩流體的情況，故選擇油品走換熱器的管程，原油走殼程。2196025. 014. 33 .10300LdSni 則管程數(shù)則管程數(shù) 傳熱管總根數(shù)：傳熱管總根數(shù)：n=219

25、/4=55（根）（根）選擇一個合適的管內(nèi)流速，參照表選擇一個合適的管內(nèi)流速，參照表4-8，取油品在管內(nèi)流速，取油品在管內(nèi)流速0.8m/s smndquivhi/2 . 0360021902. 0785. 050785. 02242 . 08 . 0N4.傳熱管排列和分程方法傳熱管排列和分程方法 采用正方形錯列。取管心距采用正方形錯列。取管心距t=1.25d0，則，則 t=1.2525=31.2532mm 隔板中心到離其最近一排管中心距離：隔板中心到離其最近一排管中心距離： S=t/2+6=32/2+6=22mm各程相鄰管的管心距為：各程相鄰管的管心距為：222=44mm5.殼體內(nèi)徑殼體內(nèi)徑 采

26、用單管程結(jié)構(gòu)，則殼體內(nèi)徑為：采用單管程結(jié)構(gòu)，則殼體內(nèi)徑為：圓整可取圓整可取D=700mm6.折流板折流板 采用弓形折流板采用弓形折流板,取弓形之流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的取弓形之流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%，則切去的圓缺高度為：，則切去的圓缺高度為：H=0.25700=175m 取折流板間距取折流板間距h=0.35D，則，則 h=0.35700=245mm 故故可取可取h=250mm=0.25m 折流板數(shù)目：折流板數(shù)目：811790.1BN 傳熱管長折流板間距NB=6/0.25-1=23(1)2cDt nb61. 0025. 05 . 12) 121919. 1 (032. 0D7.接管接管殼

27、程流體進出口接管：殼程流體進出口接管：取接管內(nèi)流體流速為取接管內(nèi)流體流速為u1=2m/s，則接管內(nèi)徑為，則接管內(nèi)徑為管程流體進出口接管：管程流體進出口接管：取接管內(nèi)液體流速取接管內(nèi)液體流速u2=2m/s，則接管內(nèi)徑為，則接管內(nèi)徑為mD094. 0214. 336000/5042mD098. 0214. 336000/5441pN殼 徑 D700管 子 尺 寸252.5mm管程數(shù)4管 長L6 m管子總數(shù) n256管子排列方法正方形錯列浮頭式換熱器型號：浮頭式換熱器型號：BES-700-1.6-120-6/25-4I查查P483附錄附錄（1 1）管程對流傳熱系數(shù)）管程對流傳熱系數(shù)管程流體流速：管程

28、流體流速：雷諾數(shù)：雷諾數(shù)：普蘭特準數(shù)：普蘭特準數(shù)： 五、換熱器核算五、換熱器核算1.熱量衡算熱量衡算smAVuisi69. 036006402. 0785. 0502湍流431054. 11064. 071502. 069. 0Reiiiud03.12133. 01064. 0105 . 2Pr33piCCmWdiii23 . 08 . 043 . 08 . 0/72303.12)1054. 1 (02. 0133. 0023. 0PrRe023. 0（2）殼程對流傳熱系數(shù)）殼程對流傳熱系數(shù) 當量直徑：當量直徑： 殼程流通截面積：殼程流通截面積： mddtde027. 0025. 014. 3)025. 0414. 3032. 0(4)4(4220202200038. 0032. 0025. 017 . 025. 01mtdhDAsmAVus/4 . 03600038. 05400原油的流速原油的流速雷諾數(shù)：雷