全預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、.預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)全預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)專業(yè)：道路橋梁與渡河工程 指導(dǎo)老師：王宗林姓名：杜欽班級(jí)：0732102學(xué)號(hào)：1073210221一、設(shè)計(jì)資料1、橋面凈空：凈9 + 2 1m2、設(shè)計(jì)荷載：城-A級(jí)車輛荷載，結(jié)構(gòu)重要性指數(shù)g0 = 1.13、材料規(guī)格（1）混凝土：C50級(jí)；（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋：17標(biāo)準(zhǔn)型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk = 1860MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpd = 1260MPa，彈性模量Ep = 1.95105MPa；（3）普通鋼筋：縱向抗拉普通鋼筋采用HRB335鋼筋，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用R235鋼筋

2、。4、主要結(jié)構(gòu)尺寸主梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lk = 32m，梁全長31.96m，計(jì)算跨徑Lf = 31.16m。主梁高度h=1400mm，主梁間距S=2200mm，其中主梁上翼緣預(yù)制部分寬為1600 mm，現(xiàn)澆段寬為600mm，全橋由5片梁組成。橋梁橫斷面尺寸如圖1所示。5、施工方式主梁采用預(yù)制方式施工，后張法施加預(yù)應(yīng)力。主梁安裝就位后，現(xiàn)澆各梁間的60cm頂板接頭混凝土。最后進(jìn)行橋面系施工。圖1 橋梁橫斷面尺寸（單位：cm）6、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果摘錄表1 恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果截面位置距支點(diǎn)截面的距離x（mm）預(yù)制梁自重橫向濕接段自重二期恒載彎 矩剪 力彎 矩剪 力彎 矩剪 力MG1PK（kNm）VG1PK（kN）

3、MG1mK（kNm）VG1mK（kN）MG2K（kNm）VG2K（kN）支點(diǎn)00.0 272.0 0.0 36.7 0.0 106.3 變截面47001054.0 186.2 142.4 25.2 411.9 72.8 L/477901487.4 136.0 200.9 18.4 581.2 53.2 跨中155801983.3 0.0 267.8 0.0 775.0 0.0 表2 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果截面位置距支點(diǎn)截面的距離x（mm）A級(jí)車道荷載人群荷載最大彎矩最大剪力最大彎矩最大剪力MQ1K(kNm)對(duì)應(yīng)V（kN）VQ1K（kN）對(duì)應(yīng)M(kNm)MQ2K(kNm)對(duì)應(yīng)V（kN）VQ2K（kN）

4、對(duì)應(yīng)M(kNm)支點(diǎn)00.0354.8430.10.00.018.818.80.0變截面47001109.1221.8260.21197.281.815.916.274.3L/477901448.9171.4201.01465.0119.111.712.993.9跨中155801924.781.6112.11634.7161.80.05.581.0注：（1）車輛荷載內(nèi)力MQ1K、VQ1K中已計(jì)入沖擊系數(shù)1+m=1.1188。（2）設(shè)表2中的荷載效應(yīng)為S，第45個(gè)學(xué)號(hào)的同學(xué)采用的活載內(nèi)力值Si為Si = S 1 + (45 40) 0.005二、設(shè)計(jì)內(nèi)容1）荷載內(nèi)力組合(1)基本組合（用于承載能

5、力極限狀態(tài)計(jì)算）(2)短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）(3）長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）各種使用情況的組合結(jié)果見下表。表3 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果截 面位 置項(xiàng) 目基本組合短期組合長期組合支點(diǎn)最大彎矩0.00 1015.40 0.00 655.79 0.00 549.37 最大剪力0.00 1120.82 0.00 702.90 0.00 576.29 變截面最大彎矩3572.68 669.05 2384.03 438.87 2037.55 369.86 最大剪力3687.77 723.14 2431.65 463.20 2066.05 383.71 最大彎矩4882.87 501.95

6、 3295.13 326.54 2835.16 273.56 最大剪力4877.69 544.71 3280.01 346.26 2830.84 284.62 跨中最大彎矩6503.88 114.25 4392.13 51.06 3778.95 29.18 最大剪力6009.00 162.99 4129.88 75.64 3642.95 42.28 2）預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為：為荷載短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，由表3查得Ms=4392.13kNm；估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。按圖1給定的截面尺寸

7、計(jì)算：，。 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離， = - ，假設(shè) = 150mm，由此得到 ：擬采用Fj15.2鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：取36根，采用4束8 Fj15.2預(yù)應(yīng)力束，OVM15-8型錨具，提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積，采用F80金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑為85mm。預(yù)應(yīng)力筋束的布置見下圖2。圖2 預(yù)應(yīng)力筋束布置（尺寸單位：cm）預(yù)應(yīng)力束的縱向曲線采用直線加拋物線的形式。計(jì)算各截面預(yù)應(yīng)力束的位置和傾角。表4 預(yù)應(yīng)力筋束曲線要素表鋼束號(hào)編號(hào)起彎點(diǎn)距跨中（mm）曲線水平長度（mm）曲線方

8、程101580022000138003,490006800表5 各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角計(jì)算截面截面距離跨中(mm)錨固截面15800支點(diǎn)截面15580變截面點(diǎn)10880L/4截面7790跨中截面0鋼束到梁底距離(mm)112701240.4707.4460.1200210301001.2496.8280.21203，4320307.3135.3120120平均735.0714.1368.7245.1140.0鋼束與水平線夾角(度)17.7603 7.6523 5.3438 3.8261 0.0000 27.5564 7.4359 4.8624 3.1704 0.0000 3，43.3

9、703 3.2613 0.9318 0.0000 0.0000 平均5.51435.40273.01741.74910.0000累計(jì)角度10.00000.10812.41653.93427.760320.00000.12052.69404.38607.55643，40.00000.10902.43853.37033.37033）截面幾何性質(zhì)計(jì)算截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本算例中，主梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了如下幾個(gè)階段：1、主梁混凝土澆注，鋼束張拉（階段1）混凝土澆注并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力束張拉，此時(shí)管道尚未灌漿，因此，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣

10、除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留孔道的影響。該階段頂板寬度為160mm 2、灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板600mm的連接段（階段2）預(yù)應(yīng)力束張拉、管道灌漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力束參與全截面受力。在將主梁吊裝就位并現(xiàn)澆頂板600mm的連接段時(shí)，該段的自重由上一階段截面承受，此時(shí)截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了非預(yù)應(yīng)力鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。該階段頂板寬度仍為160mm。3、二期恒載及活載作用（階段3）該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為220mm，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。各截面幾何性質(zhì)的計(jì)算結(jié)果列于下表。表6 全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)階段截面階段1：支點(diǎn)1.04794 0.19

11、640 788.2 611.8 74.1 0.32102 0.24918 2.64930 變截面0.60710 0.15964 837.7 562.3 469.0 0.28389 0.19058 0.34041 L/40.60710 0.15763 842.3 557.7 597.2 0.28264 0.18715 0.26394 跨中0.60710 0.15494 846.2 553.8 706.2 0.27979 0.18310 0.21940 階段2：支點(diǎn)1.09891 0.20547 784.7 615.3 70.7 0.33395 0.26183 2.90638 變截面0.65807

12、 0.17304 801.3 598.7 432.6 0.28905 0.21594 0.39997 L/40.65807 0.17541 796.0 604.0 551.0 0.29042 0.22035 0.31837 跨中0.65807 0.17845 791.5 608.5 651.5 0.29328 0.22546 0.27391 階段3：支點(diǎn)1.18891 0.23081 830.2 569.8 116.2 0.40509 0.27800 1.98657 變截面0.74807 0.19664 864.3 535.7 495.6 0.36709 0.22750 0.39673 L/4

13、0.74807 0.19938 859.7 540.3 614.6 0.36899 0.23192 0.32440 跨中0.74807 0.20281 855.7 544.3 715.7 0.37260 0.23701 0.28337 4）預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算1.摩阻損失 式中：scon 張拉控制應(yīng)力，scon=0.75fpk=0.751860=1395MPa ； 摩擦系數(shù)，取；局部偏差影響系數(shù)，取。各截面摩阻損失的計(jì)算見表7。表7 摩擦損失計(jì)算表截面鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4合計(jì)（MPa）支點(diǎn)X（m）0.220.220.220.22q（弧度）0.001890.002100.001900.00190s

14、l1（MPa）1.121.191.121.124.56變截面X（m）4.924.924.924.92q（弧度）0.042180.047020.042560.04256sl1（MPa）24.7826.4424.9124.91101.05L/4截面X（m）8.018.018.018.01q（弧度）0.068660.076550.058820.05882sl1（MPa）40.1242.7936.7836.78156.47跨中X（m）15.8015.8015.8015.80q（弧度）0.135440.131880.058820.05882sl1（MPa）78.0376.8652.5652.56260.

15、012、錨具變形損失sl2反摩阻影響長度lf：，式中：s0 張拉端錨下控制張拉應(yīng)力；Dl 錨具變形值；s1 扣除沿途管道摩擦損失后，錨固端預(yù)拉應(yīng)力；l 張拉端到錨固端之間的距離，l=15800mm。當(dāng)lf l時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩阻后的預(yù)拉力損失Dsx為，當(dāng)lf l時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。 錨具變形損失的計(jì)算見表8、表9.表8 反摩擦影響長度計(jì)算表鋼束號(hào)123413951395139513951321.1 1322.9 1342.4 1342.4 Dsd= 0.004674 0.004562 0.003327 0.003327 12917.713

16、076.415312.515312.5表9 錨具變形損失計(jì)算表截面鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4總計(jì)1220.0220.0220.0220.0Ds120.76119.30101.88101.88sl2118.71117.29100.41100.41436.8324920.04920.04920.04920.0Ds120.76119.30101.88101.88sl274.7774.4169.1469.14287.4738010.08010.08010.08010.0Ds120.76119.30101.88101.88sl245.8846.2248.5948.59189.27415800.015800

17、.015800.015800.0Ds120.76119.30101.88101.88sl20.000.000.000.000.003、分批張拉損失sl4式中：Dspc在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)混凝土彈性模量之比，。預(yù)應(yīng)力束張拉順序?yàn)椋?321。有效張拉力為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見表10。表10 分批張拉損失計(jì)算表截面張拉束號(hào)張拉力張拉鋼束的偏心矩計(jì)算鋼束的偏心矩各項(xiàng)鋼筋應(yīng)力損失234234234支點(diǎn)31618.1200480.9 00480.9 0.00 0.00 20.70 21592

18、.210-213.0 -213.0 0480.9 480.9 0.00 4.13 4.13 11591.18-452.2 -452.2 -452.2 -213.0 480.9 480.9 13.79 -1.46 -1.46 合計(jì)13.79 2.67 23.37 變截面31627.4800702.4 00702.4 0.00 0.00 46.26 21617.830340.9 340.9 0702.4 702.4 0.00 30.55 30.55 11619.65130.3 130.3 130.3 340.9 702.4 702.4 18.71 21.58 21.58 合計(jì)18.71 52.12

19、 98.38 L/431638.3500722.3 00722.3 0.00 0.00 48.73 21634.990562.1 562.1 0722.3 722.3 0.00 41.42 41.42 11638.64382.2 382.2 382.2 562.1 722.3 722.3 29.59 33.41 33.41 合計(jì)29.59 74.84 123.56 跨中31679.3900726.2 00726.2 0.00 0.00 50.90 21649.000726.2 726.2 0726.2 726.2 0.00 49.97 49.97 11647.53646.2 646.2 646

20、.2 726.2 726.2 726.2 46.22 46.22 46.22 合計(jì)46.22 96.20 147.09 4、鋼筋應(yīng)力松弛損失sl5式中：y 超張拉系數(shù)，本例中y =1.0； x 鋼筋松弛系數(shù)，本例采用低松弛鋼絞線，取x =0.3；spe 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力：鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見表11。表11 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表截面spe (MPa)s L5 (MPa)鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4支點(diǎn)1271.9 1259.0 1290.8 1270.1 36.48 34.73 39.06 36.23 變截面1294.7 1274.5 1248.8 1202.6 3

21、9.60 36.83 33.39 27.49 L/41309.9 1277.4 1234.8 1186.1 41.73 37.21 31.57 25.47 跨中1317.0 1271.9 1246.2 1195.3 42.74 36.47 33.05 26.60 5、混凝土收縮、徐變損失sl6式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；f(t,t0) 加載齡期t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。r 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：。 設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，

22、計(jì)算時(shí)間t=，橋梁所處環(huán)境年平均相對(duì)濕度為75%，以跨中截面計(jì)算理論厚度h：h = 2Ac / u = 2 0.828 1000 / 6.602 = 250.8(mm)查表得： ，f(t,t0) =1.615。 混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見表12。表12 混凝土收縮、徐變損失計(jì)算表截面支點(diǎn)116.2 0.004211.0706369.80.05.73 0.00 5.73 78.62 變截面495.6 0.006691.9356280.81608.316.24 -4.05 12.19 114.72 L/4614.6 0.006692.4176265.12269.520.24 -7.00 13.2

23、5 117.26 跨中715.7 0.006692.8896293.13026.124.31 -10.68 13.63 115.36 6.預(yù)應(yīng)力損失組合上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列于表13。表13 應(yīng)力損失組合截面sl,Isl,II1234平均1234平均支點(diǎn)123.08 136.04 104.21 124.91 122.06 115.10 113.36 117.68 114.85 115.25 變截面100.32 120.48 146.18 192.44 139.85 154.32 151.55 148.11 142.21 149.05 L/485.13 117.65 160.20 208.

24、93 142.98 158.99 154.47 148.82 142.73 151.25 跨中78.03 123.08 148.76 199.65 137.38 158.11 151.84 148.42 141.97 150.08 5）承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 1.跨中截面正截面承載力計(jì)算跨中截面尺寸及配筋情況見圖2。圖中：，上翼緣板厚度為150mm，若考慮承托影響，其平均厚度為上翼緣板有效寬度取下列數(shù)值中較小者：（1）（2）（1），因承托坡度，故不計(jì)承托影響，按上翼緣平均厚度計(jì)算：綜合上述計(jì)算結(jié)果，取首先按公式判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：因?yàn)?不滿足上式要求，屬于第一類T形。由的條件，計(jì)算混凝

25、土受壓區(qū)高度： 將代入下式計(jì)算截面承載能力： Nmm= kNm kNm計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載能力滿足要求。2.斜截面抗剪承載力計(jì)算選取距支點(diǎn)h/2和變截面點(diǎn)處進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。截面尺寸見圖，預(yù)應(yīng)力筋束及彎起角度按表5采用。箍筋采用R235鋼筋，直徑為8mm，雙支箍筋，間距；距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距。（1）距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距支點(diǎn)h/2=700mm處為的為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)取1.25;驗(yàn)算截面（距支點(diǎn)h/2=700mm）處的截面腹板寬度，；為計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊

26、緣的距離。在本設(shè)計(jì)中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁痛過，此處的近似按跨中的有效梁高取值，取。計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：為斜截面受壓端正截面的設(shè)計(jì)剪力，此值應(yīng)按重新進(jìn)行補(bǔ)插，得：（相應(yīng)m=1.13455）為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力異號(hào)變距影響系數(shù)，對(duì)簡支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；受壓翼緣影響系數(shù)，?。恍苯孛媸軌憾苏孛嫣幗孛娓拱鍖挾?，距支點(diǎn)的距離為，內(nèi)插得； 斜截面縱向受拉鋼筋百分率，當(dāng)時(shí)取，；箍筋配筋率，。=1022kN為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力式中：在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可

27、由表4給出的曲線方程計(jì)算，6.8872，6.5830，2.4892。6.8872+6.583+22.4892）=379.9kN該截面的抗剪承載力為kNkN說明截面抗剪承載力是足夠的。（2）變截面點(diǎn)處斜截面抗剪承載力計(jì)算首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：其中，kN，仍取1400-120=1280mm。kNkN計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：式中：kN式中：在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表4給出的曲線方程計(jì)算，5.3438，4.8624，0.9318。5.344+4.862+20.932）=248.76kNkN

28、kN說明截面抗剪承載力滿足要求。6）正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1.全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算（1）正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合作用下滿足：為在荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：、分別為階段1、階段2、階段3的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離，可由表6查得：/彎矩設(shè)計(jì)值由表1和表2查得：=1983.3 kNm ，=267.8 kNm ，=775.0 kNm ，=1924.7kNm ，=161.8kNm ，=1.1188將上述數(shù)值代入公式后得： 為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力： 得：計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。（1） 斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面

29、抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處在短期荷載組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。上述公式中車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載即取最大剪力對(duì)應(yīng)的彎矩值，其數(shù)值由表3查得。恒載內(nèi)力值： kNm， kNm ， kNm，活載內(nèi)力值： kNm ， kNm ，變截面點(diǎn)處的主要截面幾何性質(zhì)由表6查得，圖3為各計(jì)算點(diǎn)的位置示意圖。各計(jì)算點(diǎn)的部分?jǐn)嗝鎺缀涡再|(zhì)按表14取值，表中，為圖3中陰影部分的面積，為陰影部分對(duì)截面形心軸的面積矩，為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。圖3 橫斷面計(jì)算點(diǎn)（尺寸單位：cm）表14 計(jì)算點(diǎn)幾何性質(zhì)計(jì)算點(diǎn)

30、受力階段上梗肋處階段10.287200469.9332.3 0.13496階段20.287200507.3368.7 0.14570階段30.3772447.5305.7 0.16879形心位置階段10.342226423.226.7 0.14484階段20.342226460.563.0 0.15758階段30.432226410.00.0 0.17720上梗肋處階段10.183651683.8487.7 0.12558階段20.211680648.3451.3 0.13724階段30.21168698.3514.3 0.14781 預(yù)應(yīng)力筋彎起角度為：5.3438，4.8624，0.931

31、8將上述數(shù)值代入，分別計(jì)算上梗肋處、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。a)上梗肋處 b)形心軸處 c)下梗肋處 計(jì)算結(jié)果匯總于表15。表15 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表計(jì)算點(diǎn)位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力上梗肋8.130.82-0.082形心軸9.320.84-0.075下梗肋10.230.70-0.05計(jì)算結(jié)果表明，上梗肋處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限制。2變形計(jì)算（1）使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮長期影響系數(shù)，對(duì)C50混凝土，剛度。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中尺寸及配筋情況確定，即取。荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化按等效均布荷載作用情況計(jì)算：式中， Nmm，。自重產(chǎn)