余熱發(fā)電AQC爐爆管事故原因分析

1、余熱發(fā)電 AQC 鍋爐爆管事故原因分析會紀要下午 14: 30,發(fā)電部門會同保全部在分廠會議室召開了“ 6.28 AQC 爐爆管事 故原因分析會，會議形成紀要如下：一、爆管情況介紹：6 月 28 日晚 21： 00 左右， AQC 鍋爐運行參數(shù)開始出現(xiàn)異常。運行參數(shù)鍋 爐補水 量已接近蒸發(fā)量，甚至反超，純水消耗量已明顯增大，說明 AQC 爐受熱面已出現(xiàn)破口 泄漏。29 日早& 00 全甩 AQC 爐，翻開人孔門進行內(nèi)部檢查，發(fā) 現(xiàn)蒸發(fā)器、省煤器多 處泄漏、積料 ,確認傳熱管破損。破損傳熱管位置、狀況如下見附圖一、二1 、蒸發(fā)器管1 N52,D1 、 N53 D2 、N63, D2 、N64,

2、D1 、N66 D7 共 5 根傳熱管破口泄漏明顯 ,經(jīng)兩頭封堵后 ,退出運行；2 N43, D2 、 N44, D1 兩根傳熱管破口泄漏位置為靠上聯(lián)箱的光 管接頭部份 ,采取補焊處理方式 ,未退出運行；3 發(fā)生在 N54 N58 處的泄漏點最難找，一開始根據(jù)漏水、積料判斷， 從 蒸發(fā)器底部向上進行查找，查找至 N55 N57 列第 4 排傳熱管時，打水 仍然有漏 水現(xiàn)象, 但漏水量有下降。 后用分開聯(lián)箱打水查漏的方法 , 確認第 1、第 2 聯(lián) 箱均有泄漏點。后從蒸發(fā)器上部傳熱管向下進行查找、 封堵, 至 N56 N58 列第 3排傳熱管時，打水不再泄漏，說明此處漏點為 N55 N57列第4

3、排，N56 N58 列第 3 排共 4根傳熱管。2、 省煤器管打水檢查， P79 泄漏點明顯，采取兩頭封堵，退出運行。 未發(fā)現(xiàn)其它泄漏點。此次爆管 ,受損傳熱管退出運行共計 21 根,其中蒸發(fā)器 20 根、省煤器 1 根。前 5 次爆管退出運行共計 24 根過熱器 17 根、蒸發(fā)器 6 根、省煤器 1 根。包 括此次爆管共計：過熱器 17 根退出運行占總管數(shù) 80 根的 21.25% ；蒸發(fā)器26根退出運行占總管數(shù) 298根的8.72% ;省煤器2根退出運行占總管數(shù) 80 根的2.5%6次爆管時間分別為：第1次3月26日12根過熱器管退出運行。第2次9月!9日5根過熱器管退出運行。第3次12月

4、13日1根蒸發(fā)器管、1根省煤器管退出運行。第4次6月23日2根蒸發(fā)器管退出運行。第5次11月14日3根蒸發(fā)器管退出運行。第6次6月28日20根蒸發(fā)器管、1根省煤器管退出運行二、原因分析：1、含塵高速煙氣沖刷、磨損AQC爐長時間超負荷運行，入爐風(fēng)量、風(fēng)速均大大超過設(shè)計要求，高濃度的含塵煙氣對傳熱管的磨損日益明顯、日益加劇。從此次爆管的位置、現(xiàn)象看，蒸發(fā)器有兩處泄漏點沖刷、磨損明顯。一處為靠東側(cè)爐墻的N64 N66列傳 熱管，上、下各有一處漏點?，F(xiàn)場看，爐體鋼架結(jié)構(gòu)變形現(xiàn)象較嚴重，致使靠近爐體的傳熱管與爐墻之間出現(xiàn)較大縫隙，形成“煙氣走廊。煙氣通過縫隙流速加快，致使磨損加劇。此部位在2002年12

5、月13日第3次爆管，2003年6月23日第4次爆 管中均有傳熱管破口泄漏，見圖所示。另一處為N43 N44列與N52列、N53列靠上聯(lián)箱處的光管接頭局部，共4處漏點?，F(xiàn)場看， 保護光管局部不受沖刷的鋼板已經(jīng)磨損， 出現(xiàn)較大縫隙，致使煙氣直 接沖刷光管， 導(dǎo)致破口泄漏。2、過負荷運行的影響AQC爐過負荷運行，蒸發(fā)量已超額定設(shè)計值的40%長期運行將對受熱面的抗磨損、耐腐蝕性能產(chǎn)生不利影響，直接影響傳熱管的使用壽命。3 、 過熱器局部退出運行對下游受熱面的影響從 AQC 爐的爆管履歷來看，在 2001 年兩次爆管，過熱器共計 17 根傳熱管退 出運 行后，后續(xù)的爆管部位均發(fā)生在蒸發(fā)器與省煤器， 且均

6、都處于退出運行 的 17 根傳 熱管下部，必然有一定的關(guān)系。經(jīng)分析，由于過熱器管退出運行 后，致使高溫?zé)煔?未能經(jīng)過過熱器的有效吸熱而到達蒸發(fā)器受熱面， 這局部 區(qū)域的蒸發(fā)管負荷加劇， 熱負荷率提升， 傳熱管金屬組織穩(wěn)定性降低， 抗高 溫性能下降，再加上高速含塵 煙氣的沖刷， 傳熱管的熱疲勞、熱脆性逐漸顯 現(xiàn)，磨損速度加快。4 、 風(fēng)量偏析由于鍋爐設(shè)計過程中未充分考慮入口風(fēng)管、 沉降室、鍋爐本體在同一中心線 上， 致使煙氣出現(xiàn)偏析現(xiàn)象， 東側(cè)風(fēng)量、流速均高于西側(cè)， 致使東側(cè)受熱面 出現(xiàn)沖刷、 磨損現(xiàn)象。5、 鍋爐投入、退出次數(shù)較為頻繁，壓力頻繁變化使金屬交變應(yīng)力作用加大，尤 其在投 爐、 甩爐

7、期間。鍋爐操作升降溫升降壓速度有過快情況發(fā)生， 未能嚴格按 照升溫升壓曲線操作，也影響到受熱面的工作強度。三、應(yīng)對及防范措施1、 針對由于形成“煙氣走廊而造成的沖刷磨損，此次檢修中已采取封堵縫隙、 隔斷 沖刷的方法，在縫隙處鋪上寬 300mm 岡板，以保護受熱面。2 、 針對 AQC 爐長時間的超負荷運行現(xiàn)狀，建議：AQC 爐入口煙溫嚴格控制，不得高于煙氣報警值 400 C 以上運行，防止蒸 發(fā)量 過高；調(diào)整入爐風(fēng)量， 從而防止煙氣高速沖刷磨損。 可對窯系統(tǒng)冷風(fēng)進行適當?shù)?調(diào)整、 匹配，以降低入爐風(fēng)量。這也是控制鍋爐過高蒸發(fā)量的有效措施，應(yīng)當 盡量使 AQC 爐蒸發(fā)量控制在 11.8 x 12

8、%=14.2t/h 以下運行。出力過高時可適當 開啟 391 旁路擋板進行走風(fēng)控制。3 、 沉降室的收塵效率降低，通過技術(shù)改造以提高收塵效率。沉降室在設(shè)計的風(fēng)量、風(fēng)速狀況下，收塵效率可到達 70% 。但目前入爐風(fēng)量 已超設(shè) 計值的 30? 40%風(fēng)速加快，估算沉降室的收塵效率已下降至 40? 50% 勺 水平，那么每小 時入爐粉塵從設(shè)計的 10g/Nm 增加到 15? 18g/Nm, 那么每小時多入 爐粉塵 3300? 3960kg , 數(shù)量相當驚人。因此，提高沉降室的收塵效率是減緩鍋 爐受熱面磨損，保護受熱面，提 高運行壽命的有效措施之一。目前正在對沉降 室技改方案進行論證。4、 及早排定

9、AQC 鍋爐的大修方案，通過更換受損退出運行的傳熱管來改變鍋爐 運行 狀況，延長 AQC 爐的使用壽命，降低發(fā)生爆管的次數(shù)。四、教訓(xùn)教訓(xùn)之一：此次爆管 , 發(fā)電中控操作員對鍋爐運行參數(shù)變化異常的敏感性不高 , 分析判 斷能力不強。長達 11 個小時,尤其是 6月 29 日夜班,運行參數(shù)已經(jīng)很 明顯說明鍋爐已 發(fā)生爆管事故 , 仍然不能夠當機立斷、緊急甩爐、及時匯報。 說明一方面操作員警覺性 差,對鍋爐參數(shù)異常變化 ,沒有分析,沒有判斷,沒 有考慮事態(tài)的嚴重性。另一方面說明技 能水平不高 , 以往發(fā)生的爆管事故后 , 已將如何通過運行參數(shù)的變化、異常來作出分析、 判斷鍋爐是否爆管的方法通 過培訓(xùn)、發(fā)文形式傳給操作員 , 仍然造成此次判斷滯后 , 說明 一要加強責(zé)任心 教育, 提高對系統(tǒng)異常狀況的敏感性、 警覺性, 二要進一步提高操作技能 , 提 高分析、判斷能力。教訓(xùn)之二：發(fā)電系統(tǒng)運行已到一個運行周期 , 工藝、機械設(shè)備的故障率有