彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試評(píng)審ppt課件

1、歡迎各位專家光臨指導(dǎo)歡迎各位專家光臨指導(dǎo)汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試匯報(bào)嶺澳核電站二期工程 項(xiàng)目參加單位蘇州熱工研究院有限公司上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院南京安正軟件工程有限公司汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試嶺澳核電站二期工程3 3目目 錄錄1 概述概述 12 彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測(cè)試彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測(cè)試 22.0 基礎(chǔ)測(cè)點(diǎn)及編號(hào)基礎(chǔ)測(cè)點(diǎn)及編號(hào) 22.1 第一階段第一階段2019.5） 22.2 第二階段第二階段2021.11） 42.3 第三階段第三階段2019.6） 62.4 第四階段第四階段2019.2） 92.5 第五階段第五階段2019.4） 153 測(cè)試結(jié)果評(píng)價(jià)測(cè)試結(jié)果評(píng)價(jià) 194 實(shí)測(cè)結(jié)果與理論計(jì)

2、算結(jié)果比較實(shí)測(cè)結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果比較 205 附件附件 24嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第一階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第一階段測(cè)試報(bào)告 嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第二階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第二階段測(cè)試報(bào)告 嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第三階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第三階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第四階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第四階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測(cè)試第五階段測(cè)試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)

3、動(dòng)力測(cè)試第五階段測(cè)試報(bào)告1 1、概述、概述 嶺澳核電二期工程嶺澳核電二期工程3 3號(hào)汽輪發(fā)電機(jī)組，額定號(hào)汽輪發(fā)電機(jī)組，額定功率功率1000MW1000MW，額定轉(zhuǎn)速，額定轉(zhuǎn)速1500rpm1500rpm。汽輪機(jī)型號(hào)。汽輪機(jī)型號(hào)HN1087-6.43/280/269(H)HN1087-6.43/280/269(H)單軸、中間再熱、三缸四單軸、中間再熱、三缸四排汽、凝汽式、半轉(zhuǎn)速核電汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)型號(hào)：排汽、凝汽式、半轉(zhuǎn)速核電汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)型號(hào)：TA-1100-78TA-1100-78，1100MW1100MW渦輪增壓、水氫氫冷發(fā)電機(jī)，渦輪增壓、水氫氫冷發(fā)電機(jī)，定子鐵心長度定子鐵心長度7.8m7.

4、8m，旋轉(zhuǎn)無刷勵(lì)磁系統(tǒng)。，旋轉(zhuǎn)無刷勵(lì)磁系統(tǒng)。 軸系臨界軸系臨界轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)值見下表。轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)值見下表。2022-2-104 4軸段名稱軸段名稱一階臨界轉(zhuǎn)速一階臨界轉(zhuǎn)速二階臨界轉(zhuǎn)速二階臨界轉(zhuǎn)速三階臨界轉(zhuǎn)速三階臨界轉(zhuǎn)速高中壓轉(zhuǎn)子高中壓轉(zhuǎn)子9641800/低壓轉(zhuǎn)子低壓轉(zhuǎn)子I10552144/低壓轉(zhuǎn)子低壓轉(zhuǎn)子II10972144/發(fā)電機(jī)發(fā)電機(jī)89018042140 該機(jī)組基礎(chǔ)采用了彈簧隔振基礎(chǔ)該機(jī)組基礎(chǔ)采用了彈簧隔振基礎(chǔ), , 該彈簧隔該彈簧隔振基礎(chǔ)由中廣核工程設(shè)計(jì)公司和德國振基礎(chǔ)由中廣核工程設(shè)計(jì)公司和德國GERBGERB公司公司聯(lián)合設(shè)計(jì)。由于這是彈簧隔振基礎(chǔ)在我國核電百聯(lián)合設(shè)計(jì)。由于這是彈簧隔振基礎(chǔ)在我

5、國核電百萬等級(jí)半速機(jī)組上的首次應(yīng)用，為全面了解實(shí)物萬等級(jí)半速機(jī)組上的首次應(yīng)用，為全面了解實(shí)物彈簧隔振基礎(chǔ)的動(dòng)力特性、使用彈簧基礎(chǔ)的半速彈簧隔振基礎(chǔ)的動(dòng)力特性、使用彈簧基礎(chǔ)的半速機(jī)組的振動(dòng)特性以及完善彈簧隔振基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，機(jī)組的振動(dòng)特性以及完善彈簧隔振基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，為改進(jìn)設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)，受中廣核委托，蘇州為改進(jìn)設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)，受中廣核委托，蘇州熱工研究院、上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院和南熱工研究院、上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院和南京安正軟件工程有限公司三個(gè)單位進(jìn)行了聯(lián)合測(cè)京安正軟件工程有限公司三個(gè)單位進(jìn)行了聯(lián)合測(cè)試研究。試研究。2022-2-105 5 按照合同要求，測(cè)試分五個(gè)階段：按照合同要求，測(cè)

6、試分五個(gè)階段：第一階段：基礎(chǔ)混凝土澆注完成后第一階段：基礎(chǔ)混凝土澆注完成后2828天并達(dá)到設(shè)天并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，在模板拆除后、汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前。計(jì)強(qiáng)度，在模板拆除后、汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前。第二階段：機(jī)組安裝完畢后，運(yùn)行調(diào)試前。第二階段：機(jī)組安裝完畢后，運(yùn)行調(diào)試前。第三階段：在機(jī)組調(diào)試期間。第三階段：在機(jī)組調(diào)試期間。第四階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)。第四階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)。第五階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后。第五階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后。2022-2-106 62 2、彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測(cè)試、彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測(cè)試2.0基礎(chǔ)測(cè)點(diǎn)布置及編號(hào)：基礎(chǔ)測(cè)點(diǎn)布置及編號(hào)： 測(cè)點(diǎn)布置本著反映基礎(chǔ)振動(dòng)特性測(cè)點(diǎn)布置本著反映

7、基礎(chǔ)振動(dòng)特性,并并以主要振動(dòng)控制點(diǎn)為重點(diǎn)的原則進(jìn)行布以主要振動(dòng)控制點(diǎn)為重點(diǎn)的原則進(jìn)行布置。在測(cè)試基礎(chǔ)動(dòng)特性時(shí)，測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)置。在測(cè)試基礎(chǔ)動(dòng)特性時(shí)，測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)確保能正確反映頂板橫梁和縱梁的振型確保能正確反映頂板橫梁和縱梁的振型，此為測(cè)試重點(diǎn)。故在頂板縱橫梁重點(diǎn)，此為測(cè)試重點(diǎn)。故在頂板縱橫梁重點(diǎn)位置，彈簧隔振器支撐位置，軸承支座位置，彈簧隔振器支撐位置，軸承支座位置均布置了測(cè)點(diǎn)，共位置均布置了測(cè)點(diǎn)，共36個(gè)測(cè)點(diǎn)，見下個(gè)測(cè)點(diǎn)，見下圖圖1。本測(cè)試最重要的目的是判定軸承支座處本測(cè)試最重要的目的是判定軸承支座處，亦即圖，亦即圖1中測(cè)點(diǎn)中測(cè)點(diǎn)3、8、13、18、28處處的振動(dòng)幅值是否滿足規(guī)范要求。的振動(dòng)幅值是

8、否滿足規(guī)范要求。2022-2-107 72022-2-108 8圖圖1 基礎(chǔ)頂臺(tái)板測(cè)點(diǎn)布置及編號(hào)基礎(chǔ)頂臺(tái)板測(cè)點(diǎn)布置及編號(hào)9 9彈簧基礎(chǔ)測(cè)試原理圖2.12.1第一階段第一階段1 1測(cè)試內(nèi)容：測(cè)試內(nèi)容：第一階段測(cè)試在基礎(chǔ)混凝土澆筑完成后第一階段測(cè)試在基礎(chǔ)混凝土澆筑完成后2828天并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，待基礎(chǔ)拆模后天并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，待基礎(chǔ)拆模后, ,汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前, ,汽機(jī)平臺(tái)板彈簧汽機(jī)平臺(tái)板彈簧支承呈鎖緊狀態(tài)支承呈鎖緊狀態(tài), ,實(shí)際上平臺(tái)板通過彈實(shí)際上平臺(tái)板通過彈簧支架剛性或半剛性擱置于立柱頂上，簧支架剛性或半剛性擱置于立柱頂上，測(cè)試了彈簧基礎(chǔ)的自振頻率、阻尼比、測(cè)試了彈簧基礎(chǔ)的自

9、振頻率、阻尼比、振型和傳遞函數(shù)。振型和傳遞函數(shù)。2022-2-1010102022-2-101111表表1 1 基礎(chǔ)垂向、橫向、縱向模態(tài)頻率、阻尼比基礎(chǔ)垂向、橫向、縱向模態(tài)頻率、阻尼比2 2測(cè)試結(jié)果測(cè)試結(jié)果2022-2-1012122022-2-1013132022-2-1014142022-2-101515表2 橫梁中心垂直向動(dòng)剛度(25 Hz)3 3測(cè)試結(jié)果分析測(cè)試結(jié)果分析為驗(yàn)證正弦掃頻激振與錘擊法測(cè)試結(jié)果,特將垂直向三階自振頻率進(jìn)行比較,正弦掃頻激勵(lì)測(cè)得垂直向(Z向)16.90Hz,26.13Hz,30.88Hz,錘擊法測(cè)得垂直向(Z向)17.13Hz,26.73,30.54Hz,其誤差

10、僅1%，足見激振試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果正確可信。由基礎(chǔ)臺(tái)板垂直向Z向模態(tài)頻率可見，其第一階為8.787Hz，而更低階的自振頻率沒有明顯顯示，而同樣基礎(chǔ)橫向X向）、縱向Y向模態(tài)頻率其第一階為2.268Hz及2.255Hz，其二階即躍為8.253Hz及8.028Hz，這顯而易見為支承彈簧未予釋放所致。2022-2-101616基礎(chǔ)自振頻率要求避開252.5Hz,基礎(chǔ)垂直向Z向模態(tài)第6，第7階23.753Hz,26.730Hz剛好落入此范圍。而基礎(chǔ)橫向X向第五階，縱向Y向第五階模態(tài)頻率26.520Hz及26.121Hz也均落入此范圍?？梢娀A(chǔ)三個(gè)方向均出現(xiàn)26Hz的自振頻率，但本階段為平臺(tái)空載條件，一旦機(jī)器設(shè)

11、備安裝后質(zhì)量起關(guān)鍵作用，則26Hz自振頻率應(yīng)降低，若仍避不開上述范圍，由于其主導(dǎo)作用的垂直向26.730Hz其振型為反對(duì)稱振型，故對(duì)機(jī)組振動(dòng)并不會(huì)造成不利的影響。此外本階段為平臺(tái)空載條件，且立柱與平臺(tái)間的彈簧呈縮緊狀態(tài)，一旦機(jī)器設(shè)備安裝及彈簧釋放后，自振頻率將有所降低。2022-2-1017175) 基礎(chǔ)臺(tái)板上各機(jī)器軸承部位橫梁的動(dòng)剛度值也是設(shè)計(jì)和測(cè)試的關(guān)鍵參數(shù)之一，故本試驗(yàn)特在臺(tái)板各橫梁中部軸承支承部位進(jìn)行激勵(lì)，測(cè)取橫梁中心垂直向原點(diǎn)動(dòng)剛度曲線，并將機(jī)組工作轉(zhuǎn)速25Hz時(shí)的速度動(dòng)剛度換算成位移動(dòng)剛度。由表2可見，25Hz時(shí)基礎(chǔ)臺(tái)板各橫梁中部垂直向動(dòng)剛度值均大于2106KN/m。2022-2-

12、1018182.2第二階段1 1測(cè)試內(nèi)容測(cè)試內(nèi)容第二階段測(cè)試工況在汽輪發(fā)電機(jī)組已基本組第二階段測(cè)試工況在汽輪發(fā)電機(jī)組已基本組裝結(jié)束裝結(jié)束( (現(xiàn)場(chǎng)尚有低壓缸上缸等部件未扣蓋現(xiàn)場(chǎng)尚有低壓缸上缸等部件未扣蓋) )，汽輪機(jī)平臺(tái)所有支承彈簧呈松弛狀態(tài)下進(jìn)，汽輪機(jī)平臺(tái)所有支承彈簧呈松弛狀態(tài)下進(jìn)行。試驗(yàn)測(cè)試了基礎(chǔ)行。試驗(yàn)測(cè)試了基礎(chǔ)33Hz33Hz以下的垂向和橫向以下的垂向和橫向全部振型、自振頻率、阻尼比、動(dòng)剛度曲線全部振型、自振頻率、阻尼比、動(dòng)剛度曲線和傳遞函數(shù)并成功測(cè)得了彈簧隔振系統(tǒng)上下和傳遞函數(shù)并成功測(cè)得了彈簧隔振系統(tǒng)上下垂直方向的振動(dòng)響應(yīng)。垂直方向的振動(dòng)響應(yīng)。2022-2-1019192022-2-

13、102020 模態(tài)參數(shù)模態(tài)參數(shù)模態(tài)階數(shù)模態(tài)階數(shù)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧鎖緊彈簧鎖緊)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧松弛彈簧松弛)振型振型1 18.7878.7873.673.67垂向一階彎曲垂向一階彎曲2 211.86011.8606.216.21垂向二階彎曲垂向二階彎曲3 313.76813.7688.508.50垂向一階扭彎垂向一階扭彎4 417.11317.11310.9410.94垂向三階彎曲垂向三階彎曲5 520.03220.03212.9512.95垂向二階扭彎垂向二階扭彎6 623.75223.75216.0016.00垂向四階彎曲垂向四階彎曲7 726.73026

14、.73022.7122.71垂向三階扭彎垂向三階扭彎8 830.53730.537/ /橫梁垂向彎曲橫梁垂向彎曲9 933.22933.22924.5524.55垂向四階扭彎垂向四階扭彎垂向(z向)基礎(chǔ)平臺(tái)隔振彈簧松弛前后固有頻率比較表第二階段垂直向一階第一階段垂直向一階2測(cè)試結(jié)果2022-2-102121垂直向7階模態(tài)垂直向8階模態(tài)2022-2-102222 模態(tài)參數(shù)模態(tài)參數(shù)模態(tài)階數(shù)模態(tài)階數(shù)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧鎖緊彈簧鎖緊)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧松弛彈簧松弛)振型振型1 12.2682.2682.622.62橫向擺動(dòng)橫向擺動(dòng)2 28.2538.2536.216.21

15、橫向一階彎曲橫向一階彎曲3 312.96012.9609.029.02橫向二階彎曲橫向二階彎曲4 420.19820.19816.0016.00橫向三階彎曲橫向三階彎曲5 526.52026.52021.3521.35橫向四階彎曲橫向四階彎曲6 633.02633.02630.4730.47縱梁反向彎曲縱梁反向彎曲7 736.81136.81133.9433.94縱梁局部彎曲縱梁局部彎曲8 838.5838.58橫向(X向)基礎(chǔ)平臺(tái)隔振彈簧松弛前后固有頻率比較表3測(cè)試結(jié)果分析a a 彈簧基礎(chǔ)頂臺(tái)板模態(tài)分析彈簧基礎(chǔ)頂臺(tái)板模態(tài)分析 試驗(yàn)采用錘擊法成功獲取了基礎(chǔ)平臺(tái)板在隔振彈試驗(yàn)采用錘擊法成功獲取了

16、基礎(chǔ)平臺(tái)板在隔振彈簧工作狀態(tài)下的各階自振頻率、振型和阻尼比。彈簧隔簧工作狀態(tài)下的各階自振頻率、振型和阻尼比。彈簧隔振器的明顯優(yōu)勢(shì)在于將常規(guī)基礎(chǔ)的固有頻率下降，使低振器的明顯優(yōu)勢(shì)在于將常規(guī)基礎(chǔ)的固有頻率下降，使低階的固有頻率遠(yuǎn)離半速機(jī)組階的固有頻率遠(yuǎn)離半速機(jī)組25 Hz25 Hz的工作轉(zhuǎn)速。由第一階的工作轉(zhuǎn)速。由第一階段基礎(chǔ)臺(tái)板垂直向段基礎(chǔ)臺(tái)板垂直向(z(z向向) )模態(tài)頻率可見其第一階頻率為模態(tài)頻率可見其第一階頻率為8.78 Hz8.78 Hz，沒有明顯的更低階固有頻率出現(xiàn)，第二階段試，沒有明顯的更低階固有頻率出現(xiàn)，第二階段試驗(yàn)結(jié)果證明，基礎(chǔ)平臺(tái)承載后垂直向驗(yàn)結(jié)果證明，基礎(chǔ)平臺(tái)承載后垂直向(Z

17、(Z向向) )第一階模態(tài)頻第一階模態(tài)頻率由彈簧松弛前的率由彈簧松弛前的8.787 Hz8.787 Hz降低為降低為3.67 Hz3.67 Hz，遠(yuǎn)離了機(jī)組，遠(yuǎn)離了機(jī)組的工作轉(zhuǎn)速的工作轉(zhuǎn)速25 Hz25 Hz，達(dá)到了彈簧基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)目的。此也驗(yàn)，達(dá)到了彈簧基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)目的。此也驗(yàn)證了第一階段測(cè)試結(jié)果分析中的預(yù)測(cè)：當(dāng)時(shí)平臺(tái)為空載證了第一階段測(cè)試結(jié)果分析中的預(yù)測(cè)：當(dāng)時(shí)平臺(tái)為空載條件，且立柱與平臺(tái)間彈簧呈鎖緊狀態(tài)，一旦機(jī)組設(shè)備條件，且立柱與平臺(tái)間彈簧呈鎖緊狀態(tài)，一旦機(jī)組設(shè)備安裝后質(zhì)量將發(fā)生很大變化，自振頻率將降低；當(dāng)彈簧安裝后質(zhì)量將發(fā)生很大變化，自振頻率將降低；當(dāng)彈簧釋放后，自振頻率也將有所降低。釋放后，

18、自振頻率也將有所降低。2022-2-102323另外彈簧基礎(chǔ)固有頻率應(yīng)避開另外彈簧基礎(chǔ)固有頻率應(yīng)避開 ，而垂直向，而垂直向(z(z向向) )第第7 7、8 8階模態(tài)頻率為階模態(tài)頻率為22.7122.71和和24.55 Hz24.55 Hz剛好落入此范圍剛好落入此范圍。但起主導(dǎo)作用的垂直向。但起主導(dǎo)作用的垂直向24.55Hz24.55Hz其振型為高階次彎其振型為高階次彎扭反對(duì)稱振型，對(duì)機(jī)組振動(dòng)并不會(huì)造成不利的影響扭反對(duì)稱振型，對(duì)機(jī)組振動(dòng)并不會(huì)造成不利的影響。由表由表2 2橫向橫向X X向基礎(chǔ)平臺(tái)固有頻率表可見，第向基礎(chǔ)平臺(tái)固有頻率表可見，第5 5、6 6階模態(tài)頻率均避開階模態(tài)頻率均避開 ，可見汽

19、輪發(fā)電機(jī)組可以平穩(wěn)安，可見汽輪發(fā)電機(jī)組可以平穩(wěn)安全運(yùn)行，本次彈簧隔基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)是成功的。全運(yùn)行，本次彈簧隔基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)是成功的。2022-2-102424測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)位置位置動(dòng)剛度動(dòng)剛度(kN/m)(kN/m)3 3第一根橫梁中部第一根橫梁中部13.6013.601068 8第二根橫梁中部第二根橫梁中部11.0011.001061313第三根橫梁中部第三根橫梁中部14.0514.051061818第四根橫梁中部第四根橫梁中部16.8116.811062022-2-102525 基礎(chǔ)平臺(tái)上汽輪機(jī)軸承部位的動(dòng)剛度值極為關(guān)鍵。故本次試驗(yàn)特在臺(tái)板各橫梁中部的軸承支承部位進(jìn)行激勵(lì)測(cè)得了橫梁中心垂直向動(dòng)剛度曲線，

20、機(jī)組工作轉(zhuǎn)速25Hz時(shí)的動(dòng)剛度見表3。由表可見，橫梁中部各支承點(diǎn)在25Hz 的動(dòng)剛度值分別13.6E9，11E9 ，14.05E9 ，16.81E9 N/m，遠(yuǎn)大于 2E9N/m，可見臺(tái)板橫梁的剛度設(shè)計(jì)亦滿足要求。b b各橫梁中點(diǎn)動(dòng)剛度各橫梁中點(diǎn)動(dòng)剛度2022-2-102626C C 彈簧隔振器隔振效果評(píng)價(jià)彈簧隔振器隔振效果評(píng)價(jià) 由于本階段試驗(yàn)是在隔振彈簧呈松弛狀態(tài)由于本階段試驗(yàn)是在隔振彈簧呈松弛狀態(tài)亦即彈簧已進(jìn)入工作狀態(tài)時(shí)進(jìn)行的，由彈簧隔亦即彈簧已進(jìn)入工作狀態(tài)時(shí)進(jìn)行的，由彈簧隔振系統(tǒng)頂臺(tái)板激振試驗(yàn)表明，隔振器頂部有振振系統(tǒng)頂臺(tái)板激振試驗(yàn)表明，隔振器頂部有振動(dòng)響應(yīng)動(dòng)響應(yīng)( (單峰值單峰值0.0

21、224mm/s)0.0224mm/s)，而隔振系統(tǒng)底部，而隔振系統(tǒng)底部( (即立柱頂部即立柱頂部) )幾乎無振動(dòng)響應(yīng)幾乎無振動(dòng)響應(yīng)( (單峰值僅為單峰值僅為0.0004 mm/s)0.0004 mm/s)，隔振效率達(dá)，隔振效率達(dá)98.2%98.2%，這證明彈，這證明彈簧以上頂板和機(jī)組與下部支承結(jié)構(gòu)脫離了動(dòng)力簧以上頂板和機(jī)組與下部支承結(jié)構(gòu)脫離了動(dòng)力耦合提供了試驗(yàn)依據(jù)。耦合提供了試驗(yàn)依據(jù)。2.3 第三階段1測(cè)試內(nèi)容測(cè)試內(nèi)容本階段試驗(yàn)測(cè)試了機(jī)組在啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過本階段試驗(yàn)測(cè)試了機(jī)組在啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過程中程中(尤其是通過臨界轉(zhuǎn)速尤其是通過臨界轉(zhuǎn)速)和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)軸承座位置的速度軸承座

22、位置的速度-頻率曲線；測(cè)試了基礎(chǔ)在頻率曲線；測(cè)試了基礎(chǔ)在機(jī)組啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過程中機(jī)組啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過程中(尤其是通過臨界尤其是通過臨界轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速)和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)頂板橫梁和縱梁的速和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)頂板橫梁和縱梁的速度度-頻率曲線；測(cè)試了彈簧隔振器上方頂板和頻率曲線；測(cè)試了彈簧隔振器上方頂板和隔振器下方立柱頂部支承面處的三個(gè)方向的速隔振器下方立柱頂部支承面處的三個(gè)方向的速度度-頻率曲線。頻率曲線。2022-2-102727軸承軸承垂直垂直水平水平理論計(jì)算值理論計(jì)算值1#999982高壓轉(zhuǎn)子高壓轉(zhuǎn)子9642#9999853#11151080低壓低壓I轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子10554#112010835#11831

23、165低壓低壓II轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子10976#120511837#925970發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子8908#9209752022-2-102828表1 各轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值 單位：rpm2測(cè)試結(jié)果 軸承軸承升降速過程升降速過程工作轉(zhuǎn)速工作轉(zhuǎn)速 超速超速 垂直垂直水平水平垂直垂直水平水平垂直垂直1#5.435.431.551.0260.2780.782#8.528.521.303.5150.2913.103#4.774.77-2.1972.8733.104#2.122.091.1790.7172.485#2.132.13-0.9980.2055.286#2.282.281.021.2531.

24、0503.737#0.640.690.6350.6851.258#0.74/0.293/1.552022-2-102929表2 各軸承座在升降速、工作轉(zhuǎn)速及超速中的最大振動(dòng)速度RMS值匯總 單位：mm/s測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)升降速過程升降速過程工作轉(zhuǎn)速工作轉(zhuǎn)速超速超速垂直垂直水平水平垂直垂直水平水平垂直垂直38.28.91.351.41.81.8814.47.33.781.01.91321.528.23.332.35.31811.97.81.890.82.0289.48.55.132.32022-2-103030表3 基礎(chǔ)頂板各橫梁中心處在各工況下的最大振動(dòng)線位移峰值單位：m轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速 rpm/Hz測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)

25、位置位置8.51002505006509159751140125015000.141.674.178.3310.8315.2516.2519.0020.8325.0016點(diǎn)點(diǎn)上上垂直垂直0.0340.0300.8900.0730.3300.130.211.500.8900.460水平水平0.0260.0330.1810.2280.0470.090.110.190.1810.089軸向軸向0.0860.1480.4260.1700.1560.160.190.600.4260.212下下垂直垂直0.0420.0430.1120.0450.0550.050.070.110.1120.076水平水平0

26、.0660.0690.2590.1150.0750.090.090.370.2590.107軸向軸向0.0680.0480.3060.0570.1620.040.050.140.3060.14020點(diǎn)點(diǎn)上上垂直垂直0.0470.0501.4430.1510.2700.470.533.991.4430.219水平水平0.0290.0370.6050.1240.2890.320.170.950.6050.175下下垂直垂直0.0730.0740.3890.0900.1380.260.171.090.3890.347水平水平0.0970.0990.6160.1400.2040.510.271.930

27、.6160.20615點(diǎn)點(diǎn)上上垂直垂直0.0390.0400.5230.1610.6330.150.272.240.5230.259水平水平0.0260.0330.1020.2060.0570.070.100.100.1020.103下下垂直垂直0.0340.0350.0420.0360.0400.040.040.060.0420.044水平水平0.0880.1120.1260.0940.0940.120.120.270.1260.1232022-2-103131表4 彈簧隔振器振動(dòng)速度 單位：RMSmm/s）2022-2-103232表5 彈簧隔振器在升降速過程、工作轉(zhuǎn)速、超速最大振動(dòng)速度R

28、MS值 單位：mm/s3測(cè)試結(jié)果分析a. a. 由表由表1 1可見，各轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速均避開工作轉(zhuǎn)速可見，各轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速均避開工作轉(zhuǎn)速10%10%以上以上, , 實(shí)測(cè)值均略高于計(jì)算值。此測(cè)試結(jié)果為今后彈實(shí)測(cè)值均略高于計(jì)算值。此測(cè)試結(jié)果為今后彈簧基礎(chǔ)軸系臨界轉(zhuǎn)速理論計(jì)算提供了實(shí)測(cè)依據(jù)?；苫A(chǔ)軸系臨界轉(zhuǎn)速理論計(jì)算提供了實(shí)測(cè)依據(jù)。b. b. 由表由表3 3可見，機(jī)組在工作轉(zhuǎn)速時(shí)測(cè)得基礎(chǔ)頂板各控可見，機(jī)組在工作轉(zhuǎn)速時(shí)測(cè)得基礎(chǔ)頂板各控制點(diǎn)各橫梁中心測(cè)點(diǎn)的最大振動(dòng)線位移制點(diǎn)各橫梁中心測(cè)點(diǎn)的最大振動(dòng)線位移5.13m5.13m，遠(yuǎn)小于，遠(yuǎn)小于ISO10816-2-2019Mechnanical ISO10816-

29、2-201950 MW的規(guī)定值的規(guī)定值25m25m。2022-2-103333c. c.由表由表5 5彈簧隔振器系統(tǒng)試驗(yàn)結(jié)果表明：隔振器在過彈簧隔振器系統(tǒng)試驗(yàn)結(jié)果表明：隔振器在過振動(dòng)峰值轉(zhuǎn)速、工作轉(zhuǎn)速和超速到振動(dòng)峰值轉(zhuǎn)速、工作轉(zhuǎn)速和超速到1650rpm1650rpm時(shí)，垂時(shí)，垂直方向減振效果較好，隔振效率達(dá)直方向減振效果較好，隔振效率達(dá)7592%7592%，水平方，水平方向隔振效果不明顯。向隔振效果不明顯。2022-2-103434d.d.基礎(chǔ)頂板工況模態(tài)下的一階模態(tài)頻率基礎(chǔ)頂板工況模態(tài)下的一階模態(tài)頻率3.25Hz3.25Hz，遠(yuǎn)，遠(yuǎn)低于低于25Hz25Hz工作頻率和軸系最低階臨界轉(zhuǎn)速頻率工作

30、頻率和軸系最低階臨界轉(zhuǎn)速頻率15.3Hz15.3Hz。2022-2-1035353.25Hz鑒于基礎(chǔ)橫梁存在鑒于基礎(chǔ)橫梁存在11Hz11Hz工況模態(tài)，并引起該頻率下工況模態(tài)，并引起該頻率下的結(jié)構(gòu)共振，故建議機(jī)組啟動(dòng)時(shí)不宜在的結(jié)構(gòu)共振，故建議機(jī)組啟動(dòng)時(shí)不宜在660rpm660rpm附近附近停留。停留。2022-2-103636第2階段10.94Hz 錘擊模態(tài)基礎(chǔ)橫梁11Hz 工況模態(tài)2.4第四階段1)1)測(cè)試內(nèi)容測(cè)試內(nèi)容第四階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測(cè)第四階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測(cè)試了軸承座振動(dòng)速度，頂板橫梁和縱梁的線試了軸承座振動(dòng)速度，頂板橫梁和縱梁的線位移；頂板的工況模態(tài)，獲得

31、了在工頻下的位移；頂板的工況模態(tài)，獲得了在工頻下的強(qiáng)迫振型以及若干階工況模態(tài)強(qiáng)迫振型以及若干階工況模態(tài)( (固有模態(tài)固有模態(tài)) )頻頻率、振型及阻尼比；彈簧隔振器上方頂板和率、振型及阻尼比；彈簧隔振器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)速度；發(fā)隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)速度；發(fā)電機(jī)下的中間小平臺(tái)振動(dòng)速度及工況模態(tài)；電機(jī)下的中間小平臺(tái)振動(dòng)速度及工況模態(tài)；立柱的振動(dòng)幅值。立柱的振動(dòng)幅值。2022-2-103737測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)通頻速度通頻速度mm/S (RMS) (RMS)工頻速度工頻速度 mm/S (RMS)(RMS)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂

32、向垂向)1#0.240.230.170.070.090.062#0.190.170.200.030.070.153#0.430.290.720.230.170.694#0.740.370.590.390.330.555#0.560.500.730.420.390.706#0.290.530.410.130.440.377#0.420.931.170.090.680.818#0.690.550.370.090.060.062022-2-103838表1 嶺澳二期3#汽輪發(fā)電機(jī)組軸承座振動(dòng)實(shí)測(cè)值2測(cè)試結(jié)果表2機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)平臺(tái)振動(dòng)線位移單位：m (峰值)2022-2-103939測(cè)量測(cè)量1

33、#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#8#8#9#9#10#10#11#11#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X)3.783.784.234.232.522.523.333.330.270.271.711.711.531.532.072.072.702.702.972.971.081.081.801.801.621.622.972.972.072.072.522.522.072.072.432.432.162.162.702.

34、701.981.982.702.70橫向橫向(Y)1.081.083.513.510.720.722.432.430.720.721.891.890.810.812.342.340.630.632.162.161.351.352.342.340.720.721.531.530.540.541.351.350.630.631.531.530.810.811.891.893.063.063.783.78垂直垂直(Z)1.531.534.144.141.801.803.153.150.180.182.252.250.540.542.972.970.990.993.783.782.072.073.06

35、3.060.180.181.891.892.702.703.153.153.333.333.783.782.792.793.603.604.144.144.774.77測(cè)量測(cè)量12#12#13#13#14#14#15#15#16#16#17#17#18#18#19#19#20#20#21#21#25#25#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X)2.072.072.972.971.711.713.243.241.261.263.153.151.4

36、41.442.972.971.441.442.522.523.243.243.513.512.612.612.882.882.972.973.063.061.351.352.342.341.261.262.072.070.000.000.630.63橫向橫向(Y)2.882.883.513.512.882.883.243.244.504.505.225.224.684.684.954.952.342.342.612.611.801.801.891.892.162.162.522.521.171.171.531.531.171.171.891.890.720.721.171.170.090.09

37、2.072.07垂直垂直(Z)2.252.252.882.881.801.802.252.254.504.504.864.867.657.657.927.926.216.216.486.483.243.243.603.600.990.991.981.981.081.081.621.621.171.172.252.251.531.531.981.981.711.712.072.07測(cè)量測(cè)量26#26#27#27#28#28#29#29#30#30#31#31#32#32#33#33#34#34#35#35#36#36#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通

38、頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X)0.990.991.621.621.261.262.162.161.621.621.981.980.990.991.711.710.450.451.531.532.432.432.882.882.072.072.612.612.162.162.612.613.693.694.594.590.270.271.621.621.171.171.81.899橫向橫向(Y)1.531.532.342.341.711.712.342.341.801.802.342.341.621.622.522

39、.520.630.631.351.350.720.721.981.982.432.432.972.972.792.793.873.873.513.515.675.674.414.415.855.855.225.225.495.49垂直垂直(Z)0.990.991.891.891.351.352.162.163.423.424.054.054.054.054.504.505.135.135.405.405.405.406.126.120.450.452.882.882.072.073.333.333.423.424.504.509.369.369.639.636.216.216.576.57擾力

40、作用擾力作用點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)編號(hào)編號(hào)38131828垂直（垂直（Z）2.253.152.251.984.05橫向（橫向（Y）1.891.353.242.522.34軸向（軸向（X）1.712.523.242.881.982022-2-104040表3 基礎(chǔ)臺(tái)板擾力作用點(diǎn)振動(dòng)線位移峰值單位： m 模態(tài)參數(shù)模態(tài)參數(shù)模態(tài)階次模態(tài)階次 頻率頻率(Hz)阻尼比阻尼比振型振型1 13.503.500.05580.0558垂向一階彎曲垂向一階彎曲2 26.756.750.03590.0359垂向一階彎扭垂向一階彎扭3 37.507.500.02540.0254橫向水平橫向水平4 49.259.250.026

41、50.0265垂向?qū)ΨQ彎曲垂向?qū)ΨQ彎曲5 510.5010.500.04310.0431垂向非對(duì)稱彎曲垂向非對(duì)稱彎曲6 623.0023.000.0120.012垂直二階彎曲垂直二階彎曲7 725.0025.000.00020.0002垂向非對(duì)稱振動(dòng)垂向非對(duì)稱振動(dòng)2022-2-104141表4 滿負(fù)荷工況彈簧基礎(chǔ)頂臺(tái)板各階模態(tài)頻率、阻尼比和振型2022-2-104242頻率：3.50Hz頻率：6.75Hz頻率：7.50Hz頻率：9.25Hz頻率：10.50Hz頻率：23.00Hz頻率：25.00Hz2022-2-104343測(cè)點(diǎn)上部B面速度mm/S (RMS)下部C面速度mm/S (RMS)上

42、部B面位移m (峰值)下部C面位移m (峰值)隔振效率(%)XYZ ZXYZ ZXYZ ZXYZ ZZ Z1A/測(cè)點(diǎn)1#0.440.220.460.460.430.210.120.123.961.984.144.143.871.891.081.0873.973.91B/測(cè)點(diǎn)5#0.110.030.180.180.530.150.090.090.990.271.621.624.771.350.810.8150502B/測(cè)點(diǎn)10#0.390.200.160.160.460.250.150.153.511.801.441.444.142.251.351.356.36.3/測(cè)點(diǎn)11#0.080.380

43、.410.410.090.820.090.090.723.423.693.690.817.380.810.8178783B/測(cè)點(diǎn)15#0.130.211.001.000.090.250.100.101.171.899.009.000.812.250.900.909090/測(cè)點(diǎn)16#0.250.190.660.660.220.220.010.012.251.715.945.941.981.980.090.0998.598.54B/測(cè)點(diǎn)20#0.110.170.140.140.100.260.020.020.991.531.261.260.902.340.180.1885.785.7/測(cè)點(diǎn)21#0

44、.100.080.070.070.160.130.040.040.900.720.630.631.441.170.360.3642.942.95B/測(cè)點(diǎn)25#0.060.240.210.210.140.240.020.020.542.161.891.891.262.160.180.1890.590.5/測(cè)點(diǎn)26#0.210.090.150.150.070.170.010.011.890.811.351.350.630.630.090.0993.393.36B/測(cè)點(diǎn)30#0.400.070.580.580.160.140.030.033.600.635.225.221.441.260.270.2

45、794.894.8表5 機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)減振彈簧振動(dòng)測(cè)試匯總表 (X：軸向、Y：橫向、Z：垂向)2022-2-1044442022-2-104545測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)立柱立柱1616（）（）2121（）（）2626（）（）2020（4B）2525（5B）3030（6B）頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底垂直垂直1.81.81.81.81.81.81.81.81.81.81.81.8橫向橫向2.72.71.81.82.72.72.72.71.82.72.71.82.71.81.82.71.82.7軸向軸向2.72.71.82.71.81.81.82.71.82.

46、71.81.82.71.81.82.72.71.8 表6 根底發(fā)電機(jī)位置六個(gè)立柱振動(dòng)位移(峰值) 單位:m電機(jī)小平臺(tái)振動(dòng)電機(jī)小平臺(tái)振動(dòng) 為提供甲方設(shè)計(jì)參考，第為提供甲方設(shè)計(jì)參考，第4 4階段還在運(yùn)行工況下進(jìn)階段還在運(yùn)行工況下進(jìn)行了發(fā)電機(jī)下部小平臺(tái)的振動(dòng)測(cè)試，同時(shí)也進(jìn)行了行了發(fā)電機(jī)下部小平臺(tái)的振動(dòng)測(cè)試，同時(shí)也進(jìn)行了工況模態(tài)分析，測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)分別見下圖工況模態(tài)分析，測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)分別見下圖2022-2-104646 電機(jī)小平臺(tái)振動(dòng)測(cè)點(diǎn)布置圖2022-2-1047471#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻

47、工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻0.060.063 30.460.468 80.180.189 90.680.684 40.470.477 70.770.774 40.500.504 40.630.630 00.440.441 12.302.304 40.870.873 31.971.971 11.531.530 01.771.773 3 表7 電機(jī)小平臺(tái)垂直向振動(dòng)位移(峰值) 單位：m8#8#9#9#10#10#11#11#12#12#13#13#14#14#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻1.278

48、1.2781.4311.4310.2970.2972.7812.7810.1710.1711.0801.0800.0630.0630.6030.6030.1980.1980.6390.6390.1260.1260.3980.3980.2880.2880.6930.693機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)3 3測(cè)試結(jié)果分析測(cè)試結(jié)果分析a a由表由表1 1可見，滿負(fù)荷工況下汽輪發(fā)電機(jī)組可見，滿負(fù)荷工況下汽輪發(fā)電機(jī)組各軸承座振動(dòng)速度各軸承座振動(dòng)速度RMSRMS最大值為最大值為7#7#軸承軸承座垂直向?yàn)樽怪毕驗(yàn)?.17mm/s1.17mm/s，遠(yuǎn)小于，遠(yuǎn)小于ISO 10816-2-ISO 10816-2-201

49、92019規(guī)范給出的規(guī)范給出的15001500轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)/ /分汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組分汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組軸承座振動(dòng)速度均方根值判據(jù)軸承座振動(dòng)速度均方根值判據(jù)2.8mm/s2.8mm/s，可，可見該機(jī)組振動(dòng)亦屬見該機(jī)組振動(dòng)亦屬A A區(qū)為優(yōu)良。區(qū)為優(yōu)良。2022-2-104848b b由表由表3 3可見，彈簧基礎(chǔ)平臺(tái)板在機(jī)組滿負(fù)荷工況可見，彈簧基礎(chǔ)平臺(tái)板在機(jī)組滿負(fù)荷工況下擾力控制點(diǎn)最大振動(dòng)線位移為下擾力控制點(diǎn)最大振動(dòng)線位移為4.05m4.05m，遠(yuǎn)小于，遠(yuǎn)小于ISO10816-2-2019Mechnanical vibration-ISO10816-2-201950 MW要求的機(jī)組在要求的機(jī)組在15001500轉(zhuǎn)

50、轉(zhuǎn)/ /分運(yùn)行時(shí)各擾力作用分運(yùn)行時(shí)各擾力作用點(diǎn)的振動(dòng)線位移點(diǎn)的振動(dòng)線位移25m25m，表明彈簧基礎(chǔ)頂臺(tái)板的動(dòng)力，表明彈簧基礎(chǔ)頂臺(tái)板的動(dòng)力特性是優(yōu)良的。統(tǒng)觀整個(gè)平臺(tái)板振動(dòng)見表特性是優(yōu)良的。統(tǒng)觀整個(gè)平臺(tái)板振動(dòng)見表2 2），僅），僅在測(cè)點(diǎn)在測(cè)點(diǎn)1515及及3535最大振動(dòng)線位移為最大振動(dòng)線位移為7.92m7.92m和和9.63m9.63m，臺(tái)板振動(dòng)均為優(yōu)良。，臺(tái)板振動(dòng)均為優(yōu)良。2022-2-104949c c基礎(chǔ)臺(tái)板與基礎(chǔ)臺(tái)板與1212根立柱之間的彈簧隔振器組，除根立柱之間的彈簧隔振器組，除2A2A組現(xiàn)場(chǎng)安全條件不允許外，對(duì)其余組現(xiàn)場(chǎng)安全條件不允許外，對(duì)其余1111組彈簧隔振器組彈簧隔振器組上下均進(jìn)

51、行了垂向、縱向、橫向同步振動(dòng)采集測(cè)組上下均進(jìn)行了垂向、縱向、橫向同步振動(dòng)采集測(cè)量，結(jié)果如表量，結(jié)果如表5 5所示。因螺旋彈簧隔振主要以垂直向所示。因螺旋彈簧隔振主要以垂直向隔振功能為主，此處僅列出各彈簧垂直向隔振系數(shù)隔振功能為主，此處僅列出各彈簧垂直向隔振系數(shù)或隔振效率）?；蚋粽裥剩?從測(cè)試結(jié)果分析，從測(cè)試結(jié)果分析，4A4A測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)1515減振效率達(dá)減振效率達(dá)98.5%98.5%，從，從4A6B4A6B測(cè)點(diǎn)除測(cè)點(diǎn)除5A5A測(cè)點(diǎn)外測(cè)點(diǎn)外，減振效率均在，減振效率均在85%95%85%95%之間，而且都在發(fā)電機(jī)部之間，而且都在發(fā)電機(jī)部位，相對(duì)而言汽輪機(jī)部位處位，相對(duì)而言汽輪機(jī)部位處1A2

52、B1A2B部位測(cè)量減振效部位測(cè)量減振效率較低些。這給設(shè)計(jì)者提供了第一手實(shí)測(cè)資料。（率較低些。這給設(shè)計(jì)者提供了第一手實(shí)測(cè)資料。（至于個(gè)別彈簧組減振效率相差懸殊，可從設(shè)計(jì)、安至于個(gè)別彈簧組減振效率相差懸殊，可從設(shè)計(jì)、安裝角度進(jìn)一步探討。）裝角度進(jìn)一步探討。）2022-2-105050d d汽輪機(jī)基礎(chǔ)采用彈簧基礎(chǔ)后，基礎(chǔ)頂臺(tái)板與各立汽輪機(jī)基礎(chǔ)采用彈簧基礎(chǔ)后，基礎(chǔ)頂臺(tái)板與各立柱分離，分離后的立柱振動(dòng)狀態(tài)究竟如何，本階段柱分離，分離后的立柱振動(dòng)狀態(tài)究竟如何，本階段給出了測(cè)試數(shù)據(jù)支持。由表給出了測(cè)試數(shù)據(jù)支持。由表6 6可見，各立柱頂部標(biāo)可見，各立柱頂部標(biāo)高高16m16m）、柱中標(biāo)高）、柱中標(biāo)高8m8m）、

53、柱底標(biāo)高）、柱底標(biāo)高0.2m0.2m測(cè)測(cè)試結(jié)果看，垂直、橫向、縱向振動(dòng)位移均在試結(jié)果看，垂直、橫向、縱向振動(dòng)位移均在1.8m2.7m1.8m2.7m之間。特別是從立柱頂?shù)降撞坑捎趶椫g。特別是從立柱頂?shù)降撞坑捎趶椈筛粽裥?yīng)，立柱很明顯呈雙向微小擺動(dòng)?；筛粽裥?yīng)，立柱很明顯呈雙向微小擺動(dòng)。2022-2-105151e e發(fā)電機(jī)下部中間平臺(tái)板，因臺(tái)板較薄，常規(guī)基礎(chǔ)發(fā)電機(jī)下部中間平臺(tái)板，因臺(tái)板較薄，常規(guī)基礎(chǔ)經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)臺(tái)板振動(dòng)超標(biāo)，為考核彈簧基礎(chǔ)中間臺(tái)經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)臺(tái)板振動(dòng)超標(biāo)，為考核彈簧基礎(chǔ)中間臺(tái)板振動(dòng)特性，共布置了板振動(dòng)特性，共布置了1414個(gè)測(cè)點(diǎn)，由表個(gè)測(cè)點(diǎn)，由表7 7可見，位于可見，位于發(fā)電機(jī)前端

54、中心發(fā)電機(jī)前端中心9#9#測(cè)點(diǎn)測(cè)得垂直向最大振動(dòng)線位移測(cè)點(diǎn)測(cè)得垂直向最大振動(dòng)線位移2.781m2.781m，小臺(tái)板設(shè)計(jì)優(yōu)良。，小臺(tái)板設(shè)計(jì)優(yōu)良。2022-2-1052522.5第五階段1)1)測(cè)試內(nèi)容測(cè)試內(nèi)容第五階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測(cè)試第五階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測(cè)試了軸承座振動(dòng)速度，基礎(chǔ)臺(tái)面共了軸承座振動(dòng)速度，基礎(chǔ)臺(tái)面共3333個(gè)測(cè)點(diǎn)的個(gè)測(cè)點(diǎn)的3 3個(gè)方向個(gè)方向振動(dòng)速度值、工頻分量及對(duì)應(yīng)振動(dòng)位移值，彈簧隔振動(dòng)速度值、工頻分量及對(duì)應(yīng)振動(dòng)位移值，彈簧隔振器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)振器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)速度。速度。2022-2-105

55、3532測(cè)試結(jié)果2022-2-105454測(cè)點(diǎn)測(cè)點(diǎn)通頻速度通頻速度mm/S (RMS) (RMS)工頻速度工頻速度 mm/S (RMS)(RMS) 工頻位移工頻位移 m (Peak)(Peak)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)1#0.250.250.200.070.090.090.630.810.812#0.200.190.430.040.120.410.361.083.693#0.520.270.780.430.140.763.871.266.844#0.750.400.700.680.300.66

56、6.120.275.945#0.660.480.790.580.350.755.223.156.756#0.340.530.470.210.480.441.894.323.967#0.320.741.100.170.590.731.535.316.578#0.690.500.300.230.100.132.070.901.17表1 嶺澳二期3#汽輪發(fā)電機(jī)組軸承座振動(dòng)實(shí)測(cè)值2022-2-105555測(cè)量測(cè)量1#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#8#8#9#9#10#10#11#11#工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻

57、工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻軸向軸向(X)5.05.04 45.45.41.41.44 42.22.25 50.00.09 91.51.53 31.81.80 02.32.34 44.44.41 14.64.68 82.02.07 72.52.52 22.32.34 42.92.97 72.52.52 22.72.79 93.03.06 63.23.24 43.53.51 13.63.60 02.32.34 42.92.97 7橫向橫向(Y)0.60.63 32.02.07 70.90.99 92.22.25 50.50.54 41.41.4

58、4 41.01.08 83.13.15 51.11.17 73.73.78 82.22.25 52.92.97 71.61.62 21.91.98 84.14.14 44.54.50 03.63.69 94.14.14 41.71.71 12.82.88 83.03.06 63.63.69 9垂直垂直(Z)2.02.07 74.44.41 12.22.25 53.63.69 90.10.18 81.81.80 00.40.45 52.32.34 40.80.81 12.42.43 33.03.06 64.14.14 41.41.44 42.62.61 11.21.26 62.02.07 71.

59、31.35 52.12.16 60.90.90 03.03.06 65.35.31 15.95.94 4表2 機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)平臺(tái)振動(dòng)線位移 單位：m (峰值)測(cè)量測(cè)量12#12#13#13#14#14#15#15#16#16#17#17#18#18#19#19#20#20#21#21#25#25#工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻工工頻頻通通頻頻軸向軸向(X)1.61.62 22.72.70 01.71.71 12.72.70 01.81.89 92.72.70

60、 02.02.07 72.82.88 81.31.35 51.71.71 11.91.98 82.42.43 33.03.06 63.43.42 22.52.52 22.62.61 10.90.99 91.71.71 11.31.35 51.71.71 11.51.53 31.91.98 8橫向橫向(Y)2.62.61 13.23.24 42.72.70 03.13.15 53.43.42 23.83.87 77.77.74 48.18.19 92.62.61 12.72.70 02.12.16 62.22.25 51.11.17 71.91.98 80.90.99 91.71.71 12.2