變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的多變量槳距控制策略

1、第39卷 第15期 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 Vol.39 No.15 2011年8月1日 Power System Protection and Control Aug. 1, 2011變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的多變量槳距控制策略何玉林，黃 帥，蘇東旭，李 俊，任海軍，劉 軍（機(jī)械傳動(dòng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（重慶大學(xué)）， 重慶 400030）摘要：針對(duì)大型雙饋式變速變槳（variable speed variable pitch，VSVP）風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在額定風(fēng)速以上如何保持輸出電功率穩(wěn)定和降低風(fēng)輪轉(zhuǎn)速波動(dòng)的控制技術(shù)進(jìn)行研究。在研究了傳統(tǒng)變槳距控制策略的基礎(chǔ)上，提出非線性轉(zhuǎn)矩控制結(jié)合以獨(dú)立變槳作為主體因素的多變量控

2、制策略，并基于Bladed軟件平臺(tái)開發(fā)的外部控制器對(duì)該控制策略與傳統(tǒng)的變槳控制策略進(jìn)行仿真比較。結(jié)果表明：相對(duì)傳統(tǒng)的變槳距控制，提出的變槳距控制使風(fēng)力發(fā)電機(jī)組能夠在額定轉(zhuǎn)速下保持穩(wěn)定的電功率輸出，同時(shí)也能減小齒輪箱轉(zhuǎn)矩尖峰。關(guān)鍵詞：變速變槳；變槳距控制；多變量控制；非線性轉(zhuǎn)矩；獨(dú)立變槳Multivariable pitch control strategy for variable speed wind turbineHE Yu-lin，HUANG Shuai，SU Dong-xu，LI Jun，REN Hai-jun，LIU Jun（State Key Laboratory of Mecha

3、nical Transmission（Chongqing University），Chongqing 400030，China）Abstract：For large doubly-fed VSVP（variable speed variable pitch，VSVP）wind turbine unit，this paper researches on the controlstrategy about how to maintain the stable output power and reduce rotor speed fluctuation above rated wind speed

4、. Based on the traditional method of pitch control，a multivariable control strategy is proposed by combining a nonlinear torque control strategy with individual pitch control strategy for blade pitch angle. Then this control strategy is simulated on self-developed external controller based on the Bl

5、aded software. Simulation results of the proposed control strategy show that compared with the traditional method of pitch control，the proposed strategy of pitch control can maintain a stable power output under rated rotor speed，and reduce the peaking torque of gearbox.Key words：variable speed varia

6、ble pitch；pitch-controlled；multivariable control；nonlinear torque；individual pitch control 中圖分類號(hào)： TM614 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)： 1674-3415(2011)15-0033-050 引言大型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在產(chǎn)業(yè)化設(shè)計(jì)中，經(jīng)濟(jì)性、可靠性、優(yōu)質(zhì)電能成為重要的設(shè)計(jì)指標(biāo)。而對(duì)于變速變槳機(jī)組來說，在控制方面需要考慮提高風(fēng)力機(jī)輸出功率的穩(wěn)定性和降低風(fēng)輪轉(zhuǎn)速波動(dòng)1，這樣可以有效提高電能品質(zhì)和降低傳動(dòng)鏈轉(zhuǎn)矩波動(dòng)，延長(zhǎng)部件壽命。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)風(fēng)力機(jī)組運(yùn)行在額定風(fēng)速以上降低風(fēng)輪轉(zhuǎn)速波動(dòng)和改善風(fēng)電品質(zhì)進(jìn)行了相

7、關(guān)研究。Hand MM等人采用PI和PID控制方式對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組進(jìn)行統(tǒng)一變槳距控制2。Endusa Billy Muhando等人在風(fēng)力發(fā)電機(jī)組控制中采用變?cè)鲆鍼ID控制方式3-4。然而，風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的非線性空氣動(dòng)力特征、功率特性和轉(zhuǎn)矩特性制約了以上只輸基金項(xiàng)目：重慶市科技公關(guān)計(jì)劃重點(diǎn)資助項(xiàng)目（CSTC20070352）出變槳角的控制器性能。傳統(tǒng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組控制策略：當(dāng)風(fēng)速在額定風(fēng)速以下時(shí)通過對(duì)發(fā)電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩的控制來實(shí)現(xiàn)，使系統(tǒng)獲得最大風(fēng)能利用系數(shù)；當(dāng)風(fēng)速在額定風(fēng)速以上時(shí)通過控制槳距角，使機(jī)組能準(zhǔn)確地保持在額定功率發(fā)電。Hand MM和Muhando等人根據(jù)傳統(tǒng)的控制策略對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組槳距控制

8、都采用輸出發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)矩恒定，而把變槳角作為控制器的唯一輸入3-5。采用上述的變槳距控制方式不能有效地保持電功率和風(fēng)輪轉(zhuǎn)速穩(wěn)定的多目標(biāo)控制，因此本文提出多變量控制。在高風(fēng)速時(shí)，通過輸出變化的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)矩和獨(dú)立變槳角來降低風(fēng)輪轉(zhuǎn)速與電功率波動(dòng)，同時(shí)也減小齒輪箱轉(zhuǎn)矩尖峰，并借助2 MW風(fēng)力機(jī)模型，通過Visual C+編寫的DLL文件作為外部控制器在Bladed軟件平臺(tái)上對(duì)本文所采用的槳距控制策略進(jìn)行仿真。結(jié)果表明，所采用的多變量控制策略能夠滿足控制要求。- 34 - 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制1 風(fēng)力發(fā)電機(jī)組模型1.1 風(fēng)力機(jī)空氣動(dòng)力學(xué)特性分析典型的變速變槳風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)由機(jī)械部分和電能轉(zhuǎn)化部分組成。對(duì)于風(fēng)力發(fā)

9、電系統(tǒng)的機(jī)械部分，6由空氣動(dòng)力學(xué)可知，風(fēng)力機(jī)從風(fēng)能捕獲的機(jī)械能功率為71Pa=R2Cp(,)V3 （1）2WR=r （2）V式中：為空氣密度；R為風(fēng)輪半徑；V為風(fēng)速；為葉尖速比；為槳距角；Wr為風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)角速度；Cp為風(fēng)能利用系數(shù)，它是葉尖速比和槳距角的函數(shù)6。Cp(,)=(0.44-0.0167)sin 0.00184(3)(3)150.3 （3）Ta=1R3Cq(,)V2 （5） 2： 式中，Cq為力矩系數(shù)，其表達(dá)式為式（6）Cp(,)（6） Cq=1.2 風(fēng)力機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)模型一個(gè)典型的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組可由風(fēng)輪、低速軸（風(fēng)輪側(cè)）、齒輪箱、高速軸（發(fā)電機(jī)側(cè)）、發(fā)電機(jī)6組成，如圖2所示。圖2 典型風(fēng)力

10、機(jī)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)Fig.2 Typical structure of wind turbine train由式（3）可得變速變槳風(fēng)力機(jī)Cp-功率特性曲線，如圖1所示。在氣動(dòng)力矩Ta作用下風(fēng)輪以Wr角速度運(yùn)行9，表達(dá)式為JrWr=TaTls （7）式（7）中：Jr為風(fēng)輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；Tls是傳動(dòng)鏈剛度cd和傳動(dòng)鏈阻尼系數(shù)kd的函數(shù)6，表達(dá)式為式（8）。Tls=cdrsh+kdrsh （8）圖1 變速變槳風(fēng)力機(jī)Cp-運(yùn)行特性曲線 Fig.1 Cp- curve for VSVP wind turbine從圖1可以得到以下結(jié)論：1）對(duì)于固定的槳距角，存在唯一最大風(fēng)能利用系數(shù)Cpmax。2）隨著槳距角增大，風(fēng)能

11、利用系數(shù)明顯減小。以上兩點(diǎn)為變槳距控制提供了理論基礎(chǔ)：在低風(fēng)速時(shí)，槳距角設(shè)定在最優(yōu)值，通過變速恒頻裝置改變發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速使風(fēng)能利用系數(shù)最大；在高風(fēng)速時(shí)，調(diào)節(jié)槳距角來改變發(fā)電機(jī)輸出功率，使輸出功率穩(wěn)定在額定值附近。另由式（2）可知，風(fēng)輪轉(zhuǎn)速或風(fēng)速改變將引起葉尖速比變化8，影響風(fēng)能利用系數(shù)從而改變風(fēng)輪捕獲的機(jī)械能功率Pa，表達(dá)式為Pa=WrTa （4） ： 式中，Ta為風(fēng)輪氣動(dòng)力矩，表達(dá)式為式（5）式（8）中傳動(dòng)鏈扭轉(zhuǎn)角度sh及扭轉(zhuǎn)速度sh可分別定義為：sh=(WrWg)dt（9） sh=WrWg高速軸扭矩Ths與電扭矩Te之差驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)，其表達(dá)式為：JgWg=ThsTe （10）式中，Jg為

12、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。齒輪箱傳動(dòng)比ng表達(dá)式為：WgT（11） ng=ls=ThsWr由式（7）和式（11）推導(dǎo)得：TaJrW=Ths （12） g2nngg根據(jù)式（10）和式（12）可得：JtWg=TfTe（13）何玉林，等 變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的多變量槳距控制策略 - 35 -式中：Jt=Jg+Jrng;Tf=2Ta2.2.1 非線性轉(zhuǎn)矩控制。 ng對(duì)于變速變槳風(fēng)電機(jī)組的轉(zhuǎn)矩控制，目前國(guó)內(nèi)2 變槳距控制變速變槳風(fēng)力機(jī)組變槳距控制方案：在額定風(fēng)速以上，風(fēng)機(jī)控制系統(tǒng)通過調(diào)節(jié)節(jié)距角來改變風(fēng)能利用系數(shù)，從而控制風(fēng)輪轉(zhuǎn)速和發(fā)電機(jī)輸出功率。變槳距控制器的基本目標(biāo)10：風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在額定轉(zhuǎn)速下保持穩(wěn)定的電能輸出。

13、 2.1 傳統(tǒng)變槳控制變速變槳風(fēng)力機(jī)組的槳距角參考值可由風(fēng)速、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速和電機(jī)輸出功率三個(gè)參數(shù)來獨(dú)立控制，本文以發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速作為變槳控制量，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速濾波反饋信號(hào)與轉(zhuǎn)速給定值之間的偏差作為PID控制器的輸入11，PID控制器給出槳距角參考值。但是由于槳距角的變化對(duì)于風(fēng)速而言是非線性的，在高風(fēng)速時(shí)，槳距角的很小變化就會(huì)對(duì)轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生很大的影響。通常情況下，轉(zhuǎn)矩會(huì)隨著槳距角的變化而幾乎成線性化的改變，因此通過改變控制器的全局增益使其與槳距角成反比例線性關(guān)系變化以便補(bǔ)償轉(zhuǎn)矩的波動(dòng)。根據(jù)運(yùn)行點(diǎn)調(diào)整控制器的增益稱為增益調(diào)度12-14，變?cè)鲆婵刂瓶驁D如圖3所示。大多數(shù)文獻(xiàn)中提到的直接轉(zhuǎn)矩控制、矢量控制等都是變頻

14、器的轉(zhuǎn)矩實(shí)現(xiàn)方式。然而，在風(fēng)電機(jī)組的整個(gè)系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，可以將變頻器線性化為一個(gè)低通濾波器，而直接轉(zhuǎn)矩控制、矢量控制此時(shí)成為了這個(gè)變頻器內(nèi)部的算法實(shí)現(xiàn)方式，著重點(diǎn)在于這個(gè)變頻器的輸出如何實(shí)現(xiàn)對(duì)輸入的跟蹤。事實(shí)上，如何給定變頻器的輸入轉(zhuǎn)矩是本文雙饋式變速變槳風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)矩控制的重點(diǎn)。當(dāng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組運(yùn)行在額定風(fēng)速以上時(shí)，應(yīng)使發(fā)電機(jī)輸出電功率保持在額定功率附近，為了減小輸出功率與額定功率的誤差，本文引入電功率偏差，其表達(dá)式為：=PratePe （14） 可以將電功率偏差轉(zhuǎn)化成一階微分方程，其表達(dá)式為：+co=0（15） c0>0由電機(jī)功率關(guān)系可知，Pe=WgTe （16） 由式（14）式（16），可

15、得：WgTeWgTe+co=0 （17），可得： 由式（13）算出Wg代入式（17）Te=11Tco(aTeTe2) （18） WgJtng圖3 帶增益調(diào)度的變槳距控制器Fig.3 Gain scheduling of pitch controller由式（18）最終可算出控制器輸出的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)矩Te，其表達(dá)式為：Te=11Tco(aTeTe2)dt （19） WgJtng2.2 多變量控制傳統(tǒng)變槳控制方式在保持穩(wěn)定的風(fēng)輪轉(zhuǎn)速下不能有效地降低電功率波動(dòng)。因此本文通過多變量控制，即同時(shí)控制節(jié)距角和發(fā)電機(jī)電磁轉(zhuǎn)距Te，使風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在額定風(fēng)速以上時(shí)，其在額定轉(zhuǎn)速下保持穩(wěn)定的電能輸出，同時(shí)也減小齒輪箱

16、轉(zhuǎn)矩尖峰，圖4為多變量控制框圖。圖4 變速變槳風(fēng)力機(jī)組的控制框圖 Fig.4 Control scheme of VSVP wind turbine2.2.2 獨(dú)立變槳控制目前，國(guó)內(nèi)外風(fēng)電變槳控制主要有兩種方法：統(tǒng)一變槳距控制和獨(dú)立變槳距控制。獨(dú)立變槳距控制15是在統(tǒng)一變槳距的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的新型變槳距控制理論和方法。獨(dú)立變槳距控制是指風(fēng)力機(jī)每支葉片根據(jù)自身的控制規(guī)律獨(dú)立地變化槳距角。圖5為獨(dú)立變槳控制框圖。獨(dú)立變槳距系統(tǒng)的控制策略主要有兩種：一種基于槳葉加速度信號(hào)的獨(dú)立變槳控制；另一種是基于槳葉方位角信號(hào)的獨(dú)立變槳距控制10。在工程上，測(cè)量槳葉加速度不容易實(shí)現(xiàn)，最簡(jiǎn)單易用的測(cè)量方法是測(cè)量葉輪

17、位置角。由于各葉片風(fēng)切效應(yīng)隨- 36 - 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制高度變化比較明顯且與各自的方位角有關(guān)，因此可以根據(jù)槳葉的方位角來為每個(gè)葉片產(chǎn)生近似的槳距控制信號(hào)，并以此進(jìn)行獨(dú)立變槳距控制。3 系統(tǒng)仿真分析本文基于Blade軟件平臺(tái)對(duì)風(fēng)力機(jī)運(yùn)行在額定風(fēng)速以上區(qū)域所采用控制策略的可行性進(jìn)行驗(yàn)證。模擬的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組主要參數(shù)：風(fēng)輪直徑80 m，切入風(fēng)速為4 m/s，切出風(fēng)速為25 m/s，額定風(fēng)速12 m/s，額定功率2 MW，風(fēng)輪額定轉(zhuǎn)速18 rpm。本文控制策略的效果體現(xiàn)在額定風(fēng)速以上的各個(gè)工況下，同時(shí)在實(shí)際中，由于湍流風(fēng)導(dǎo)致的隨機(jī)變化占主導(dǎo)地位，因此本文取DLC1.2下20 m/s時(shí)的仿真結(jié)果作比較

18、。采用600 s的湍流風(fēng)來模擬外部風(fēng)速環(huán)境，該湍流風(fēng)在長(zhǎng)度方向、寬度方向、高度方向湍流密度分別為16.5%、12.89%和9.12%，湍流風(fēng)速曲線如圖6所示。圖5 風(fēng)力機(jī)獨(dú)立變槳距控制框圖Fig.5 Individual variable-pitch control of wind turbine風(fēng)剪切是穩(wěn)定狀態(tài)的平均風(fēng)速隨著高度的變化，即風(fēng)速會(huì)隨高度的增加而增加。假設(shè)地面為零風(fēng)速平面，則有風(fēng)切經(jīng)驗(yàn)公式16為VHH=()n （20） V0H0式中：VH為離地參考高度H處風(fēng)速；V0為離地參考高度H0處風(fēng)速；n為剪切指數(shù)，它取決于大氣穩(wěn)定度和地面粗糙度。風(fēng)力機(jī)轉(zhuǎn)軸r處長(zhǎng)度為dr的葉片葉素離地高度為

19、Hr，其與槳葉方位角Bi之間的關(guān)系為：Hr=H0+rsin(Bi) （21） 將槳葉平均風(fēng)速點(diǎn)等效在槳葉長(zhǎng)度的3/4處16，則式（21）可表示為：圖6 湍流風(fēng)速曲線 Fig.6 Turbulent wind curve圖7為變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組運(yùn)行于三維湍流風(fēng)下控制器輸出給發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩曲線。H=H0+3Rsin(Bi) （22） 4根據(jù)式（20）和式（22）推得每個(gè)槳葉所受平均風(fēng)速，如式（23）所示。Vi=1+3R2sin(B1+(i1)×)n×V0 （23） 4H03圖7 發(fā)電機(jī)期望轉(zhuǎn)矩 Fig.7 Demand torque of generator式中：R為槳葉長(zhǎng)度；B1

20、為槳葉1的方位角。權(quán)系數(shù)是依據(jù)每個(gè)槳葉受風(fēng)情況來進(jìn)行分配，風(fēng)越大，權(quán)系數(shù)越大，槳葉節(jié)距角變化值也越大。權(quán)系數(shù)Ki表達(dá)式為：3R23×1+sin(B1+(i1)×)2n4H03（24） Ki=32nsin(B1+(i1)×)1+4H03i=1經(jīng)權(quán)系數(shù)Ki分配后每個(gè)葉片的節(jié)距角i為：i=Ki（25） 式中，為統(tǒng)一變化槳距角給定值。圖8顯示了在獨(dú)立變槳控制下3個(gè)葉片的變槳角與統(tǒng)一變槳控制下葉片的變槳角。圖9為風(fēng)力發(fā)電機(jī)輸出功率曲線，圖中繪出了兩種控制方式下的功率曲線。采用變轉(zhuǎn)矩獨(dú)立變槳控制風(fēng)力發(fā)電機(jī)輸出功率波動(dòng)最大誤差值小于額定功率的9.1%，恒轉(zhuǎn)矩統(tǒng)一變槳的風(fēng)力發(fā)電機(jī)

21、輸出功率變化幅度達(dá)到了額定功率的13%。圖10是風(fēng)輪轉(zhuǎn)速曲線，在恒轉(zhuǎn)矩統(tǒng)一變槳控制下，風(fēng)輪轉(zhuǎn)速波動(dòng)最大誤差達(dá)到了額定轉(zhuǎn)速的何玉林，等 變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的多變量槳距控制策略 - 37 -3.2%。在變轉(zhuǎn)矩獨(dú)立變槳控制下，風(fēng)輪轉(zhuǎn)速變化幅度小于額定轉(zhuǎn)速的2.03%。4 結(jié)論本文通過對(duì)變速變槳風(fēng)力發(fā)電機(jī)組傳統(tǒng)變槳控制策略的研究，提出了多變量控制策略，對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組采用非線性轉(zhuǎn)矩的獨(dú)立變槳控制，實(shí)現(xiàn)了風(fēng)力機(jī)的槳距控制。仿真結(jié)果表明，在高風(fēng)速下，采用非線性轉(zhuǎn)矩控制和獨(dú)立變槳控制相結(jié)合的方式，使風(fēng)力發(fā)電機(jī)組運(yùn)行在額定功率點(diǎn)和額定轉(zhuǎn)速點(diǎn)，提高發(fā)電質(zhì)量，同時(shí)也減小了齒輪箱轉(zhuǎn)矩尖峰。圖8 獨(dú)立變槳距各槳葉節(jié)距角F

22、ig.8 Pitch angle under individual variable-pitch control參考文獻(xiàn)1 楊之俊，吳紅斌，丁明，等. 故障時(shí)雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的控制策略研究J. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2010，38（1）: 14-18，36.YANG Zhi-jun，WU Hong-bin，DING Ming, et al. Control strategy of doubly-fed wind generation system for power grid faultJ. Power System Protection and Control，2010，38（1）: 14-1

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27、l，2010，38（14）: 43-48，78.（下轉(zhuǎn)第42頁 continued on page 42）圖9 電功率曲線Fig.9 Electric power curve圖10 風(fēng)輪轉(zhuǎn)速曲線 Fig.10 Wind turbine speed curve齒輪箱轉(zhuǎn)矩曲線如圖11。圖中顯示，相對(duì)于恒轉(zhuǎn)矩統(tǒng)一變槳采用變轉(zhuǎn)矩獨(dú)立變槳控制，使得齒輪箱轉(zhuǎn)矩尖峰下降了4.35%。圖11 齒輪箱轉(zhuǎn)矩 Fig.11 Gearbox torque- 42 - 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 7 吳砥，張文峰. 地區(qū)電網(wǎng)無功配置優(yōu)化方法的探討J.高電壓技術(shù)，2003，29（5）：21-22，38.WU Di, ZHANG

28、Wen-feng. Study on reactive power scheme in electric power networkJ. High Voltage Engineering，2009，29（5）：21-22，38.8 丘文千. 電力系統(tǒng)無功配置的綜合優(yōu)化方法J. 中國(guó)電力，2008，41（10）：10-14.QIU Wen-qian. Comprehensive optimization method for rational configuration of reactive power compensation of electric power systemsJ. Elec

29、tric Power，2008，41（10）：10-14.9 王國(guó)志，張?jiān)? 應(yīng)用有功負(fù)荷曲線和無功補(bǔ)償選擇配電變壓器容量J. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2008，36（18）：59-61.WANG Guo-zhi，ZHANG Yuan-min. Selection of distribution transformer capability according to active power load curve and reactive load compensationJ. Power System Protection and Control，2008，36（18）：59-61.10 劉君

30、華，方鴿飛，呂巖巖. 基于靈敏度法確定無功補(bǔ)償?shù)攸c(diǎn)J. 繼電器，2006，18（4）：58-61. LIU Jun-hua， FANG Ge-fei，Lü Yan-yan. Allocation of reactive compensation using sensitivity analysis approachJ. Relay，2006，18（4）：58-61.11 劉沛津，谷立臣. 基于內(nèi)點(diǎn)法與改進(jìn)遺傳法的無功規(guī)劃優(yōu)化混合算法J. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2008，36（17）：56-59. LIU Pei-jin，GU Li-chen. Reactive power planni

31、ng based on IPM and improved GA hybrid methodJ. Power System Protection and Control，2008，36（17）：56-59.12 章文俊，程浩忠，王衛(wèi)華. 基于分布估計(jì)單親遺傳算法的配電網(wǎng)規(guī)劃J. 高電壓技術(shù)，2009，35（6）：1476-1482.ZHANG Wen-jun, CHENG Hao-zhong, WANG Wei-hua. Distribution network optimal planning based on algorithm of partheno-genetic algorithm a

32、nd estimation of distribution algorithmJ. High Voltage Engineering，2009，35（6）：1476-1482.13 邱曉燕，張子健，李興源. 基于改進(jìn)遺傳內(nèi)點(diǎn)算法的電網(wǎng)多目標(biāo)無功優(yōu)化J. 電網(wǎng)技術(shù)，2009，33（7）：27-31.QIU Xiao-yan, ZHANG Zi-jian, LI Xing-yuan. Research on distribution voltage and multi-objective optimization based on modified genetic algorithmJ. Powe

33、r System Technology，2009，33（7）：27-31.14 劉育明，周浪，杜林，等. 用于配電網(wǎng)規(guī)劃的多種群免疫遺傳算法J. 高電壓技術(shù)，2006，32（5）：103-106. LIU Yu-ming, ZHOU Lang, DU Lin, et al. Multi-population based immune genetic algorithm for distribution system planningJ. High Voltage Engineering, 2006，32（5）：103-106. 收稿日期：2010-08-23； 修回日期：2010-12-08

34、作者簡(jiǎn)介：王一杰（1986-），男，碩士研究生，從事電力系統(tǒng)分析運(yùn)行與規(guī)劃；E-mail：wyj8611趙 舫（1962-），男，碩士，副教授，從事電力系統(tǒng)研究。（上接第37頁 continued from page 37）9 曾志勇，王清靈，馮婧. 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電負(fù)載并網(wǎng)控制J. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2009，37（15）: 33-37.ZENG Zhi-yong，WANG Qing-ling，F(xiàn)ENG Jing. Study on the load cutting-in control of the variable-speed constant-freqency（VSCF）wind-power generatorJ. Power System Protection and Control，2009，37（15）：33-37.10 Tony Burton，David Sharpe，Nick Jenkins，etal Windenergy handb