元壩272-2H井噴事故分析ppt課件

1、元壩272-1H溢流事故分析 .元壩272-1H井噴事故分析 2021年7月7日17:10，元壩272-1H井四開193.7mm+206.4mm尾管固井替漿過程中泵壓異常，隨后發(fā)現(xiàn)溢流，17:23關(guān)井，18:00套壓逐漸上升至49Mpa，立壓上升至30Mpa。經(jīng)過2次節(jié)流循環(huán)壓井，8日13:15循環(huán)立壓降至13Mpa ，套壓降至12Mpa，溢流得到有效控制，壓井處置耗時20.08h。.元壩272-1H井噴事故分析根本情況溢流經(jīng)過溢流處置緣由分析.元壩272-1H井噴事故分析根本情況：元壩272-1H井是西南油氣分公司為元壩產(chǎn)能建立部署的一口超深程度井，位于四川盆地川東北巴中低緩構(gòu)造元壩區(qū)塊長興

2、組號礁帶，以上二疊統(tǒng)長興組頂部礁蓋頂儲層為主要目的層，設計垂深6575m、斜深7790m。元壩元壩107107元壩元壩161161元壩元壩275275元壩元壩211211元壩元壩2828元壩地域長興組礁灘相井位分布圖元壩元壩10-110-1元壩元壩10-210-2元壩元壩274274元壩元壩2727元壩元壩204204元壩元壩205205元壩元壩2929元壩元壩1 1元壩元壩101101元壩元壩1010元壩元壩29-229-2元壩元壩201201正鉆井正鉆井工業(yè)氣流井工業(yè)氣流井正試氣井正試氣井.元壩272-1H井噴事故分析根本情況：該井導眼施工：2021年4月8日一開，29日二開，7月6日三開

3、，12月23日第四次開鉆，2021年6月17日第四次完鉆。該井三開中完井深4978m，下入282.6mm尾管過程中至井深4266m發(fā)生卡套管，經(jīng)過三次泡解卡劑解卡無果，活動套管至井深4292.34m固井，余685.66m未封固。2021年6月15日14:30四開定向鉆進至6580m中完，層位為飛一段，鉆井液入口密度2.18g/cm3。.元壩272-1H井噴事故分析 溢流經(jīng)過：溢流經(jīng)過： 主要油氣水層位置：主要油氣水層位置：須家河組二段氣層：須家河組二段氣層：4460.5-4462m、4464-4465m、4735.50-4736.00m。 嘉陵江組二段氣水層：嘉陵江組二段氣水層：5895-59

4、09m。飛仙關(guān)。飛仙關(guān)組二段氣層：組二段氣層：6397.0-6406.0m、6412.0-6432.0m、6436.0-6452.0m。.元壩272-1H井噴事故分析溢流經(jīng)過：溢流經(jīng)過：固井前泥漿性能：固井前泥漿性能：2.18g/cm3，入口，入口2.162.11g/cm3出出口口 2021年年7月月6日日12:44開場注入先導漿，開場注入先導漿，13:29注先導漿終了，注先導漿終了，注入過程中泵壓逐漸上升約注入過程中泵壓逐漸上升約3MPa，15:54開場大泵替漿，開場大泵替漿，16:54-17:05大泵替漿過程中立壓由大泵替漿過程中立壓由7.39Mpa快速下降到快速下降到1.2MPa替入總量

5、替入總量90m3，17:07立壓降至立壓降至0MPa，發(fā)現(xiàn)井下情況異常。，發(fā)現(xiàn)井下情況異常。17:09提早終了替漿，總替入量提早終了替漿，總替入量92.5m3設計替入量設計替入量95.1 m中發(fā)現(xiàn)出口槽仍有泥漿返出，判別出現(xiàn)溢流。中發(fā)現(xiàn)出口槽仍有泥漿返出，判別出現(xiàn)溢流。17:22實施頂部實施頂部封隔器坐封，試圖環(huán)空關(guān)井，但井口仍有泥漿返出，井隊立刻封隔器坐封，試圖環(huán)空關(guān)井，但井口仍有泥漿返出，井隊立刻上提鉆具至上提鉆具至4081.88 ，17:23關(guān)井求壓，至關(guān)井求壓，至18:00套壓逐漸上升套壓逐漸上升至至49Mpa，立壓上升至，立壓上升至18:21套壓降至套壓降至47 Mpa后壓力堅持不變

6、。后壓力堅持不變。.元壩272-1H井噴事故分析開次開次套管尺寸套管尺寸mm鋼級壁厚鋼級壁厚mm下入井段下入井段m m抗內(nèi)壓強度抗內(nèi)壓強度MPaMPa3282.6 110TSS17.320940.7281.3273.1110TSS13.84940.722100.3964282.6 TP110TSS17.322100.394292.3481.34193.7193.7110SS110SS12.712.74098.124098.125244.675244.678787206.4BG110TSS19.055244.675707.15118.1193.7BG110TS12.75707.156146.67

7、87193.7BG2532-12512.76146.676577.5298.9溢流經(jīng)過：.元壩272-1H井噴事故分析 第一次壓井時間：第一次壓井時間：7月月7日日18:3323:10，累計注入，累計注入2.38g/cm3的重漿的重漿182m3。效果：關(guān)井套壓由效果：關(guān)井套壓由43 MPa逐漸降至逐漸降至38MPa，立壓由，立壓由24.5MPa逐漸下降至逐漸下降至20MPa，到，到達替出環(huán)空水泥漿，控制套壓、立壓的目的，險情得到了控制。達替出環(huán)空水泥漿，控制套壓、立壓的目的，險情得到了控制。過程：過程：7日日18:33開場節(jié)流放噴，同時采用水泥車泵入開場節(jié)流放噴，同時采用水泥車泵入2.38 g

8、/cm3 貯藏重漿，套壓控貯藏重漿，套壓控制在制在45-51 MPa之間，排量之間，排量0.4-0.8 m3/min約約30min后點火勝利，火焰約后點火勝利，火焰約1525m，立壓由立壓由30 MPa逐漸下降至逐漸下降至27 MPa穩(wěn)定。穩(wěn)定。21:26開場運用雙車循環(huán)節(jié)流放噴壓井，立開場運用雙車循環(huán)節(jié)流放噴壓井，立壓壓25 MPa，套壓，套壓47MPa，排量，排量0.351.2m3/min，套壓，套壓4350MPa，立壓，立壓1928 MPa；23:10停泵關(guān)井察看，壓井合計注入密度停泵關(guān)井察看，壓井合計注入密度2.38g/cm3的重漿的重漿182m3，計算環(huán)空，計算環(huán)空容積被替入的泥漿替

9、代。由于現(xiàn)場貯藏重漿缺乏，停頓了延續(xù)壓井，關(guān)井察看，立容積被替入的泥漿替代。由于現(xiàn)場貯藏重漿缺乏，停頓了延續(xù)壓井，關(guān)井察看，立壓維持在壓維持在16Mpa，套壓維持在，套壓維持在32Mpa穩(wěn)定。穩(wěn)定。節(jié)流循環(huán)壓井：節(jié)流循環(huán)壓井：.元壩272-1H井噴事故分析 節(jié)流循環(huán)壓井：節(jié)流循環(huán)壓井： 第二次壓井分兩個時間段：第二次壓井分兩個時間段：8 8日日8:20-13:358:20-13:35、15:10-16:2215:10-16:22，累計注入，累計注入2.38-2.38-2.40g/cm32.40g/cm3的重漿的重漿262m3262m3。 效果：效果：8 8日日16:2216:22停泵關(guān)井后，至

10、停泵關(guān)井后，至9 9日日8:308:30套壓套壓5.61110Mpa5.61110Mpa，立壓，立壓15.514.2Mpa15.514.2Mpa，溢流險情得以排除。，溢流險情得以排除。 過程：第一階段過程：第一階段8 8日日8:208:20節(jié)流泄壓，套壓節(jié)流泄壓，套壓3228.5 MPa3228.5 MPa，立壓，立壓1614MPa1614MPa，8:528:52見見返出泥漿，取樣密度返出泥漿，取樣密度2.34g/cm32.34g/cm3，9:069:06見出口有水泥漿后，用水泥車經(jīng)過節(jié)流管匯節(jié)流見出口有水泥漿后，用水泥車經(jīng)過節(jié)流管匯節(jié)流放噴運用放噴運用2.40 g/cm32.40 g/cm3

11、的重泥漿壓井，立壓的重泥漿壓井，立壓27MPa 27MPa ，套壓，套壓31 Mpa31 Mpa，火焰呈橘黃色，大約，火焰呈橘黃色，大約25m30m25m30m，返出水泥漿大約，返出水泥漿大約1015m31015m3；經(jīng)過壓井管匯、液氣分別器循環(huán)排氣，返出水；經(jīng)過壓井管匯、液氣分別器循環(huán)排氣，返出水泥漿大約泥漿大約56m356m3，10:2010:20返出混漿大約返出混漿大約6m36m3，密度為，密度為2.162.22g/cm32.162.22g/cm3，排量，排量0.400.80m3/min0.400.80m3/min，立壓，立壓23.65MPa23.65MPa，套壓，套壓23.70 Mpa

12、23.70 Mpa。.元壩272-1H井噴事故分析10:48用單車全部經(jīng)過液氣分別器循環(huán)，排量0.400.80m3/min，返出混漿大約11.50m3，13:35用單車經(jīng)過液氣分別器循環(huán)，開場回收泥漿，排量0.90m3/ min，檢測出口泥漿密度為2.162.24g/cm3，氯離子為8000ppm，立壓23MPa降為13MPa ，套壓21.5 MPa降為12MPa，延續(xù)點火，火焰呈橘黃色，焰高23m，累計注入密度2.382.40 g/cm3的重漿199 m3。 第二階段：8日13:35開井活動鉆具，鉆具處于自在形狀。后繼續(xù)關(guān)井，15:07套壓013.3Mpa。15:10開泵節(jié)流循環(huán)壓井，排量0

13、.9m3/min，套壓控制在1417 MPa、立壓2023 MPa，火焰高23m，16:22累計注入2.382.40g/cm3的重漿63 m3停泵關(guān)井。由于現(xiàn)場重漿缺乏，決議停頓繼續(xù)壓井，集各方力量貯藏重漿。.元壩272-1H井噴事故分析第三步試擠水泥：第三步試擠水泥：7 7月月9 9日正注水泥漿日正注水泥漿15m315m3，鉆具內(nèi)正擠泥漿，鉆具內(nèi)正擠泥漿43m343m3，環(huán)空反擠，環(huán)空反擠2.5m32.5m3，關(guān)井候凝至，關(guān)井候凝至1313日日10:1810:18套壓套壓1824.9MPa1824.9MPa、立壓、立壓19.827.8MPa19.827.8MPa。效果：停泵關(guān)井候凝，立壓效果

14、：停泵關(guān)井候凝，立壓19.5MPa19.5MPa，套壓，套壓19MPa19MPa，候凝。，候凝。第四步泄壓開井、察看、起鉆：泄壓開井后未見泥漿及氣體返第四步泄壓開井、察看、起鉆：泄壓開井后未見泥漿及氣體返出，立、套壓為出，立、套壓為0 0，由于泥漿稠化無法建立循環(huán)最高蹩至，由于泥漿稠化無法建立循環(huán)最高蹩至42MPa42MPa未通。關(guān)井察看至未通。關(guān)井察看至1515日日11:4011:40無異常情況后起鉆，至無異常情況后起鉆，至1616日日1:451:45起鉆完發(fā)現(xiàn)中心管斷裂，對斷落的中心管部件進展套起鉆完發(fā)現(xiàn)中心管斷裂，對斷落的中心管部件進展套銑打撈，至銑打撈，至7 7月月2424日日1:00

15、1:00打撈落魚出井，期間為壓穩(wěn)氣層鉆井打撈落魚出井，期間為壓穩(wěn)氣層鉆井液密度提至液密度提至2.50g/cm32.50g/cm3。至此，溢流處置終了。至此，溢流處置終了。.元壩272-1H井噴事故分析緣由分析：緣由分析：一下完套管到固井以前循環(huán)的五周來分析，沒有壓穩(wěn)氣一下完套管到固井以前循環(huán)的五周來分析，沒有壓穩(wěn)氣層，詳細表如今進出口密度差大于層，詳細表如今進出口密度差大于0.02g/cm3切出口泥漿切出口泥漿密度沒有穩(wěn)定；氣測錄井顯示全烴時高時低，沒有穩(wěn)定。密度沒有穩(wěn)定；氣測錄井顯示全烴時高時低，沒有穩(wěn)定。0.000010.000020.000030.000040.000050.000060

16、.000070.000080.000090.0000100.0000050100150200250300350400450第一周循環(huán)全烴變化（13:01-19:47）第二周循環(huán)全烴變化（19:47-1:18）第三周循環(huán)（1:18-6:05）.元壩272-1H井噴事故分析0.005.0010.0015.0020.0025.0030.0035.0016111621263136414651566166717681869196101106111116121126131136141146151156161166171176181186191196201206211216221226231236241第四

17、周 入口第四周 出口第四周 全烴值.元壩272-1H井噴事故分析第周圍循環(huán)泥漿進出口密度曲線0.000.501.001.502.002.501815222936435057647178859299106113120127134141148155162169176183190197204211218225232239第四周 入口第四周 出口.元壩272-1H井噴事故分析.元壩272-1H井噴事故分析緣由分析：緣由分析：二固井施工過程中，環(huán)空當量液柱壓力降低，未能二固井施工過程中，環(huán)空當量液柱壓力降低，未能壓穩(wěn)地層流體，是出現(xiàn)溢流的直接緣由。壓穩(wěn)地層流體，是出現(xiàn)溢流的直接緣由。1先導漿密度缺乏，導

18、致環(huán)空液柱壓力降低。先導漿密度缺乏，導致環(huán)空液柱壓力降低。經(jīng)查閱綜合錄井數(shù)據(jù)，經(jīng)查閱綜合錄井數(shù)據(jù)，2021年年7月月7日日12：40開場用大泵開場用大泵注入先導漿，注入先導漿，12:53排量穩(wěn)定后排量穩(wěn)定后75沖沖/min，立壓為，立壓為12.30MPa，后隨著立壓逐漸上升，至，后隨著立壓逐漸上升，至13:17，立壓最，立壓最高到達高到達15.07MPa。分析以為注入先導漿立管壓力繼續(xù)。分析以為注入先導漿立管壓力繼續(xù)升高升高23MPa的緣由，應屬先導漿密度偏低所致，按泵的緣由，應屬先導漿密度偏低所致，按泵壓升高壓升高3MPa計算，先導漿密度僅為計算，先導漿密度僅為2.10g/cm3，低于，低于

19、井漿密度井漿密度2.18g/cm3。低密度先導漿進入環(huán)空后，將。低密度先導漿進入環(huán)空后，將進一步降低環(huán)空液柱壓力，計算顯示，進一步降低環(huán)空液柱壓力，計算顯示，2.10 g/cm3先先導漿返至導漿返至127mm鉆桿，靜液柱壓力降低鉆桿，靜液柱壓力降低0.8Mpa左右。左右。.元壩272-1H井噴事故分析緣由分析：緣由分析：一、固井施工過程中，環(huán)空當量液柱壓力降低，一、固井施工過程中，環(huán)空當量液柱壓力降低，未能壓穩(wěn)地層流體，是出現(xiàn)溢流的直接緣由。未能壓穩(wěn)地層流體，是出現(xiàn)溢流的直接緣由。1先導漿密度缺乏，導致環(huán)空液柱壓力降低。先導漿密度缺乏，導致環(huán)空液柱壓力降低。0.005.0010.0015.00

20、20.0025.0030.00123456789 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28系列1.元壩272-1H井噴事故分析2先后注入共先后注入共10m3低密度沖洗液，在大肚子井段頂替效率低，導低密度沖洗液，在大肚子井段頂替效率低，導致環(huán)空液柱壓力進一步降低。致環(huán)空液柱壓力進一步降低。7月月7日日13:2513:30，水泥車注沖洗液，水泥車注沖洗液5.0m3密度密度1.05g/cm3，14:00水泥車注入加重隔離液水泥車注入加重隔離液16m3密度密度2.21g/cm3，然后再注入，然后再注入沖洗液沖洗液5.0m3密度密度

21、1.05g/cm3，先后共注入低密度沖洗液共，先后共注入低密度沖洗液共10m3。從從5月月13日的實鉆施工情況，鉆穿嘉二水層后，在井漿密度日的實鉆施工情況，鉆穿嘉二水層后，在井漿密度2.08g/cm3的條件下進展起下鉆作業(yè)，下鉆循環(huán)有嚴重的水浸景象，共排放低于的條件下進展起下鉆作業(yè)，下鉆循環(huán)有嚴重的水浸景象，共排放低于1.71g/cm3混漿混漿48.54m3，排放鹵水密度最低為，排放鹵水密度最低為1.05g/cm3，氯根，氯根46000ppm，推算嘉二水層當量密度為，推算嘉二水層當量密度為2.05g/cm3左右，水層壓力約為左右，水層壓力約為120MPa。.元壩272-1H井噴事故分析本井因三

22、開裸眼段為全部封固，給四開固井帶來復雜的井眼條件。三開完鉆井深4978m，地層為雷三段，282.6mm套管下深4292.34m，尚余685m未進展套管固井，環(huán)空容積高達53.29l/m。沖洗液在低密度、低粘度、低返速條件下，在大肚子井段頂替效率較低。經(jīng)過蘭德馬克軟件對施工過程進展壓力模擬，按照先導漿體密度2.1g/cm3，頂替效率80%進展模擬計算，嘉二段水層最低ECD為2.03g/cm3，靜止當量密度1.97 g/cm3，在部分時間低于嘉二水層壓力。7月15:4550，停泵釋放膠塞，此時共注入前置液26m3，水泥漿93m3，總共注入流體119m3，管內(nèi)容積92.5m3，返出管鞋26.5m3，

23、隔離液頂界井深約為5468m左右，第一段低密度沖洗液段長為210m，位于嘉二水層58955909m以上，該段沖洗液直接降低液柱壓力2.32MPa。而此時停泵，環(huán)空流動降為0MPa。蘭德馬克軟件模擬出嘉二水層液柱當量密度為2.02g/cm3，低于嘉二水層壓力，導致嘉二水層溢流進入井筒。之后總注入量140m3時，動態(tài)ECD低于2.05 g/cm3。嘉二將繼續(xù)出水。.元壩272-1H井噴事故分析模擬條件：先導漿體密度2.1g/cm3、頂替效率80%：須二氣層：井深4465m處最低ECD為2.02g/cm3，靜止當量密度2.0g/cm3。.元壩272-1H井噴事故分析 嘉二水層：5900m處最低ECD

24、為2.03g/cm3，靜止當量密度1.97 g/cm3。.元壩272-1H井噴事故分析飛二氣層：井深6420mTVD6300m最低ECD為2.06g/cm3，靜止當量密度1.99g/cm3。.元壩272-1H井噴事故分析 以上模擬的頂替效率以上模擬的頂替效率80%的情的情況，如沖洗液頂替效率如低于況，如沖洗液頂替效率如低于80%，作用在嘉二水層的靜態(tài)和動態(tài)壓力作用在嘉二水層的靜態(tài)和動態(tài)壓力將進一步降低，出水溢流情況還將將進一步降低，出水溢流情況還將進一步惡化。進一步惡化。.元壩272-1H井噴事故分析 3嘉二出水進一步降低液柱壓力，嘉二出水進一步降低液柱壓力，導致飛仙關(guān)氣層失穩(wěn)，溢流轉(zhuǎn)化為井導

25、致飛仙關(guān)氣層失穩(wěn)，溢流轉(zhuǎn)化為井涌。涌。 元壩元壩272-1H三開固井因三開固井因282.6mm套套管未究竟，下深管未究竟，下深4292.34m，尚余，尚余685m須家河組裸眼未封固，錄井解須家河組裸眼未封固，錄井解釋此段須家河組有三個氣層：釋此段須家河組有三個氣層：4460.54462.00m、4464.004465.00m、4735.504736.00m。根據(jù)揭開嘉陵江。根據(jù)揭開嘉陵江水層前起鉆后效看，在水層前起鉆后效看，在2.08 g/cm3條條件下須家河氣層完全壓穩(wěn)無后效顯示。件下須家河氣層完全壓穩(wěn)無后效顯示。而而5月月12日揭開嘉陵江水層后因環(huán)空日揭開嘉陵江水層后因環(huán)空泥漿水浸后折算當

26、量密度泥漿水浸后折算當量密度1.85 g/cm3氣浸景象明顯。氣浸景象明顯。 2021年年6月月11日揭開飛仙關(guān)氣層后，日揭開飛仙關(guān)氣層后，錄井解釋錄井解釋63926452m井段為井段為4個氣層個氣層以及裂痕性氣層，以及裂痕性氣層，7月月2日靜停日靜停85h后后后效全烴到達后效全烴到達77%；另根據(jù)鄰井資料；另根據(jù)鄰井資料顯示，飛仙關(guān)氣層壓力到達顯示，飛仙關(guān)氣層壓力到達1.93-1.95g/cm3。 經(jīng)過蘭德馬克軟件，模擬嘉二段出水，經(jīng)過蘭德馬克軟件，模擬嘉二段出水，浸入井筒量到達浸入井筒量到達5m3、10m3的飛二的飛二壓力情況，飛仙關(guān)段氣層壓力情況，飛仙關(guān)段氣層64366452m、TVD6

27、300mECD降降低至低至1.982.02g/cm3，靜液柱壓力最，靜液柱壓力最低低1.911.97 g/cm3，所以嘉二出水后，所以嘉二出水后，將進一步導致飛仙關(guān)氣層失穩(wěn)，氣體將進一步導致飛仙關(guān)氣層失穩(wěn)，氣體浸入井筒，并隨氣侵鉆井液上返。浸入井筒，并隨氣侵鉆井液上返。.元壩272-1H井噴事故分析嘉二出水嘉二出水5m3，飛仙關(guān)壓力情況模擬，飛仙關(guān)壓力情況模擬 ECD 最低為最低為2.02，靜止最低為，靜止最低為1.97。.元壩272-1H井噴事故分析嘉二出水嘉二出水10m3，飛仙關(guān)壓力情況模擬，飛仙關(guān)壓力情況模擬 ECD 最低為最低為1.98，靜止最低為，靜止最低為1.91。.元壩272-1

28、H井噴事故分析同時經(jīng)過對氣樣組分進展分析，也可以驗證氣體來源為飛仙關(guān)：本井在節(jié)流循環(huán)時，將氣管線放置在分別器泥漿出口處采集氣樣，進展色譜分析，組分中含有C1，無C2，與飛二段油氣顯示及后效顯示井段組分特征根本一致，分析以為節(jié)流氣樣以飛二段氣層為主。.元壩272-1H井噴事故分析 氣浸之后，隨著環(huán)空液柱壓力進一步降氣浸之后，隨著環(huán)空液柱壓力進一步降低，環(huán)空當量密度進一步降低至低，環(huán)空當量密度進一步降低至1.80g/cm3以下，誘發(fā)須家河氣層失穩(wěn)，多層位大量氣以下，誘發(fā)須家河氣層失穩(wěn)，多層位大量氣體侵入井筒后，溢流逐漸轉(zhuǎn)化為井涌。體侵入井筒后，溢流逐漸轉(zhuǎn)化為井涌。.元壩272-1H井噴事故分析三、

29、固井過程中，未能三、固井過程中，未能及時發(fā)現(xiàn)溢流，是溢流處置及時發(fā)現(xiàn)溢流，是溢流處置復雜化、事件后果擴展化的復雜化、事件后果擴展化的直接緣由。直接緣由。假設溢流可以被及時發(fā)現(xiàn)，假設溢流可以被及時發(fā)現(xiàn)，并且按照井控作業(yè)程序采取并且按照井控作業(yè)程序采取有效的措施，可以防止本次有效的措施，可以防止本次溢流轉(zhuǎn)化為井涌等復雜情況。溢流轉(zhuǎn)化為井涌等復雜情況。但元壩但元壩272-1H井在替漿過程井在替漿過程中泥漿罐滿呵斥向污水池排中泥漿罐滿呵斥向污水池排放泥漿，導致在替漿過程中放泥漿，導致在替漿過程中無法準確計量液面，無法及無法準確計量液面，無法及時發(fā)現(xiàn)溢流。時發(fā)現(xiàn)溢流。替漿過程中在總替漿量為替漿過程中在總

30、替漿量為79.5m3時，泵壓由時，泵壓由7.5Mpa降至降至4.9Mpa，繼續(xù)替漿，繼續(xù)替漿92.5m3，泵壓逐漸降到，泵壓逐漸降到0MPa后才終了替漿，停泵后才終了替漿，停泵后發(fā)現(xiàn)井口不斷流，進展坐后發(fā)現(xiàn)井口不斷流，進展坐封封隔器，強起鉆具后關(guān)井。封封隔器，強起鉆具后關(guān)井。在發(fā)現(xiàn)泵壓異常后，未及時在發(fā)現(xiàn)泵壓異常后，未及時判別井下情況，繼續(xù)替漿判別井下情況，繼續(xù)替漿13m3這段時間約這段時間約10min，未能及時關(guān)井。而停泵至關(guān)未能及時關(guān)井。而停泵至關(guān)井共耗時井共耗時17min，井內(nèi)繼續(xù)，井內(nèi)繼續(xù)溢流井涌，計算超越溢流井涌，計算超越30m3泥漿被推出環(huán)空，環(huán)空液面泥漿被推出環(huán)空，環(huán)空液面高度約

31、高度約1000m，所以，所以17:23關(guān)關(guān)井求壓，至井求壓，至18:00套壓逐漸套壓逐漸上升至上升至49Mpa，立壓上升至，立壓上升至30Mpa，壓井難度大幅添加。，壓井難度大幅添加。.元壩272-1H井噴事故分析0.005.0010.0015.0020.0025.0030.0035.0016:30:1316:32:1316:34:1316:36:1316:38:1316:40:1316:42:1316:44:1316:46:1316:48:1316:50:1316:52:1316:54:1316:56:1316:58:1317:00:1317:02:1317:04:1317:06:1317:

32、08:1317:10:1317:12:1317:14:1317:16:1317:18:1317:19:1317:20:4317:22:4317:24:43立壓入口流量出口流量.元壩272-1H井噴事故分析0.00005.000010.000015.000020.0000050100150200250300350400第五周循環(huán)至替漿完全烴變化情況第五周循環(huán)至替漿完全烴變化情況第五周循環(huán)至替漿完全烴變化情況0.005.0010.0015.0020.0025.0030.00050100150200250300350400第五周循環(huán)至替漿完立壓變化情況第五周循環(huán)至替漿完立壓變化情況第五周循環(huán)至替漿完

33、立壓變化情況.元壩272-1H井噴事故分析 四、固井施工設計密度現(xiàn)場取值不準，出四、固井施工設計密度現(xiàn)場取值不準，出現(xiàn)失誤?，F(xiàn)失誤。 經(jīng)查閱經(jīng)查閱，設計設計“1.1.3鉆井液性能中鉆井液密度值為鉆井液性能中鉆井液密度值為2.12g/cm3，現(xiàn)場調(diào)查時間為，現(xiàn)場調(diào)查時間為2021年年6月月13日，日，實踐本井至實踐本井至5月月13日壓穩(wěn)嘉二水層后，鉆井液日壓穩(wěn)嘉二水層后，鉆井液入口密度曾經(jīng)到達入口密度曾經(jīng)到達 2.18g/cm3。與實踐值不符。與實踐值不符。.元壩272-1H井噴事故分析教訓、認識教訓、認識此次溢流，是西南油氣分公司少有的固井此次溢流，是西南油氣分公司少有的固井溢流復雜情況，雖然

34、進展壓井、擠水泥溢流復雜情況，雖然進展壓井、擠水泥等作業(yè)措施處置得當，未呵斥人員傷亡等作業(yè)措施處置得當，未呵斥人員傷亡和環(huán)保事件，但依然為比較嚴重的井控和環(huán)保事件，但依然為比較嚴重的井控事件。表如今一是由于關(guān)井套壓高達近事件。表如今一是由于關(guān)井套壓高達近50MPa，接近套管的抗內(nèi)壓極限，給后續(xù)，接近套管的抗內(nèi)壓極限，給后續(xù)壓井處置帶來大井控風險；二是尾管段壓井處置帶來大井控風險；二是尾管段水泥被地層溢出流體推走，尾管段固井水泥被地層溢出流體推走，尾管段固井質(zhì)量不好，這些給元壩氣田的高效開開質(zhì)量不好，這些給元壩氣田的高效開開展帶來不利影響，教訓非常深化；三是展帶來不利影響，教訓非常深化；三是對于

35、如此復雜的工程施工，雖然各級指對于如此復雜的工程施工，雖然各級指點都非常注重，但表如今現(xiàn)場上延續(xù)的點都非常注重，但表如今現(xiàn)場上延續(xù)的出現(xiàn)失誤沒有發(fā)現(xiàn)，最終導致嚴重的溢出現(xiàn)失誤沒有發(fā)現(xiàn)，最終導致嚴重的溢流發(fā)生。在元壩流發(fā)生。在元壩272-1H四開尾管固井井四開尾管固井井溢流事件中，有以下教訓和認識：溢流事件中，有以下教訓和認識：.元壩272-1H井噴事故分析 1、對井況復雜性認識缺乏，對潛在的、對井況復雜性認識缺乏，對潛在的井控風險預見不到位。井控風險預見不到位。 本次尾管固井存在特殊性，但技術(shù)人本次尾管固井存在特殊性，但技術(shù)人員仍以常規(guī)思緒處置員仍以常規(guī)思緒處置“非常規(guī)井眼：非常規(guī)井眼： 因三

36、開因三開282mm套管未下到位，本次套管未下到位，本次四開尾管固井將封固段長為四開尾管固井將封固段長為686m的的314.1mm大井眼井段，環(huán)空容積到達大井眼井段，環(huán)空容積到達53.29 l/m。工程技術(shù)人員為提高大環(huán)。工程技術(shù)人員為提高大環(huán)空固井質(zhì)量，采用了前后各空固井質(zhì)量，采用了前后各5m3，加大，加大沖洗液用量的方法，以期望進一步提沖洗液用量的方法，以期望進一步提高沖洗效率。但忽略了加大低密度沖高沖洗效率。但忽略了加大低密度沖洗液能夠?qū)е碌木仫L險。洗液能夠?qū)е碌木仫L險。 同時由于目前的西南油氣田四川工區(qū)同時由于目前的西南油氣田四川工區(qū)的固井設計編制及審查，從未要求沖的固井設計編制及審

37、查，從未要求沖洗液，尤其是低密度沖洗液，要根據(jù)洗液，尤其是低密度沖洗液，要根據(jù)頂替效率來復核壓穩(wěn)情況，所以這也頂替效率來復核壓穩(wěn)情況，所以這也是本井設計人員和審批人員未能發(fā)現(xiàn)是本井設計人員和審批人員未能發(fā)現(xiàn)本井存在部分簡短未壓穩(wěn)的客觀緣由。本井存在部分簡短未壓穩(wěn)的客觀緣由。.元壩272-1H井噴事故分析 2、固井期間難以延續(xù)、準確監(jiān)測液面，未、固井期間難以延續(xù)、準確監(jiān)測液面，未能及時發(fā)現(xiàn)溢流。能及時發(fā)現(xiàn)溢流。 從施工過程看，溢流是在替漿將近終了時發(fā)從施工過程看，溢流是在替漿將近終了時發(fā)現(xiàn)的。從關(guān)井后套壓上漲速度分析，溢流在現(xiàn)的。從關(guān)井后套壓上漲速度分析，溢流在替漿過程曾經(jīng)發(fā)生，但現(xiàn)場任務人員未能在替漿過程曾經(jīng)發(fā)生，但現(xiàn)場任務人員未能在早期發(fā)現(xiàn)溢流，從而延誤了關(guān)井時間，早期發(fā)現(xiàn)溢流，從而延誤了關(guān)井時間， 1前期施工井內(nèi)情況正常，套管下放到前期施工井內(nèi)情況正常，套管下放到位后循環(huán)也正常，這在一定程度上降低了對位后循環(huán)