水杯拉伸膜設計與制造畢業(yè)設計

1、青島濱海學院畢業(yè)設計引言沖壓加工在汽車、電子、電器、儀表、航空和航天產品以及日用品生產中得到了廣泛的應用。20多年來，我國工業(yè)發(fā)展迅速，產品更新?lián)Q代很快。簡單拉深件的形狀比較規(guī)則，不僅可以利用塑性加工理論進行定性縫隙，而且還可以有條件地做定量分析。以拉深件代替鑄造殼體形件是近些年的發(fā)展趨勢，已充分顯示出沖壓加工的優(yōu)越性。水杯做為家庭生活中一種簡單的拉深件，一般需要經(jīng)過多次拉深制成。對表面粗糙度和精度要求不是很高。因此，作為模具設計與制造專業(yè)的畢業(yè)生我們應該能夠設計拉深模具，以適應將來工作的需要。本人運用AUTOCAD、PRO/E輔助來完成水杯的拉深模具設計。3正文如下圖1所示拉深件,材料為08

2、鋼，厚度0.8mm,制件高度70mm,制件精度IT14級該制件形狀簡單，尺寸小，屬普通沖壓件。試制定該工件的沖壓工藝規(guī)程、設計其模具、編制模具零件的加工工藝規(guī)程。圖1一、沖壓件工藝分析1、材料：該沖裁件的材料08鋼是碳素工具鋼，具有較好的可拉深性能。2、零件結構：該制件為圓桶形拉深件，故對毛坯的計算要。3、單邊間隙、拉深凸凹模及拉深高度的確定應符合制件要求。4、凹凸模的設計應保證各工序間動作穩(wěn)定。5000.745、尺寸精度：零件圖上所有未注公差的尺寸，屬于自由尺寸，可按IT14級確定工件尺寸的7000.740.800.25RS。3二、工藝方案及模具結構類型1、工藝方案分析該工件包括落料、拉深兩

3、個基本工序，可有以下三種工藝方案：方案一：先落料，首次拉深一，再次拉深。采用單工序模生產。方案二：落料+拉深復合，后拉深二。采用復合模+單工序模生產。方案三：先落料，后二次復合拉深。采用單工序模+復合模生產。方案四：落料+拉深+再次拉深。采用復合模生產。方案一模具結構簡單，但需三道工序三副模具，成本高而生產效率低，難以滿足大批量生產要求。方案二只需二副模具，工件的精度及生產效率都較高，工件精度也能滿足要求，操作方便，成本較低。方案三也只需要二副模具，制造難度大，成本也大。方案四只需一副模具，生產效率高，操作方便，工件精度也能滿足要求，但模具成本造價高。通過對上述四種方案的分析比較，該件的沖壓生

4、產采用方案二為佳。2、主要工藝參數(shù)的計算(1)確定修邊余量該件h=70mmh/d=70/50=1.4,查沖壓工藝與模具設計表4-10可得h3.8mm則可得拉深高度HH=h+h=70+3.8=73.8mm(2)計算毛坯直徑D由于板厚小于1mm故可直接用工件圖所示尺寸計算，不必用中線尺寸計算。D=.d24dH1.72dR0.57R2=.50245073.81.725050.5752130mm(3)確定拉深次數(shù)按毛坯相對厚度t/D=0.8/1300.62%和工件相對高度H/d=73.8/50=1.36查沖壓工藝與模具設計表4-15可得n=2,初步確定需要兩次拉成，同時需增加一次整形工序。(4)計算各

5、次拉深直徑由于該工件需要兩次拉深，查沖壓工藝與模具設計表4-11可得，首次拉深系數(shù)m和二次拉深系數(shù)m2:m1=0.53m2=0.76初步計算各次拉深直徑為：d1=m1D=0.5313069mmd2=m,D=0.7613050mm(5)選取凸凹模的圓角半徑考慮到實際采用的拉深系數(shù)均接近其極限值,故首次拉深凹模圓角半徑rd1應取大些，根據(jù)壓工藝與模具設計表4-7知：rd1=10t=100.8=8mm由沖壓工藝與模具設計式(4-49)和式(4-50)即：dn=(0.70.8)r加1和固二(0.70.8)加計算各次拉深凹模與凸模的圓角半徑，分別為：rd1=8mmrp1=6mmrd2=6mmrp2=5m

6、m(6)計算各次工序件的高度根據(jù)沖壓工藝與模具設計式(4-39)計算各次拉深高度如下：H1=1/4(D2d11.72r10.57r1/d1)=1/4(1302/69691.7260.5762/69)=49mm2H2=1/4=(D/d21.72r20.57r2/d2)=1/4=(1302/50501.7250.5752/50)74mm(7)畫出工序件簡圖工序簡圖如下圖2所示：三、確定排樣圖和裁板方案1、制件的毛坯為簡單的圓形件，而且尺寸比較小，考慮到操作方便，宜采用單排。于t=0.8mm,查沖壓工藝與模具設計附表7軋制薄鋼板擬選用規(guī)格為：0.85001000的板料。2、排樣設計圖3查沖壓工藝與模

7、具設計表2-10,確定搭邊值5青島濱海學院畢業(yè)設計兩工件間的橫搭邊a1=1.2mm兩工件間的縱搭邊a=1.0mm步距S=d+a=50+1=51mim條料寬度B=(D+2a1+)0=52.800.4故一個步距內的材料利用率1為：尸A/BS1OOoo=(d/2)2/BS1OOOo=72.9oo由于直板材料選取O.85OO1OOO故每塊板料可裁剪919=171個工件故每塊板料(O.85OO1OOO)的利用率為：=nA/LB1OOOO=171(d/2)21OOOo二67oo四、計算工序沖壓力、壓力中心以及初選壓力機1、落料力的計算F落木43Ltb式中L一沖裁輪廓白總長度；t一板料厚度；b-板料的抗拉強

8、度查沖壓工藝與模具設計附表1可知：b=4OOMPa。故：F落料=1.322525O.84OO=65.31KN2、卸料力Fq1和頂件力Fq3的計算FQ1=K1F落料FQ3=K3F落料式中K1為卸料力系數(shù)，K3為頂件力系數(shù)查沖壓工藝與模具設計表1-7知：K1=O.O5O;K3=O.O865.31故：FQ1=K1F落料=O.O5=3.27KNFQ3=K3F落料=0.0865.31=5.22KN3、壓邊力的計算采用壓邊的目的是為力防止變形區(qū)板料在拉深過程中的起皺，拉深時壓扁力必須適當，壓邊力過大會引起拉伸力的增加，甚至造成制件拉裂，壓邊力過小則會造成制件直壁或凸緣部分起皺，所以是否采用壓邊裝置主要取決

9、于毛坯或拉深系數(shù)m和相對厚度t/D100%由于t/D10000=0.8/13010000=0.6200首次拉深系數(shù)m1=0.53故：查沖壓工藝與模具設計表4-3知，兩次拉深均需要采用壓邊裝置壓邊力：FQ=AFq式中A為初始有效面積；Fq為單位壓邊力（MPa查沖壓工藝與模具設計表4-4可知：Fq=2MPaqFQ1=AFq22=Dd12Rm?Fq4=15.2KNFQ2=A2Fq4 d12d22R 凹22?Fq= 一 6924=1.44 KN50 2 6 2 2334、拉深力的計算首次拉深時拉深力Fi= dtbK1二次拉深時拉深力F2=d2tbK2式中：di,d2為首次拉深

10、與二次拉深時工件的直徑；b為材料抗拉強度(MPa；Kl,K2為修正系數(shù)。查沖壓工藝與模具設計表4-1可知：K1=1;K2=0.85首次拉深力：F產ditbKi=690,84001=69.33KN二次拉深力：F2=d2tbK2=500,84000.85=42.7KN故總拉深力：F拉深=F1+F2=69.33+42.7=112.03KN由于制件屬于深拉深，故確定壓力機的公稱壓力應滿足：F(0.50.6)F拉深故：F=67.2KN綜上所述：F總沖壓力=F落料+Fq1+Fq3+Fq+Fq+F1+F2=202.47KN5、壓力中心的計算由于是圓形工件，如圖4所示，所以工件的壓力中心應為圓心即0(25,2

11、5)6、壓力機的選擇由于該制件數(shù)億小型制件，且精度要求不高，因此選用開始可傾壓力機，它具有工作臺面三面敞開，操作方便，成本低廉的有點。根據(jù)總壓力選擇壓力機，前面已經(jīng)算得壓力機的公稱壓力為202.47KN,查沖壓工藝與模具模具設計表7.3提供的壓力機公稱壓力中可選取壓力機白型號為：J23-16F五、工件零件刃口尺寸的計算刃口尺寸按凹模實際尺寸配作，用配作法，因此凸?；境叽缗c凹模尺寸相同，保證單邊間隙Zmin/2(mm)圖5查沖壓工藝與模具設計表1-3可知：Zmax0.042Zmin0.03拉深模的單邊間隙為：Z=Zmin/2=0.015mmDd(Dmax x ) 02-21 可知：x=0.5式

12、中X為補償刃口磨損量系數(shù)。查沖壓工藝與模具設計表取落料的尺寸公差IT14,則公差為=0.4mm所以落料凹模的尺寸為：Dd(DmaxX)0/4=(130-0.50.4)0。4/4=129.800.1mm六、工件零件結構尺寸和公差的確定1、整體落料凹模板的厚度H的確定：H=1扣住落料式中K為凹模材料的修正系數(shù)，碳素工具鋼取k1=1.3;k2為凹模厚度按刃口長度修正系數(shù)，查沖壓工藝與模具設計表2-18可知：k2=1H=k1k23/0.1F落料=1.3130.165.31103=52.35mm2、凹模板長度L的計算L=D+2C查沖壓工藝與模具設計表2-17可知：C取2836mm根據(jù)要求C值可取30mm

13、故：L=D+2C=50+230=110mm故確定凹模板外形尺寸為：11011052(mrm。凸模板尺寸按配作法計算3、其他零件結構尺寸在舁廳P名稱長寬厚(mrm材料數(shù)量1上墊板11011040T8A12凸模固定板1101104845鋼13空心墊板1101104645鋼14卸料版1101104445鋼15凸凹模固定板1101105045鋼16卜墊板11011040T8A17壓邊圈1101106045鋼1(1)第一次拉深拉深凸模第一次拉深模，由于其毛坯尺寸與公差沒有必要予以嚴格的限制，這時凸模和凹模尺寸只要取等于毛坯的過渡尺寸即可，以凸模為基準.取公差等級為IT10=0.12mm.do=d-

14、76;b凸=690-0.12mmd凹=(d凸+2Z)0+s凹=(69+2X0.015)0+0.12=69.030+0.12mm拉深凸模采用臺階式，也是采用車床加工，與凸模固定板的配合按H7/m6的配合，拉深凸模結構如下圖6所示。圖6凸凹模H7/m6 ,凸凹模長度結合工件外形并考慮加工，將凸凹模設計成帶肩臺階式圓凸凹模，一方面加工簡單，另一方面又便于裝配與更換，采用車床加工，與凸凹模固定板的配合按L=99mm具體結構可如下圖7所示。U-；圖7落料凹模凹模采用整體凹模，各沖裁的凹?？拙捎镁€切割機床加工，安排凹模在模架上的位置時，要依據(jù)計算壓力中心的數(shù)據(jù)，將壓力中心與模柄中心重合。凹模的輪廓尺寸應

15、要保證凹模有足夠的強度與剛度，凹模板的厚度還應考慮修磨量，根據(jù)沖裁件的厚度和沖裁件的最大外形尺寸在標準中選取凹模板的各尺寸為：長230mm寬200mm因考慮到整套模具的整體布置要求，選其厚度為52mm結構如下圖8所示。圖8(2)第二次拉深模凸模根據(jù)工件外形并考慮加工，將凸模設計成帶肩臺階式圓凸凹模，一方面加工簡單，另一方面又便于裝配與修模，采用車床加工，與凸模固定板的配合按H7/m6。凸模長度L=Hi+H2+Y式中Hi凸模固定板厚度代一一壓邊圈高度Y附加長度，包括凸模刃口修磨量，凸模進入凹模的深度73.8mm因此凸模長度L=48+60+73.8=181.8mm具體結構可參見下圖9所示。圖9凹模

16、凹模采用整體凹模，各沖裁的凹?？拙捎镁€切割機床加工，安排凹模在模架上的位置時，要依據(jù)計算壓力中心的數(shù)據(jù)，將壓力中心與模柄中心重合。取凹模輪廓尺寸為小160mmx73.8mm,結構如下圖10所示。拉深凸模和凹模工作部分的尺寸及其制造公差：查表得凸凹的制造公差為：6凸=0.02mm6凹=0.03mm當工件要求內形尺寸：凸模尺寸：d凸二(dmin+0.44)凸=(50+0.4X0.4)00.02mm=50.l6o.o2mm凹模尺寸：d凹=(dmin+0.4+2Z)0+'凹=(50+0.4X0.4+2X0.015)0+03=50.190+0.03mm貼儂抑圖10固定擋料銷落料凹模上部設置固定

17、擋料銷，采用固定擋料銷的進行定距.擋料裝置在復合模中，主要作用是保持沖件輪廓的完整和適量的搭邊.,如圖11所示為鉤形擋料銷，因其固定孑離刃口較遠，因此凹模強度要求，結構上帶有防轉定向銷.擋料銷采用H7/r6安裝在落料凹模端面居萬例：直役g 24 mm 的,3型 明定勢料用？固定指料情A10 JB" 764.10材料；石,熱處現(xiàn)技度 彩一 4SHRC技術建fh按JB/T 76531W4的劃定圖11導料板的設計導料板的內側與條料接觸，外側與凹模齊平，查表知導料板與條料之間的間隙取0.5mm,這樣就可確定了導料板的寬度，導料板的厚度查表可知選擇。導料板采用45鋼制作，熱處理硬度為2832H

18、RC,用螺釘固定在凹模上。卸料部件設計卸料裝置用彈壓卸料板的卸料裝置，如下圖12所示，卸料板內孔每側與凸模保持間隙C，=0.10.2t=0.16mm卸料板周界尺寸與凹模周界尺寸一樣，厚度根據(jù)沖裁件料厚t和卸料板寬度B查模具手冊之四2中表14-10得其厚度為16mm。卸料板采用45鋼制造，淬火硬度為4348HRC0圖12卸料螺釘?shù)倪x用卸料板上設置2個卸料螺釘，公稱直徑為12mm,螺紋部分為M8X16mm。卸料釘尾部應留有足夠的行程空間。卸料螺釘擰緊后，應使卸料板超出凸模端面lmm,有誤差時通過在螺釘與卸料板之間安裝墊片來調整。壓邊圈設計4-31）首次拉深:為了防止拉深過程中起皺，生產中主要采用壓

19、邊圈，查沖壓工藝與模具設計表知，兩次拉深均需要采用壓邊裝置。壓邊圈采用45鋼制造，熱處理硬度為4245HRC。其結構如下圖13所示。2）二次拉深：壓邊圈結構與尺寸由標準中選取，壓邊圈圓角半徑丫應比上次拉深凸模的相應圓角半徑大0.51mm以便將工序件套在壓邊圈上.材料采用45鋼，熱處理硬度為調質42-45HRC其結構如下圖14所示。圖14凸模固定板圖15技術要求：a.上、下平行度為0.02,粗糙度為1.6b.材料為45#鋼，調質為2428HRCc.帶*號尺寸按凸模實際尺寸配作并保證凸模呈H7/m6配合凸凹模固定板圖17圖16技術要求：a.上、下平行度為0.02,粗糙度為b.材料為45#鋼，無需熱

20、處理落料拉深復合模架與二次拉深模架采用滑動導向后側導柱式模架的導向方式，如圖17所示，帶有導柱的沖裁模適合于精度要求較高，生產批量較大的沖裁件，且導柱模結構比較完善，對后側導柱的導向方式可從左右和前后兩個方向進行送料。因為它的模具較高所以選取比較大一點的模架模架的結構與尺寸都直接由標準中選取，相關參數(shù)如下:凹模周界L:315凹模周界B:250閉合高度（參考）|最小：275閉合高度（參考）|最大：320a上模座數(shù)量1規(guī)格：315X250X55b下模座數(shù)量1規(guī)格：315X250X70c導柱數(shù)量1規(guī)格：40X260d導套數(shù)量1 規(guī)格：40X 140X 53圖18導柱與導套結構由標準中選取，尺寸由模架

21、中參數(shù)決定導柱的長度應保證沖模在最低工作位置時，導柱上端面與上模座頂面的距離不小于10-15mm,而下模座底面與導柱底面的距離應為0.5-1mm。導柱與導套之間的配合為H7/h6,導套與上模座之間的配合為H7/r6,導柱與下模座之間的配合為R7/h5。導柱與導套材料采用20鋼，熱處理硬度為（滲碳）56-62HRC。上下模座材料采用45鋼，熱處理硬度為調質28-32HRC。二次拉深模采用滑動導向后側導柱式模架的導向方式，如圖18所示，模架的結構與尺寸都直接由標準中選取，因為它的模具較高所以選取比較大一點的模架相關參數(shù)如下：凹模周界L:250凹模周界B:250閉合高度（參考）|最?。?40閉合高度

22、（參考）|最大：285a上模座數(shù)量1規(guī)格：250X250X50b下模座數(shù)量1規(guī)格：250X250X65c導柱數(shù)量1規(guī)格：35X230d導套數(shù)量1規(guī)格：35X125X48導柱與導套結構由標準中選取，尺寸由模架中參數(shù)決定。導柱的長度應保證沖模在最低工作位置時，導柱上端面與上模座頂面的距離不小于10-15mm,而下模座底面與導柱底面的距離應為0.5-1mm。導柱與導套之間的配合為H7/h6,導套與上模座之間的配合為H7/r6,導柱與下模座之間的配合為R7/h5。導柱與導套材料采用20鋼，熱處理硬度為（滲碳）56-62HRC。上下模座材料采用45鋼，熱處理硬度為調質28-32HRC。5、彈頂器的彈性元

23、件的選取落料拉深復合模選用橡皮作為彈性元件，橡皮一般為聚氨膠，因為它允許承受的載荷較彈簧大，并且安裝調理方便。因為聚氨脂橡膠的總壓縮量一般035%,所以取30%,剛聚氨膠的高度根據(jù)h=0.3XH計算。h為壓邊圈運行的高度，h=60mm。所以橡膠的高度H=60/0.3=200mm選取三塊同樣的橡膠.中間加上鋼墊圈，防止失穩(wěn)彎曲.其結構圖如下圖19。*圖19二次拉深模選用彈簧作為彈性元件.選用圓柱螺旋彈簧，它的主要技術參數(shù)是工作極限負荷Fj與其相對應的工作極限負荷下的變形量Lj0根據(jù)所需要的卸料力或推件力FQ以及所需要的量大壓縮行程Lo,來計算Fj與Lj,然后就可以在標準中選取相應的規(guī)格彈簧。1)

24、確定彈簧的數(shù)目為12)頂件載荷FQ=壓邊力=1440N3)最大壓縮行程L0=h1+h2+h3+t=1+46.8+7+0.8=55.6mm4)計算所需的彈簧的工作極限負荷Fj與工作極限負荷下的變形量Lj,K取40%Fj=Fq/K=1440/0.4=3600NLj=L0/(1-K)=55.6/(1-0.4)=92.67N由上述二式查彈簧標準表得：彈簧材料直徑為10mm,彈簧中徑為75mm,節(jié)距為t=26.5，工作極限負荷Fj=3500N,變形量Lj=111mm,有效圈數(shù)為7.5七、模具總裝配圖1、首次拉深?？傃b配圖如下圖20所示圖202、二次拉深模總裝配圖如下圖21所示。八、水杯拉深模具的制造1、

25、水杯拉深模拉深凸模的制造拉深凸模的加工工藝過程材料：Cr12,硬度：5862HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成小145mrK65mm勺圓棒料2熱處理退火3銃平面銃上、下平面，保證尺寸60.8mm4車削車外圓，小129.6mm卜圓柱留磨削余量0.4mm其余達圖樣尺寸5鉗工倒圓角全要求，去毛刺6劃線劃上端及側面通氣孔線7鉆孔鉆通氣孔8檢驗9熱處理淬火，硬度至5862HRC10磨削磨削各表面達設計要求11檢驗2、水杯拉深模拉深凹模的制造拉深凹模的加工工藝過程材料：Cr12,硬度：5862HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成小200m由135mm勺圓棒料2熱處理退火3銃平面銃上、卜平聞，

26、保證高度尺寸130.8mm4鉆中心孔鉆中心孔5車削車削外表面并留0.4mm的磨削余量6鋒孔鏈內孔，)133.25mmW孑L留0.4mm的磨削余量7鉗工倒圓角全要求，去毛刺8檢驗9熱處理淬火、回火，硬度至5862HRC10磨削磨削小133.25mnrt表面和小188mn#表面達設計要求，11檢驗3、水杯拉深模凸模固定板的制造凸模固定板的加工工芝過程材料：45鋼，硬度：調質2428HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成355m佛285mrK25mm勺平行八曲體2熱處理退火3銃平面銃六直達350.3mmx280.3mm<20.3mm并使兩大平面與相鄰兩側面基本垂直4劃線劃型孔、銷孔、螺紋孔

27、中心線5鉆孔鉆各孔，小188mm小28mmit0.4mm的磨削余量6鉗工攻螺紋，去毛刺7檢驗8熱處理調質2428HRC9磨削磨削小188mm小28mnft表面達設計要求10檢驗4、水杯拉深模凹模固定板的制造凹模固定板的加工工藝過程材料：45鋼，硬度：5860HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成355m佛285mrK25mm勺平仃六面體2熱處理調質，硬度2428HRC3銃平面銃六直達350.3mmx280.3mm<20.3mm并使兩大平聞與相鄰兩側面基本垂直4鉗工劃型孔、銷孔、螺紋孔中心線，鉆穿絲孔，攻螺紋5線切割割安裝固定孔6銃削銃削固定孔背面的沉孔到要求7磨削磨削表面達設計要求8

28、檢驗5、水杯拉深模彈壓卸料板的制造彈壓卸料板的加工工藝過程材料：45鋼，硬度：4348HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成285m佛120mrK15mm勺平行八曲體2熱處理退火3銃平面銃六直達280.3mmx120.3mm<15.3mm并使兩大平面與相鄰兩側面基本垂直4鉗工劃各孔中心線5鉆孔鉆各孔6銃削銃削固定孔背面的沉孔到要求7熱處理淬火，硬度4348HRC8磨削磨削表面達設計要求9檢驗6、水杯拉深模上墊板的制造上墊板的加工工藝過程材料：T8A,硬度：淬火5458HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成355m佛285mrK15mm勺平行八曲體2熱處理退火3銃平面銃六直達350

29、.3mm<280.3mrrK12mm并使兩大平向與相鄰兩側面基本垂直4磨削磨上、卜平聞，厚度達10.6mm,并磨兩相鄰側面使四面垂直5劃線劃型孔、銷釘孔、螺紋孔中心線6鉆孔鎮(zhèn)大孔，鉆各孔到要求7鉗工攻螺紋，去毛刺8檢驗9熱處理淬火硬度5458HRC10磨削磨削小140mmi兩人平面達設計要求11檢驗7、水杯拉深模下墊板的制造卜墊板的加工工藝過程材料：T8A,硬度：淬火5458HRC在舁廳P工序名工序內容1備料毛坯鍛成355m佛285mrK45mm勺平行八曲體2熱處理退火3銃平面銃八'面達350.3mm<280.3mm<42mm并使兩大平而與相鄰兩側面基本垂直4磨削磨上

30、、卜平聞，厚度達40.6mm,并磨兩相鄰側面使四面垂直5鉗工劃型孔、銷釘孔、螺紋孔中心線鉆銷孔、螺紋孔、穿絲孔攻螺紋到要求6線切割線切割型孔7熱處理淬火硬度5458HRC8磨削磨削厚度及型孔到要求9檢驗結論通過這次畢業(yè)設計使我熟悉了沖壓模具的整個過程，并且了解了在做沖壓模具之前首先要對產品的結構形態(tài)，模具的結構形態(tài)。也就是要對產品的工藝性進行合理的分析，從而才能采取更合適模具，節(jié)約成本的同時還能保證加工零件的精度要求。其次，考慮好產品的批量以及精度要求以及材料的造價。最后完成產品的模具設計、模具的裝配圖、零件圖。本次畢業(yè)設計的成功完成使我個人的所有專業(yè)中學術上的一次難忘的歷程，因為通過我本人的

31、長時間的思考、設計以及董蘭老師多次細心的指導使我知道一套合格的沖壓模具設計的完成以及一套合格的圖紙的完成都需要付出多少次的心血和汗水，通過它可以說明一個人最基本的學習工作態(tài)度，我認為要立志成為一個模具行業(yè)的佼佼者首先要從每一個細節(jié)做起,做事要有堅忍不拔的毅力，有耐心、謙虛、謹慎這樣才能成為一名出色的模具工程師。參考文獻1李興國.中國模具設計大典編委會中國模具設計大典C.南昌：江西科學技術出版社,2003.421-4252姜奎華，肖景榮主編.沖壓工藝學.北京：機械工業(yè)出版社，2002.83陳于萍、高曉康.互換性與測量技術北京：高等教育出版社，2002.94鐘毓敏.沖壓工藝與模具設計北京：機械工業(yè)

32、出版社，2000.55溫建民、曹立文等.Pro/Engineer2003三維造型基礎教程.北京：機械工業(yè)出版社，2004.96王先逵主編.機械制造工業(yè)學.北京：機械工業(yè)出版社，2000大連理工大學工程畫教研室編.機械制圖.北京：高等教育出版社，20018梁德本，葉玉駒主編.機械制圖手冊.北京：機械工業(yè)出版社，2002.29張英會，劉輝航等主編.彈簧手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1997.610王芳主編.冷沖壓模具設計指導.北京：機械工業(yè)出版社，199811史鐵梁主編.模具設計指導.北京：機械工業(yè)出版社，2003.812銷祥芷，王孝培主編.中國模具設計大典.南昌：江西科學技術出版社，200313廖

33、念釗，古瑩，莫雨松等編.互換性與技術測量.北京：中國計量出版社，2000致謝2008年12月以來，在董蘭老師的細心指導、本人幾個月的努力以及朋友同學的熱心幫助下，我終于圓滿完成了畢業(yè)設計。在做畢業(yè)設計的整個過程中，我得到了指導老師董蘭老師的嚴格要求、耐心輔助、敦敦教誨。董老師不但指出了我以前學習工作中的不足和缺點，為我提出了寶貴的意見，還對本設計進行了多次細心檢查和認真修改。終于，使得在本學期結束時后提前完成了我的畢業(yè)設計論文。特別是董老師的認真負責的工作態(tài)度、深厚的基本功都讓我從中學到了許多，這對于我以后學習和工作中都有很大的幫助，對我來說終生也是一種不可比擬的精神財富。最后，還要感謝三年以

34、來在青島濱海學院所有教到過我的老師，他們的敦敦的教誨，嚴格的要求，細心的指導讓我學到了無盡的理論知識和終生不忘的精神財富，而且還讓我懂得了怎樣做一名優(yōu)秀合格的大學生，怎樣成為一名合格的社會主義接班人，怎樣成為對社會有用的人才。在此，我由衷地向關心和幫助我的老師表示萬分的感謝，同時也非常感激同學李歡、付君鵬、高官權等對我的熱心幫助，沒有他們的幫助我是無法這么順利地完成本次設計工作的。衷心的感謝你們！附錄表1:公差數(shù)值（摘自GB/T1880.31998）公差等級IT01IT0IT1IT2IT3IT4IT5IT6IT7IT8IT9IT10IT11IT12IT13IT14IT15IT16IT17IT1

35、8基本尺寸(mmD(mrm/mm<.2346101254060.358241014506004345812130487.465.812180875285>6469152365890.465.215226890525>1035811824370.5821701827301087>18306912135284.6553302133

36、243013>3050711125362101.05569002539206059>50800.1.23581313047412.8296003046409006>8011.2.4611523558714.120550240035547020541201.23.5811824061016.180252530004063005003180234.71120246711182.250504925504672559062表2:模具類型選擇級進模正裝復