折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的關(guān)鍵技術(shù)研究與應(yīng)用

1、.折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的關(guān)鍵技術(shù)研究與應(yīng)用1.概述預(yù)應(yīng)力砼分先張和后張兩種工藝，就工藝對比可知先張預(yù)應(yīng)力混凝土便于工廠化預(yù)制，具有施工周期短、工序簡潔、節(jié)省材料、維修養(yǎng)護(hù)工程量少、耐久性好等特點，因而在國內(nèi)外得到了廣泛應(yīng)用。先張梁與后張梁相比，雖然增加了預(yù)制場張拉臺座的工作量，卻可以省去成孔、穿束、壓漿工藝。更為重要的是，它完全避免了后張法中可能出現(xiàn)的堵孔、壓漿不密實、預(yù)應(yīng)力失控等影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量與耐久性的問題。很多預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的裂縫和持續(xù)下?lián)希c預(yù)應(yīng)力鋼材的后期銹蝕有關(guān)，而采用不正確的壓漿工藝和潮濕空氣的侵蝕是其中的主要原因。很明顯，如果采用先張法則可以很好地避免這些問題的出現(xiàn)，然因

2、工程習(xí)慣所限，傳統(tǒng)的預(yù)應(yīng)力混凝土先張工藝一般均采用直線配筋，因而限制了其應(yīng)用范圍，導(dǎo)致20m跨以上的鐵路橋梁、30m跨以上的公路橋梁一般均采用后張法施工。為在較大跨度橋梁工程中應(yīng)用先張法，工程界開始關(guān)注折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的應(yīng)用研究，在這方面某些發(fā)達(dá)國家的研究應(yīng)用走到了我們的前面。為解決高原嚴(yán)寒地區(qū)橋梁耐久性問題我國鐵路部門在本世紀(jì)初于青藏鐵路建設(shè)中開始了折線配筋先張預(yù)應(yīng)力混凝土梁的研究與應(yīng)用，跨度為24米，繼而在合寧高速鐵路中得到了應(yīng)用，而在公路橋梁領(lǐng)域中，這項研究尚屬空白。為此河南省高速公路建設(shè)發(fā)展有限公司按王用中大師的建議，結(jié)合河南省高速公路建設(shè)的實際情況以“公路工程折線配筋先張

3、法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的研究與應(yīng)用”為題開展了這項研究，經(jīng)近二年的努力基本解決了在公路工程中應(yīng)用折線配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的關(guān)鍵技術(shù)問題，并在河南驛宛高速公路淮河橋、嶺南高速公路黃鴨河大橋工程成功地應(yīng)用了該項研究成果。2.折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的受力性能研究（1）7.5m先張、后張預(yù)應(yīng)力混凝土矩形梁受力性能對比試驗試驗梁梁高40cm，梁長7.5m，計算跨徑7.2m，按同一配筋情況作了先張梁4根，后張梁3根，試驗時量了測施工階段的預(yù)應(yīng)力損失，進(jìn)行了先、后張法預(yù)應(yīng)力混凝土矩形梁在豎向荷載作用下的彎曲試驗，以檢驗梁在正常使用荷載下的變形和抗裂性能，測定梁的最大承載力，試驗情況如圖1： (a)試驗中量測變

4、形 (b)臨近破壞時 (c)破壞情況 (d)彎剪區(qū)段裂縫圖1 先張法折線形預(yù)應(yīng)力筋7.5m跨矩形梁試驗試驗結(jié)果如下表1表3。表1 折線先張梁和后張梁承載力比較梁編號實測極限彎矩Mu (kN.m)計算極限彎矩Muc (kN.m)Mu/Muc說 明XPB-1249.43180.731.380折線先張梁XPB-2225.43170.121.325折線先張梁XPB-3296.23219.801.348折線先張梁XPB-4255.43191.471.334折線先張梁HPB-1213.40182.501.169曲線后張梁HPB-2200.20170.301.176曲線后張梁HPB-3300.40233.1

5、01.289直線后張梁表2 折線先張梁和后張梁開裂彎矩比較梁編號實測開裂彎矩Mcr (kN.m)計算開裂彎矩Mcrc (kN.m)Mcr/Mcrc說 明XPB-167.95630.927折線先張梁XPB-271.267.20.943折線先張梁XPB-366.6764.80.971折線先張梁XPB-463.5367.21.05折線先張梁HPB-187.489.90.972曲線后張梁HPB-282.690.70.911曲線后張梁HPB-395.294.91.003直線后張梁表3 折線先張梁和后張梁破壞前撓度比較梁編號實測破壞前撓度f (mm)計算破壞前撓度f c (mm)f/f c說 明XPB-1

6、80.6594.030.858折線先張梁XPB-278.9888.070.897折線先張梁XPB-372.3086.700.834折線先張梁XPB-472.1980.000.902折線先張梁HPB-169.9875.460.927曲線后張梁HPB-265.3574.770.874曲線后張梁HPB-368.7388.530.776直線后張梁由對比試驗可得出如下結(jié)論：1）折線先張預(yù)應(yīng)力梁彎起器處的摩擦損失可按課題組建議公式計算，計算值與試驗結(jié)果符合良好，且有一定的保證率。其余各項預(yù)應(yīng)力損失可按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004或混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-200

7、2建議的公式計算；2）折線先張預(yù)應(yīng)力梁有足夠的承載力安全儲備，在達(dá)到設(shè)計破壞荷載的130%以上時才發(fā)生破壞，而曲線后張預(yù)應(yīng)力梁承載力的安全儲備較折線先張預(yù)應(yīng)力梁略低；3）折線先張預(yù)應(yīng)力梁的抗裂性略好于后張預(yù)應(yīng)力梁；4）在彎矩增大到開裂彎矩Mcr時（試驗梁跨中截面已出現(xiàn)裂縫），彎起器上方混凝土的拉應(yīng)力均小于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk，折線先張預(yù)應(yīng)力梁臨近破壞時彎起器鋼板與混凝土接觸面以及彎起器上面的混凝土并未出現(xiàn)裂縫，說明彎起能夠很好的與混凝土共同工作，不會造成彎起器處混凝土的提早開裂。（2）折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁鋼絞線應(yīng)力傳遞長度及錨固區(qū)砼應(yīng)力狀態(tài)研究先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在切斷鋼絞線放張后，混凝土

8、中的有效預(yù)壓應(yīng)力是依靠鋼絞線和混凝土之間的粘結(jié)力逐漸建立起來的。在構(gòu)件的端頭，鋼絞線的拉應(yīng)力和混凝土的壓應(yīng)力均為零，隨著距構(gòu)件端頭距離的增大，從先張法構(gòu)件切斷鋼絞線的端部到構(gòu)件中鋼絞線的拉應(yīng)力達(dá)到最大有效拉應(yīng)力spe的距離稱為鋼絞線的預(yù)應(yīng)力傳遞長度ltr，在ltr范圍內(nèi)鋼絞線和混凝土的應(yīng)力分別從零逐漸增大到有效預(yù)拉應(yīng)力spe和有效預(yù)壓應(yīng)力spc，在先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件端部區(qū)段的抗裂驗算中應(yīng)考慮混凝土預(yù)壓應(yīng)力的變化。(a) TPB-1西端 (b) TPB-2西端圖2 鋼絞線預(yù)應(yīng)力傳遞長度計算圖2為本試驗構(gòu)件端部區(qū)段實測的混凝土壓應(yīng)力分布和按JTG D62-2004、GB50010-2002規(guī)范計算的

9、混凝土壓應(yīng)力分布的比較，從圖中可以看出在構(gòu)件端部區(qū)段實測的混凝土壓應(yīng)力要大于按規(guī)范計算的壓應(yīng)力，說明先張法折線形預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力傳遞長度仍可按公路鋼筋混凝及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004或混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002的規(guī)定計算，并有一定抗裂儲備。本項研究的初期，在驛宛高速公路淮河橋的第一片中梁和第一片邊梁的試制過程中由于35m箱梁端頭腹板的厚度原設(shè)計為30cm，而每側(cè)腹板錨固區(qū)的鋼絞線多達(dá)1214根，切斷鋼絞線后在錨固區(qū)的混凝土出現(xiàn)了裂縫。為此課題組對鋼絞線錨固區(qū)混凝土的局部應(yīng)力進(jìn)行了有限元分析，采取了增大錨固區(qū)腹板的厚度、設(shè)置鋼絞線錨固失效段以及增設(shè)鋼筋網(wǎng)

10、片等措施，較好地解決了鋼絞線錨固區(qū)的混凝土出現(xiàn)裂縫的問題，保證了試點工程的成功。在此過程中曾對梁端局應(yīng)力作了有限元分析，有限元分析采用ANSYS軟件，共分4種工況進(jìn)行分析：其中工況1的箱梁腹板厚度為30cm，錨固區(qū)鋼絞線未設(shè)置錨固失效段（分析結(jié)果如圖3）；工況2的箱梁腹板厚度為30cm，錨固區(qū)鋼絞線設(shè)置錨固失效段；工況3的箱梁腹板厚度增大為40cm，錨固區(qū)鋼絞線未設(shè)置錨固失效段；工況4的箱梁腹板厚度增大為40cm，錨固區(qū)鋼絞線設(shè)置錨固失效段（分析結(jié)果如圖4）。圖3 工況1箱梁腹板鋼絞線錨固區(qū)混凝土拉應(yīng)力圖4 工況4箱梁腹板鋼絞線錨固區(qū)混凝土拉應(yīng)力根據(jù)有限元分析的結(jié)果，說明防止箱梁腹板鋼絞線錨固

11、區(qū)混凝土因局部應(yīng)力過大而開裂的有效措施是：增大錨固區(qū)腹板的厚度、并設(shè)置鋼絞線錨固失效段。早在50年代我國鐵道部門曾試制過跨度為31.7m折線配筋先張梁，采用置于梁體內(nèi)部的棗核形暗錨加強(qiáng)鋼絲錨固，由于錨固處的局部應(yīng)力，產(chǎn)生了許多放射狀裂縫，導(dǎo)致折線配筋先張預(yù)應(yīng)力梁的研究和生產(chǎn)被擱置。我們這次在折線先張預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的研究較好的解決了此問題。3.折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張梁的設(shè)計與荷載試驗研究作為傳統(tǒng)的預(yù)應(yīng)力砼施工工藝的一種，先張預(yù)應(yīng)力砼的設(shè)計理論是成熟的，其設(shè)計要點已納入了現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范，唯因折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的實際應(yīng)用在我國尚在探索中，故與之相關(guān)的預(yù)應(yīng)力損失，折線筋的設(shè)計強(qiáng)度，自錨段應(yīng)力分析

12、，折線段局部應(yīng)力等問題都有待深入；同時，設(shè)計中普遍使用的公路橋梁平面計算程序?qū)ο葟埛ㄔO(shè)計使用不多，故程序功能不如后張法完善，為此作為研究，本課題包括了如何使用通常的預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁計算程序計算折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張梁的建議。通過7.5m小梁受力性能試驗、12m跨折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁極限荷載試驗、35m跨折線配筋預(yù)應(yīng)力砼小箱梁設(shè)計荷載試驗與理論分析證明：公路折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁總體可按現(xiàn)行預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范進(jìn)行，唯需注意以下幾點：（1）預(yù)應(yīng)力損失因折線配筋先張梁無管道摩擦損失，但是折線鋼束與彎起器之間卻存在摩擦，設(shè)計中應(yīng)注意用彎起器損失取代規(guī)范中的。根據(jù)摩擦力等于正壓力乘以摩擦系數(shù)的概念

13、，與7.5m小梁試驗、35m小箱梁施工監(jiān)測可求得彎起器摩擦損失，式中為張拉控制應(yīng)力，為折線筋通過彎起器的折角。至于其它項預(yù)應(yīng)力損失則均可按規(guī)范計算。（2）彎折鋼束的強(qiáng)度折減應(yīng)用彎起器帶來的另一個問題應(yīng)是彎起預(yù)應(yīng)力束因折彎導(dǎo)致的強(qiáng)度折減，由試驗研究知，其折減系數(shù)為（a 為角度，單位：度），于承力計算中應(yīng)用到此系數(shù)。（3）計算程序的使用折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張梁的設(shè)計計算，可采用一般公路橋梁通用計算軟件完成，由于程序?qū)φ劬€配筋先張梁的預(yù)應(yīng)力損失、彎起筋強(qiáng)度折減等因素沒有考慮，需要設(shè)計時有針對性地進(jìn)行調(diào)整，具體調(diào)整項目如下：折線先張梁的預(yù)應(yīng)力損失: 程序只能自動計算（預(yù)應(yīng)力鋼筋的松馳損失）及（砼收縮

14、和徐變損失），為此應(yīng)先計算出各項預(yù)應(yīng)力損失，輸入數(shù)據(jù)時，把折線鋼束和直線鋼束的設(shè)計張拉應(yīng)力扣除這部分損失值，作為計算張拉應(yīng)力輸入；先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力長度：對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部區(qū)段進(jìn)行正截面，斜截面抗裂驗算時，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力長度的影響，程序計算中為體現(xiàn)鋼筋的傳力長度，可采用按三個點分三次輸入鋼絞線數(shù)量的方法進(jìn)行模擬；折線鋼束的輸入：可采用小曲率半徑彎束來模擬折線鋼束；折線鋼絞線的靜力破斷強(qiáng)度折減：在進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算時，應(yīng)對折線預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)計強(qiáng)度予以折減。依據(jù)上述設(shè)計方法，我們?yōu)楹幽象A宛高速公路設(shè)計了桐柏淮河橋（35m跨小箱梁）、為山東德商高速設(shè)計了鄄城黃河橋（引

15、橋50m折線先張T梁），取得了很好的效益，為驗證設(shè)計的可靠性于施工現(xiàn)場作了35m跨折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的設(shè)計荷試驗（如圖5）。圖535m跨小箱梁荷載試驗實景試驗結(jié)果表明35m折線先張預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁跨中截面彎矩增加到正常使用極限狀態(tài)彎矩時，跨中截面處未扣除反拱的最大撓度僅為22.79mm，為計算跨度的1/1535；當(dāng)荷載彎矩增加到作用短期效應(yīng)彎矩時，梁底未出現(xiàn)裂縫，說明試驗箱梁在正常使用極限狀態(tài)下的抗裂性能符合要求，當(dāng)荷載彎矩增加到設(shè)計極限彎矩（理論破壞彎矩）時，梁底仍未出現(xiàn)裂縫，說明試驗箱梁的抗裂性有較大的儲備，完全符合全預(yù)應(yīng)力梁抗裂性能的要求。試驗過程中箱彎剪段自始至終未出現(xiàn)斜裂縫。說明

16、由于折線形預(yù)應(yīng)力筋的作用，有效提高了箱梁的抗剪承載力和斜截面抗裂性能，箱梁抗剪承載力也完全能夠滿足工程要求。4.折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張梁的施工工藝研究綜觀國內(nèi)外折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的應(yīng)用成果與施工實例，我們于折線配筋預(yù)應(yīng)力砼先張梁的施工工藝研究課題中，重點作了以下三個方面的工作：（1）彎起的器的的選型與試驗研究折線配筋的彎起器張拉需借施工時固定于臺座制作后埋置于混凝土中的彎起器來實現(xiàn)，青藏鐵路用的彎起器形式如圖6，這種彎起器通常稱為輥軸式彎起器，而如圖7所示臺灣高速鐵路所用的彎起器則稱為音叉式彎起器，不同之處僅在于彎起器與臺座底板的錨固裝置。圖8為我們用于35m跨小箱梁的彎起器，較之鐵路工

17、程常用的輥軸式彎起器這種拉板式彎起器具有以下優(yōu)點：圖8圖6圖71）構(gòu)造簡單、各部件受力明確；2）材料用量少，費用較低；3）安裝、拆卸容易；4）能滿足彎起器作微量彎轉(zhuǎn)、縱移的要求；5）可用于直腹板亦可用于斜腹板。（2）預(yù)制臺座的研究與設(shè)計折線配筋先張預(yù)應(yīng)力砼張拉臺座的反力梁有固定和活動的兩種，張拉橫梁亦有固定和活動的兩種（見圖9、10）。圖9先張大箱梁的張拉橫梁及外模板圖10I型梁的先張臺座圖10為西班牙在I型梁的先張臺座，采用活動反力梁和活動橫梁，活動模板反力梁可移動至梁寬，帶模反力梁放張后可以移走，以讓出移梁空間。帶模反力梁固可節(jié)省部分費用但如果遇梁體帶有橫隔梁則應(yīng)用問題較多。故我們于35m

18、跨小箱梁施工中未采用帶模反力梁形式而結(jié)合工地植被設(shè)備情況分別為淮河橋及黃鴨河橋設(shè)計了長、短線法兩套方案（見圖11），短線法采用長33m鋼箱梁作反力梁，鋼箱梁截面6001200mm；長線法采用8001200mm矩形截面的鋼筋混凝土梁作反力梁，全長72.54m；其中短線法臺座一次制梁一片，長線法可同時制梁兩片。長線法臺座的優(yōu)點：由于采用鋼筋混凝土反力梁，最大的優(yōu)點為一次性投入少，造價低、澆筑速度快，而且由于整體澆筑，穩(wěn)定性較好。缺點是只能一次性使用，不可重復(fù)利用，施工完還需要處理臨時構(gòu)造物；另一缺點是對于同時有兩片35m先張法預(yù)制預(yù)應(yīng)力小箱梁的長線臺座在進(jìn)行折線鋼鉸線張拉時，相當(dāng)於對單片35m先張

19、法預(yù)制預(yù)應(yīng)力小箱梁進(jìn)行單端張拉，增大了彎起器處摩阻力，增大了折線鋼鉸線的預(yù)應(yīng)力損失。圖11a長線臺座圖11b 短線臺座短線法臺座優(yōu)點：反力梁采用鋼結(jié)構(gòu)，可以工廠加工，結(jié)構(gòu)精確，可以拆裝以重復(fù)利用，且受力性能較好，整體變形量較小。特別是可兩端張拉，彎起器處摩阻力減小。缺點為一次投入大，現(xiàn)場安裝精度要求高。先張施工中鋼絞線錨固在張拉臺座兩端的張拉橫梁上，張拉橫梁采用上下兩根。上張拉橫梁錨固彎起鋼絞線，下張拉橫梁錨固直線鋼絞線。上、下張拉橫梁通過分離式機(jī)械鎖緊油壓千斤頂(下稱大千斤頂)將張拉應(yīng)力傳遞到反力梁上，臺座兩側(cè)反力梁用臺座底橫向的鋼筋混凝土聯(lián)結(jié)系梁固定。（3）張拉、放張工藝采用了橫梁外側(cè)前卡

20、式千斤頂單根張拉預(yù)應(yīng)力束至張拉噸位的6585%，再用橫梁內(nèi)側(cè)分離式液壓千斤頂頂抬橫梁使預(yù)應(yīng)力束整體達(dá)到張拉噸位的100%的兩步張拉工藝和用橫梁內(nèi)側(cè)分離式液壓千斤頂一步放張的放張工藝，這一張拉、放張工藝實為國內(nèi)外折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張梁預(yù)應(yīng)力張拉、放張工藝的優(yōu)化。經(jīng)89榀35m跨公路預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁預(yù)制施工與施工監(jiān)測和荷載試驗證明，這一張拉、放張工藝是成功的，該工藝優(yōu)點是：1）用分離式機(jī)械鎖緊液壓千斤頂按設(shè)計總噸位控制張拉，確保了預(yù)應(yīng)力束張拉應(yīng)力的準(zhǔn)確性，避免了許多繁瑣、不準(zhǔn)確的計算。2）用橫梁內(nèi)側(cè)分離式機(jī)械鎖緊液壓千斤頂作一次放張，可確保放張工作的安全，有利于保證預(yù)制砼大梁的質(zhì)量。5.結(jié)語

21、在公路折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張梁的應(yīng)用方面，我們做了一些開拓性的研究工作，折線配筋先張法擴(kuò)大了預(yù)應(yīng)力混凝土先張法的應(yīng)用范圍。預(yù)應(yīng)力混凝土先張法較后張法除了工藝簡單等優(yōu)點外，最突出的兩項優(yōu)點為：有效預(yù)應(yīng)力可控，無需管道壓漿，這兩點從根本上保證了預(yù)應(yīng)力混凝土工程的質(zhì)量與耐久性，可更可靠地在高原嚴(yán)寒、跨海越洋工程中應(yīng)用。 故折線配筋預(yù)應(yīng)力混凝土先張法有著廣泛的應(yīng)用前景，應(yīng)予以推廣應(yīng)用。推廣應(yīng)用的關(guān)鍵在于優(yōu)化其施工工藝特別應(yīng)關(guān)注臺座設(shè)計，制定合理的張拉、放張工藝，以追求更好的工程社會、經(jīng)濟(jì)效益。.;作物品質(zhì)生理生化與檢測技術(shù)試題專業(yè)：作物栽培學(xué)與耕作學(xué) 姓名：馬尚宇 學(xué)號：S2009180一、 名詞解

22、釋或英文縮寫1. 完全蛋白質(zhì)與不完全蛋白質(zhì)完全蛋白質(zhì)：complete protein 含有全部必需氨基酸的蛋白質(zhì)即為完全蛋白質(zhì)。不完全蛋白質(zhì)：incomplete protein 不含有某種或某些必需氨基酸的蛋白質(zhì)稱為不完全蛋白質(zhì)。2. 加工品質(zhì)和營養(yǎng)品質(zhì)加工品質(zhì)：processing quality包括磨面品質(zhì)（一次加工品質(zhì)）和食品加工品質(zhì)（二次加工品質(zhì)）。磨面品質(zhì)指籽粒在磨成面粉的過程中，對面粉工藝所提出的要求的適應(yīng)性和滿足程度。食品加工品質(zhì)指將面粉加工成面食品時，給類面食品在加工工藝和成品質(zhì)量上對小麥品種的籽粒和面粉質(zhì)量提出的不同要求，以及對這些要求的適應(yīng)性和滿足程度。營養(yǎng)品質(zhì)：nut

23、ritional quality指其所含的營養(yǎng)物質(zhì)對人（畜）營養(yǎng)需要的適應(yīng)性和滿足程度，包括營養(yǎng)成分的多少，各營養(yǎng)成分是否全面和平衡。3. 氨基酸的改良潛力 (氨基酸最高含量平均含量)/平均含量1004. 簡單淀粉粒和復(fù)合淀粉簡單淀粉粒：小麥、玉米、黑麥、高粱和谷子，每個淀粉體中只有一粒淀粉稱為簡單淀粉粒。復(fù)合淀粉：水稻和燕麥中每個淀粉質(zhì)體中含有許多淀粉粒，稱為復(fù)合淀粉粒。5. 淀粉的糊化作用和凝沉作用糊化作用：淀粉粒不溶于冷水，若在冷水中，淀粉粒因其比重大而沉淀。但若把淀粉的懸浮液加熱，到達(dá)一定溫度時（一般在55以上），淀粉粒突然膨脹，因膨脹后的體積達(dá)到原來體積的數(shù)百倍之大，所以懸浮液就變成

24、粘稠的膠體溶液。這一現(xiàn)象，稱為“淀粉的糊化”，也有人稱之為化。淀粉粒突然膨脹的溫度稱為“糊化溫度”，又稱糊化開始溫度。凝沉作用：淀粉的稀溶液，在低溫下靜置一定時間后，溶液變混濁，溶解度降低，而沉淀析出。如果淀粉溶液濃度比較大，則沉淀物可以形成硬塊而不再溶解，這種現(xiàn)象稱為淀粉的凝沉作用，也叫淀粉的老化作用。6. 可見油脂和不可見油脂可見油脂：經(jīng)過榨油或提取，使油分從貯藏器官分離出來，供食用或食品加工等利用的油脂，如花生油，菜籽油等。不可見油脂：不經(jīng)榨取隨食物一起食用的油脂，如米、面粉、肉、蛋、乳制品等含有的油脂。7. 必需脂肪酸和非必需脂肪酸必需脂肪酸：為人體健康和生命所必需,但機(jī)體自己不能合成

25、,必須依賴食物供應(yīng)，它們都是不飽和脂肪酸。非必需脂肪酸：是機(jī)體可以自行合成，不必依靠食物供應(yīng)的脂肪酸,它包括飽和脂肪酸和一些單不飽和脂肪酸。8. 沉淀值和降落數(shù)值沉淀值：sedimentation value 小麥在規(guī)定的粉碎和篩分條件下制成十二烷基硫酸鈉（SDS）懸浮液，經(jīng)固定時間的振搖和靜置后，懸浮液中的面粉面筋與表面活性劑SDS結(jié)合，在酸的作用下發(fā)生膨脹，形成絮狀沉積物，然后測定該沉積物的體積，即為沉淀值。降落數(shù)值：falling number 指一定量的小麥粉或其他谷物粉和水的混合物置于特定黏度管內(nèi)并浸入沸水浴中，然后以一種特定的方式攪拌混合物，并使攪拌器在糊化物中從一定高度下降一段特

26、定距離，自黏度管浸入水浴開始至攪拌器自由降落一段特定距離的全過程所需要的時間（s）即為降落數(shù)值。降落數(shù)值越高表明的活性越低，降落數(shù)值越低表明-淀粉酶活性越高。9. 氨基酸化學(xué)比分和標(biāo)準(zhǔn)模式氨基酸的化學(xué)比分：食物蛋白質(zhì)(Ax)中各必需氨基酸的含量與等量標(biāo)準(zhǔn)蛋白質(zhì)（Ae）中相同氨基酸含量的百分比，即為化學(xué)比分。標(biāo)準(zhǔn)模式：FAO/WHO根據(jù)人體生理需要在100g優(yōu)質(zhì)蛋白中氨基酸應(yīng)該達(dá)到的含量（g）。10. 面筋和面筋指數(shù)面筋：wheat gluten面粉加水揉搓成的面團(tuán)，在水中反復(fù)揉洗后剩下的具有彈性和延伸性的物質(zhì)，主要成份是谷蛋白和醇溶性蛋白，是小麥所特有的物質(zhì)。面筋指數(shù)：優(yōu)質(zhì)面筋占總面筋的百分比

27、。代表了面筋的質(zhì)量，與面團(tuán)溶張勢，與拉伸儀的拉伸面積和面包體積都顯著正相關(guān)，面筋指數(shù)低于40%和高于95%都不適合制作面包。二、 簡答題1. 簡述品質(zhì)測試中精密度、正確度和準(zhǔn)確度的關(guān)系。精密度是指在相同條件下n次重復(fù)測定結(jié)果彼此相符合的程度。精密度的大小用偏差表示，偏差越小說明精密度越高。準(zhǔn)確度是指測得值與真值之間的符合程度。準(zhǔn)確度的高低常以誤差的大小來衡量。即誤差越小，準(zhǔn)確度越高；誤差越大，準(zhǔn)確度越低。應(yīng)當(dāng)指出的是，測定的精密度高，測定結(jié)果也越接近真實值。但不能絕對認(rèn)為精密度高，準(zhǔn)確度也高，因為系統(tǒng)誤差的存在并不影響測定的精密度，相反，如果沒有較好的精密度，就很少可能獲得較高的準(zhǔn)確度?？梢哉f

28、精密度是保證準(zhǔn)確度的先決條件。當(dāng)已知或可以推測所測量特性的真值時，測量方法的正確度即為人們所關(guān)注。盡管對某些測量方法，真值可能不會確切知道，但有可能知道所測量特性的一個接受參考值。例如，可以使用適宜的標(biāo)準(zhǔn)物料或者通過參考另一種測量方法或準(zhǔn)備一個已知的樣本來確定該接受參考值。通過把接受參考值與測量方法給出的結(jié)果水平進(jìn)行比較就可以對測量方法的正確度進(jìn)行評定。正確度通常用偏倚來表示。2. 簡述作物品質(zhì)的控制因素、制約因素和影響因素。作物品質(zhì)的控制因素主要是生物遺傳（遺傳因素）、品種特性（非遺傳因素）等。作物品質(zhì)的制約因素主要是栽培（土壤結(jié)構(gòu)和耕作栽培方法）、氣候（降雨和數(shù)量、光照度和溫度）等。作物品

29、質(zhì)的影響因素主要是病蟲害（銹病、腥黑穗病、根腐病和赤霉?。⑹斋@（收獲延后、收獲期雨淋、熱損傷）、貯藏（霉變、蟲蛀）等。3. 麥谷蛋白和醇溶蛋白質(zhì)電泳各用什么方法，簡述主要步驟。麥谷蛋白電泳使用十二烷基硫酸鈉-聚丙烯酰胺凝膠電泳，即SDS-PAGE技術(shù)。該方法的基本原理是蛋白質(zhì)在一定濃度的含有強(qiáng)還原劑的SDS溶液中與SDS分子按比例結(jié)合，形成帶負(fù)電荷的SDS-蛋白質(zhì)復(fù)合物。這種復(fù)合物由于結(jié)合大量的SDS，是蛋白質(zhì)喪失了原有的電荷而形成僅保持原有分子大小為特征的負(fù)離子集團(tuán)。由于SDS與蛋白質(zhì)的結(jié)合是按重量成比例的，電泳時，蛋白質(zhì)分子的遷移速度只取決與分子大小。主要步驟如下：樣品提取 制膠 電泳（

30、恒流） 檢測（染色、脫色和保存）（1）樣品提取從待測的小麥樣品中取一粒種子，用樣品鉗夾碎，倒入已編號的1.5ml離心管中，在管上標(biāo)明重量，待測。按1:10的比例加入50%異丙醇提取液(mg: l），在60-65水中水浴20-30 min。第一次水浴后。取出離心管，放置在室溫條件下提取2h，期間振蕩幾次。將離心管1000rpm離心10min，棄去上清液，再按1:10比例加入50%異丙醇提取液進(jìn)行第二次水浴。第二次水浴后，室溫下提取2h，1000rpm離心10min，棄去上清液。按1:7的比例加入HMW-GS樣品提取液，攪拌均勻，至于60-65水浴2h，中間振蕩1-2次。提取液10000rpm離心

31、10min取上清液，4冰箱保存?zhèn)溆?。?）制膠擦板：先用自來水將板的正反面洗凈擦干，然后用酒精和Repel試劑將玻璃板內(nèi)面擦拭干凈。封槽：將玻璃板底部先用凡士林封住，擦干凈后再用橡皮膏粘緊。灌膠第一步：按分離膠貯液所需比例配分離膠，然后灌膠，將板傾斜一定角度防氣泡出現(xiàn)，灌完分離膠立即在膠的表面加正丁醇壓平。第二步：待分離膠與正丁醇之間形成明顯界限后，用濾紙吸出正丁醇，把配好的濃縮膠倒入分離膠上面，灌膠后立即插入樣品梳。（3）加樣10000rpm，10min離心備用樣品液待濃縮膠交聯(lián)后小心取出樣品梳，用彎管注射器迅速沖洗樣品孔2-3次，所用沖洗液為稀釋1倍的電極緩沖液。樣品孔內(nèi)加電極緩沖液，用5

32、0l微量注射器點樣，每樣品孔內(nèi)加8l樣品提取液，兩端加標(biāo)準(zhǔn)樣品。（4）電泳將玻璃板裝入電泳槽，對于1620cm玻璃板，在恒流條件下電泳14h。紅線插電源正極，黑線插電源負(fù)極。（5）染色電泳完畢，把濃縮膠切去，用充分吸水蓬松的毛筆在膠的一角小心挑起，靠重力作用小心取下膠板，放入塑料盤內(nèi)，加入400ml10%三氯乙酸染色液和10ml考馬斯亮藍(lán)。（6）脫色、照相將染過色的膠放在自來水中脫色即可，脫色時間越長，蛋白帶越清晰。醇溶蛋白電泳使用酸性-聚丙烯酰胺凝膠電泳，即A-PAGE電泳。其原理如下： A-PAGE電泳使用相同孔徑的凝膠、相同緩沖系統(tǒng)的樣品緩沖液，為連續(xù)電泳，只用分離膠，不用濃縮膠，使用恒

33、壓電泳。主要步驟如下：樣品提取 制膠 加樣 電泳 染色 脫色 保存A-PAGE電泳時，樣品稱重夾碎放入0.5ml的離心管中按1:5的比例加入提取液，振蕩提取。電泳時，采用恒壓500v，恒溫15-18電泳。電泳時間一般為45-55min，時間的確定為甲基綠遷移至底板所需時間的4倍。，染色需要過夜，脫色時使用蒸餾水脫色。連接電源時，接線與SDS-PAGE電泳接線相反，電泳槽黑線（負(fù)極）連接電泳儀正極，紅線連接電泳儀正極。4. 簡述A、B、C型淀粉粒的形成過程。A型和B型淀粉粒在發(fā)育時，子粒中先形成A型淀粉粒，而后再形成B型淀粉粒，不論A或B 型淀粉粒，在其發(fā)育的過程中，都是首先形成小淀粉粒核，隨后

34、淀粉分子在核表面的沉積形成成熟淀粉粒。在花后4 d 或之前，最初的球形淀粉粒開始在淀粉體中形成，并成為A-型淀粉粒的核，核再通過葡聚糖聚合體的逐步積累而生長，最終形成A-型淀粉粒。B-型淀粉粒首先在A-型淀粉粒和淀粉體膜之間出現(xiàn)，然后膜向細(xì)胞質(zhì)突出并收縮釋放出B-型淀粉粒。C-型淀粉粒在花后21 d 開始合成。5. 簡述質(zhì)構(gòu)儀在食品物理特性方面的應(yīng)用。（1） 在面粉品質(zhì)評價中的應(yīng)用質(zhì)構(gòu)儀拉伸試驗參數(shù)中的拉伸距離與面團(tuán)的流變學(xué)特性指標(biāo)有很好的相關(guān)性，拉斷力與拉斷應(yīng)力能較好地反映面粉吸水率的大小，拉伸距離對反映面粉筋力強(qiáng)弱有很好的預(yù)測性，質(zhì)構(gòu)儀拉伸試驗參數(shù)中的拉斷力與拉斷應(yīng)力與面粉粘度特性指標(biāo)有密切關(guān)系。質(zhì)構(gòu)儀測定的拉伸面積、拉伸阻力、延伸度和拉伸比例可用于評價面團(tuán)的強(qiáng)度、彈性和延伸性，可以較全面地評價和確定面粉的品質(zhì)和適用范圍。（2） 在面條、面包和饅頭等面類食品品質(zhì)評價中的應(yīng)用 與面條感官評價指標(biāo)呈顯著相關(guān)的質(zhì)構(gòu)儀TPA指標(biāo)為硬度、彈性、膠著性和恢復(fù)性，TPA硬度和膠著性能較好反映面條感官適口性。TPA硬度和膠著性能部分反映面條表觀狀態(tài)和韌性，TPA彈性和恢復(fù)性能部分