貝雷架便橋計(jì)算書

1、K37+680紅巖溪特大橋貝雷架便橋計(jì)算書湖南省路橋建設(shè)集團(tuán)龍永高速公路第十一合同段2012年4月1日目 錄第1章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明11.1 設(shè)計(jì)依據(jù)11.2 工程概況11.3.1 主要技術(shù)參數(shù)11.3.2 便橋結(jié)構(gòu)3第2章 便橋橋面系計(jì)算42.1混凝土運(yùn)輸車作用下縱向分布梁計(jì)算4計(jì)算簡圖42.1.2.計(jì)算荷載42.1.3. 結(jié)算結(jié)果52.1.4 支點(diǎn)反力52.2履帶吊作用下縱向分布梁計(jì)算52.2.1. 計(jì)算簡圖52.2.2 計(jì)算荷載62.2.3 計(jì)算結(jié)果62.2.4. 支點(diǎn)反力62.3分配橫梁的計(jì)算72.3.1.計(jì)算簡圖72.3.2. 計(jì)算荷載72.3.3. 計(jì)算結(jié)果7第3章 貝雷架計(jì)算93.1

2、 混凝土運(yùn)輸車作用下貝雷架計(jì)算9最不利荷載位置確定93.1.2 最不利位置貝雷架計(jì)算模型113.1.3 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果113.2 履帶吊作用下貝雷架計(jì)算143.1.1 最不利位置貝雷架計(jì)算模型143.1.2 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果153.1.3 腹桿加強(qiáng)后最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果17第4章 橫梁及鋼管樁計(jì)算213.1.橫梁計(jì)算213.1.1 履帶吊工作狀態(tài)偏心15cm213.1.2 履帶吊工作狀態(tài)（無偏心）223.1.3 履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)233.1.4 履帶吊走行狀態(tài)（無偏心）243.1.5 混凝土運(yùn)輸車偏心130cm通過狀態(tài)263.1.6 混凝土運(yùn)輸車無偏心

3、通過狀態(tài)273.2最不利荷載位置鋼管樁計(jì)算結(jié)果283.2.1 計(jì)算荷載283.2.2 計(jì)算結(jié)果29第1章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明1.1 設(shè)計(jì)依據(jù) 紅巖溪便橋總布置圖（修改初步設(shè)計(jì)）；鐵路橋涵施工規(guī)范（TB10203-2002）；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003；路橋施工計(jì)算手冊；橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)； 其他相關(guān)規(guī)范手冊。1.2 工程概況K37+680紅巖溪特大橋是湖南省龍山至永順高速公路上的一座特大橋，橋位位于湖南省龍山至永順高速公路K37+130.44K38+229.56，跨越洗車河，SW1/300=396.90 ，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速采用湖北來鳳的基本風(fēng)速24.5m/s，地震動峰值加速度為0.

4、05g，地震動反應(yīng)譜特征周期為0.45s。1.3 便橋結(jié)構(gòu)形式的確定便橋總長度擬定31米，共設(shè)2跨，每跨長度為15米。便橋采用（15+15）m連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，便橋橋墩采用120cm鋼管樁內(nèi)灌C20砼，每墩位設(shè)置2根鋼管樁，墩柱間設(shè)剪刀撐。樁頂鋪設(shè)1cm厚鋼板后安裝2I50c作為橫梁，梁部采用6榀貝雷架，間距250+450+4300+450+250mm，貝雷梁為下承重受力設(shè)計(jì)，下弦桿上橫向安裝2I32c橫梁，橫梁位于貝雷架豎桿及節(jié)點(diǎn)位置，間距150cm，橫梁上鋪設(shè)2I20b縱梁，間距80cm，縱梁上鋪設(shè)16b槽鋼，槽向向下，間距40cm，在槽鋼上鋪設(shè)10mm厚鋼板橋面，橋面鋼板上焊制12mm短鋼筋作

5、為防滑設(shè)施。（1）、橋臺橋臺基礎(chǔ)采用C20片石砼擴(kuò)大基礎(chǔ)，臺身采用M10漿砌片石重力式橋臺，臺帽采用C25鋼筋砼臺帽。橋臺基礎(chǔ)高90cm，基礎(chǔ)頂標(biāo)高與河床LW一致，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁┧馁Y料，橋臺基礎(chǔ)頂標(biāo)高H=393.00m，臺身高5.35m，臺帽高0.5m，臺帽上設(shè)置15cm高支座。詳情見所附圖紙。（2）、橋墩橋墩基礎(chǔ)采用C25片石砼雙層整體式擴(kuò)大基礎(chǔ)，墩身為兩根120cm鋼管樁，內(nèi)灌注C20砼，墩頂鋪設(shè)1cm厚鋼板。橋墩基礎(chǔ)高1.5m（60cm+90cm），基礎(chǔ)底標(biāo)高保證在河床底以下不小于0.5米，墩身高度H=5.5m（包含1cm鋼板在內(nèi)），墩身頂橫向架設(shè)2根50C工字鋼作為蓋梁。詳情見所附

6、圖紙。1.4 便橋計(jì)算何載的確定橋面荷載按以下情況考慮：與一般施工車輛荷載比較混凝土運(yùn)輸車的軸重和軸距都非常不利，所以便橋使用中最重車輛9m3的混凝土運(yùn)輸車作為計(jì)算荷載。1臺9m3的混凝土運(yùn)輸車車輛荷載的立面及平面如下（參考車型：海諾集團(tuán)生產(chǎn)HNJ5253GJB(9m3)）：荷載平面圖荷載立面圖P1=6TP2=P3=17T合計(jì)：40T第2章 便橋上部構(gòu)造計(jì)算橋面系計(jì)算主要包括橋梁上部構(gòu)造橫向分布梁16b、縱向分配梁I20b及橫向分配梁I32c的計(jì)算。根據(jù)上表描述的工況，分別對其計(jì)算，以下為計(jì)算過程。2.1 混凝土運(yùn)輸車作用下縱向分布梁計(jì)算2.1.1 計(jì)算簡圖縱向分布梁支撐在橫向分配梁上，按5跨

7、連續(xù)梁考慮，計(jì)算簡圖如下：彎矩最不利位置剪力、支點(diǎn)反力最不利位置.計(jì)算荷載計(jì)算荷載按三種荷載組合分別計(jì)算。計(jì)算荷載：計(jì)算荷載為9m3混凝土運(yùn)輸車，前軸重由8根槽鋼承擔(dān)，每根槽鋼承擔(dān)P1=60000/8=7500N，后軸重同樣也由8根槽鋼承擔(dān)，每根槽鋼承擔(dān)P2=170000/8=21250N. 結(jié)算結(jié)果按上述圖示與荷載，計(jì)算縱向分布梁結(jié)果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN16b的截面幾何特性為：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= Mmax /W=3.1049·106/17.5

8、·103=179.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=20.797·103/960=21.2N/ mm2<85 N/ mm2 支點(diǎn)反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N結(jié)論：在9m3混凝土運(yùn)輸車作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.2 履帶吊作用下縱向分布梁計(jì)算2.2.1. 計(jì)算簡圖履帶吊荷載半跨布置時(shí)，為最不利荷載，其計(jì)算簡圖如下： 計(jì)算荷載單個(gè)履帶板寬度為700mm，按由4根槽鋼承擔(dān)考慮，履帶吊按吊重25t，并

9、考慮1.3的沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)，荷載q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm 計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN16b的截面幾何特性為：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= Mmax /W=1.539·106/17.5·103=87.9N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=11.61·103/960=12.1N/ mm2<85 N/ mm

10、2. 支點(diǎn)反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N結(jié)論：在55t履帶吊吊重25t作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.3 分配橫梁的計(jì)算2.3.1.計(jì)算簡圖分配橫梁按支撐于貝雷架的連續(xù)梁計(jì)算，荷載由縱向分布梁傳遞，其計(jì)算簡圖如下：. 計(jì)算荷載分配橫梁的荷載由縱向分布梁傳遞，由計(jì)算結(jié)果可知，最不利荷載為履帶吊作用時(shí)的荷載，P=24363N。. 計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KNI20b的截面幾何特性為：I=2500cm4 W=

11、250cm3A=39.5cm2 A0=9*（200-11.4*2）=1595mm2 max= Mmax /W=25.941·106/250·103=103.8N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=97.669·103/1595=61.2N/ mm2<85 N/ mm2 支點(diǎn)反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN結(jié)論：在最不利荷載作用下，分配橫梁采用I20b，間距705*3+885mm可滿足施工要求！第3章 貝雷架計(jì)算貝雷架按12+12+9m為一聯(lián)計(jì)算

12、，采用平面桿系結(jié)構(gòu)建模，上下弦桿及豎桿使用梁單元BEAM3模擬，斜腹桿使用桿單元LINK1模擬，兩片桁架片之間鉸接，貝雷架的荷載由分配橫梁傳遞，為模擬移動荷載從而找出不利位置，建模時(shí)考慮與分配橫梁與縱向分布梁整體建立。3.1 混凝土運(yùn)輸車作用下貝雷架計(jì)算最不利荷載位置確定（1）計(jì)算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，簡圖如下：移動荷載計(jì)算建模簡圖（2）計(jì)算荷載 由分配橫梁計(jì)算結(jié)果得到，P1=43231N，P2=P3=20930N。（3）結(jié)算結(jié)果 由計(jì)算結(jié)果得到，車頭距梁端7.95米時(shí)，距梁端6.65米位置為上下弦桿最不利截面，車頭距梁端12.95米時(shí)為端腹桿最不利位置，下圖為截面的位移影響線

13、圖。距梁端6.65米截面位移影響線圖距梁端11.91米截面位移影響線圖 最不利位置貝雷架計(jì)算模型（1）計(jì)算模型模型仍然按15+15m連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加，簡圖如下：上下弦桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖腹桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖（2）荷載為分配橫梁反力，其值與移動荷載時(shí)相同P1=43231N,P2=P3=20930N。 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果1、上弦桿計(jì)算 Mmax=5.35KN*m 對應(yīng)軸力N=343.9KNQmax=49.642KNNmax=-343.9KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2

14、*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：max= N/A+Mmax /W=343.9*1000/2540+5.35·106/79.4·103=202.8N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=49.642·103/879.8=56.5N/ mm2<85 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(

15、1-0.8*(N/Ncr)=204.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦桿計(jì)算 Mmax=7.29KN*m 對應(yīng)軸力N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：max= N/A+Mmax /W=191.76*1000/2540+7.29·106/79.4·103=167.3N/ mm2<210*1.3

16、=273Mpamax= Qmax /A0=67.525·103/879.8=76.8N/ mm2<85 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計(jì)算Nmax=-213.82KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：max= N/A =213.

17、82*1000/958=223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa (2)穩(wěn)定計(jì)算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計(jì)算穩(wěn)定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=213.82*1000/（0.885*958）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa結(jié)論：在混凝土運(yùn)輸車荷載作用下，貝雷架各桿件強(qiáng)度滿足要求。3.2 履帶吊作用下貝雷架計(jì)算 最不利位置貝雷架計(jì)算模型（1）計(jì)算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加，簡圖如下：上下弦桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖腹桿

18、最不利荷載位置計(jì)算簡圖（2）最大工況荷載為履帶吊插打鋼護(hù)筒，履帶吊自重55t，鋼護(hù)筒自重及配件等按15t考慮，并考慮沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)1.3，跨中荷載分配比例（全偏載）為0.408：0.173：0.168：0.251，梁端荷載分配系數(shù)（距一側(cè)30cm）為0.508：0：0：0.492跨中布載時(shí)最不利的貝雷架分配到的荷載為： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm。梁端布載時(shí)最不利的貝雷架分配到的荷載為： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm。3.1.2 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果1、上弦桿計(jì)算 Mmax

19、=6.399KN*m 對應(yīng)軸力N=193.03KNQmax=71.2KNNmax=-523.24KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：wmax= N/A+Mmax /W=193.03*1000/2540+6.399·106/79.4·103=156.6N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=

20、260Mpamax= Qmax /A0=71.2·103/879.8=80.9N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=155N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦桿計(jì)算 Mmax=10.718KN*m 對應(yīng)軸力N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*

21、39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：max= N/A+Mmax /W=272.7*1000/2540+10.718·106/79.4·103=242.3N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=119.1·103/879.8=135.3N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=1625250

22、7max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計(jì)算Nmax=-242.32KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：max= N/A =242.32*1000/958=252.9N/ mm2<200*1.3=260Mpa (2)穩(wěn)定計(jì)算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計(jì)算穩(wěn)定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=242.32*1

23、000/（0.885*958）=285.8N/ mm2>200*1.3=260Mpa 端腹桿強(qiáng)度不能滿足要求，需對端腹桿加強(qiáng)，加強(qiáng)方式為在工字鋼橫梁上設(shè)置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對端腹桿的壓力。 腹桿加強(qiáng)后最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果 1、腹桿加強(qiáng)示意圖2、上弦桿計(jì)算 Mmax=6.522KN*m 對應(yīng)軸力N=189.65KNQmax=72.461KNNmax=-520.87KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm

24、2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：wmax= N/A+Mmax /W=189.65*1000/2540+6.522·106/79.4·103=156.8N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=260Mpamax= Qmax /A0=72.46·103/879.8=82.3N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+x

25、Mmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=158.3N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、下弦桿計(jì)算 Mmax=11.041KN*m 對應(yīng)軸力N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算：max= N/A+Mmax /W=273.2*1000/2540+11.041·106/79.4·103=246.6N/ m

26、m2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=122.69·103/879.8=139.5N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=243.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa4、腹桿計(jì)算Nmax=-158.67KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)強(qiáng)度計(jì)算

27、：max= N/A =158.67*1000/958=165.6N/ mm2<200*1.3=260Mpa (2)穩(wěn)定計(jì)算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計(jì)算穩(wěn)定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=158.67*1000/（0.885*958）=187.1N/ mm2<200*1.3=260Mpa 端腹桿強(qiáng)度不能滿足要求，需對端腹桿加強(qiáng)，加強(qiáng)方式為在工字鋼橫梁上設(shè)置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對端腹桿的壓力。結(jié)論：在履帶吊荷載作用下，貝雷架端部加強(qiáng)后，強(qiáng)度滿足要求。第4章 橫梁及鋼管樁計(jì)算3

28、.1.橫梁計(jì)算3.1.1 履帶吊工作狀態(tài)偏心15cm1、計(jì)算簡圖2、 計(jì)算荷載 計(jì)算荷載考慮55t履帶吊重15t工作狀態(tài)下，沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)按1.3采用，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=86.63KN*mQmax=434KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=86.63·106/1452·103=59

29、.7N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=434·103/6670=65.1N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點(diǎn)反力 R1=453.78KN R2=191.35KN R3=385.53KN結(jié)論：履帶吊在偏心15cm工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.2 履帶吊工作狀態(tài)（無偏心）1、計(jì)算簡圖2、 計(jì)算荷載 計(jì)算荷載取用偏心時(shí)計(jì)算荷載，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=79.76KN*mQmax=399.63KN2I

30、32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=79.76·106/1452·103=55N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=399.63·103/6670=59.9N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點(diǎn)反力 R1=419.41KN R2=191.84KN R3=419.41KN結(jié)論：履帶吊在無偏心工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要

31、求！ 履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)1、計(jì)算簡圖2、 計(jì)算荷載 計(jì)算荷載考慮55t履帶吊走行狀態(tài)下，沖擊系數(shù)按1.2采用，q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=140.19KN*mQmax=317.45KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=140.19·106/1452·103=96.5N/ mm2<145*1.

32、3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=317.45·103/6670=47.6N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點(diǎn)反力 R1=337.22KN R2=304.16KN R3=139.24KN結(jié)論：履帶吊在偏心60cm走行狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.4 履帶吊走行狀態(tài)（無偏心）1、計(jì)算簡圖2、 計(jì)算荷載 計(jì)算荷載取用偏心時(shí)計(jì)算荷載，q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm 3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=127.71KN*mQmax=202.58KN2I32b的截面幾何特性為：I=11

33、620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=127.71·106/1452·103=88N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=202.58·103/6670=30.3N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點(diǎn)反力 R1=222.36KN R2=335.9KN R3=222.36KN結(jié)論：履帶吊在無偏心走行狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！ 混凝土運(yùn)輸車偏心130cm

34、通過狀態(tài)1、計(jì)算簡圖2、 計(jì)算荷載 計(jì)算荷載考慮40t混凝土運(yùn)輸車通過狀態(tài)，安全的考慮該荷載由一個(gè)墩位承擔(dān)，P=40*10000/2=200000N3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=59.2KN*mQmax=283.52KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=52.2·106/1452·103=36N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=283.52·103/6670=42.5N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點(diǎn)反力 R1=303.3KN R2=174.1KN R3=43.3KN結(jié)論：混凝土運(yùn)輸車在偏心13