鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書系部：專業(yè)：學(xué)生姓名：學(xué) 號(hào):設(shè)計(jì)（論文）題目：起迄日期：設(shè)計(jì)（論文）地點(diǎn):指導(dǎo)教師：教研室負(fù)責(zé)人：發(fā)任務(wù)書日期：年 月畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書1本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題的目的和要求：目的:培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)分析和解決實(shí)際工程問(wèn)題能力，使學(xué)生得到 一次工程設(shè)計(jì)的基本訓(xùn)練，鞏固和提高理論知識(shí)和專業(yè)技能。要求：通過(guò)進(jìn)一步的學(xué)習(xí)和設(shè)計(jì)訓(xùn)練，使學(xué)生熟悉橋梁設(shè)計(jì)的基本原理和方法，具備一般橋梁設(shè)計(jì)的基本技能，根據(jù)橋梁功能選擇合理施工方案，繪制完整橋梁施 工圖；能夠根據(jù)不同情況，合理地選擇結(jié)構(gòu)、構(gòu)造方案；能熟練地進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì) 算，繪制橋梁平面布置和橋梁施工圖；較好地掌握計(jì)算機(jī)在橋梁

2、、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算中 的應(yīng)用，學(xué)會(huì)利用各種規(guī)范和圖集等設(shè)計(jì)資料。2. 本畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的技術(shù)參數(shù)（一）、地質(zhì)水文資料沖刷深度：最大沖刷線為河床線下2m處地質(zhì)條件：軟塑粘性土按無(wú)橫橋向的水平力（漂流物，沖擊力，水流壓力等）設(shè)計(jì)（二）、工程概況該橋位于某二級(jí)公路，規(guī)劃河道寬度 60m。設(shè)計(jì)橋梁與河道正交，雙向兩車道，兩側(cè)安全帶各寬1.0m。建議采用裝配式鋼筋混凝土 T形簡(jiǎn)支梁橋。（三）、設(shè)計(jì)依據(jù)1、設(shè)計(jì)荷載：汽車荷載采用公路U級(jí)2、橋梁寬度：2X 3.5+2X 1.03、橫坡：5% ;4、橋面鋪裝：瀝青混凝土鋪裝 5cm;混凝土鋪裝10cm，主梁截面強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí) 計(jì)入8cm的鋪裝參與受力5、橋面跨徑：簡(jiǎn)支

3、梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑 20m，共分3跨。6、地震烈度：該地區(qū)地震烈度7度，具體按公路橋涵抗震設(shè)計(jì)規(guī)范辦理。7、河道規(guī)劃情況：規(guī)劃河道寬度 60m,河底標(biāo)高3.2m，水面線高程5.2m，梁 底咼程8.2m。各級(jí)荷載可按橋規(guī)有關(guān)條文執(zhí)行。（四）、主要材料規(guī)格1、鋼筋：主筋采用焊接鋼筋HRB335鋼筋，箍筋采用R235鋼筋2、混凝土 ：混凝土采用C30。3、支座：板式橡膠支座畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書3. 對(duì)本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）課題成果的要求包括圖紙、論文、圖表、實(shí)物等:-h vh m » n m « n m «» vh m ve m w » m vs *»

4、; vs « n: » vs m ! vshy（一）設(shè)計(jì)要求（1）橋面跨徑：簡(jiǎn)支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m,共分3跨。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書一份，字?jǐn)?shù)要求 30000字左右。翻譯一篇不少于三千單詞的英文文獻(xiàn)。（2）研究?jī)?nèi)容有學(xué)術(shù)和實(shí)用價(jià)值，論述充分翔實(shí)，邏輯性強(qiáng)，能反映出運(yùn)用所學(xué)知 識(shí)分析問(wèn)題，解決問(wèn)題的能力。（3）論文語(yǔ)句通順，條理清晰，論證嚴(yán)密深刻，結(jié)構(gòu)嚴(yán)謹(jǐn)，行文規(guī)范；（4）設(shè)計(jì)中要有必要的圖形，圖形盡量用電腦進(jìn)行繪制；（5）在設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)嚴(yán)格按照規(guī)定時(shí)間完成相關(guān)的設(shè)計(jì)任務(wù)；（6）其他未盡事宜請(qǐng)參照畢業(yè)設(shè)計(jì)有關(guān)要求。（二八圖紙要求（1#圖紙）（1）總體布置圖一張；（2）梁的一般構(gòu)造圖一張

5、；（3）鋼筋構(gòu)造圖1 2張；（4）橋面鋪裝構(gòu)造圖一張；（5）護(hù)攔布置、構(gòu)造圖。（6）樁基配筋圖1張4. 主要參考文獻(xiàn)資料:（1）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60- 2004（2） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D62-2003（3）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 JTJ/T041-2000實(shí)施手冊(cè)（4）公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)（梁橋），人民交通出版社，1996（5） 橋梁工程，邵旭東主編，武漢理工大學(xué)出版社，2005（6）橋梁計(jì)算示例叢書（混凝土簡(jiǎn)支梁（板）橋），易建國(guó)主編，人民交通出版 社，2002（7） 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，葉見曙主編，人民交通出版社，1999畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書5.本畢業(yè)設(shè)

6、計(jì)（論文）課題工作進(jìn)度計(jì)劃：起迄日期|工作內(nèi)容2011 年4月11日4月17日?仔細(xì)閱讀畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書，通過(guò)查閱有關(guān)資料熟悉簡(jiǎn)|支梁橋上部構(gòu)造及計(jì)算方法，初步擬定橋梁構(gòu)造及各部尺 寸4月18日4月24日i上部結(jié)構(gòu)布置；梁恒載內(nèi)力計(jì)算4月25日5月1日|主梁的活載內(nèi)力計(jì)算；內(nèi)力組合5月2日5月8日|承載能力極限狀態(tài)下主梁配筋及驗(yàn)算；5月9日5月15日|正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算；撓度驗(yàn)算5月16日5月29日橫梁的計(jì)算5月30日6月5日行車道板的計(jì)算6月6日6月12日支座的計(jì)算6月13日6月19日|下部結(jié)構(gòu)計(jì)算6月20日6月24日答辯教研室審查意見：負(fù)責(zé)人：年 月日系部意見：系主任：年 月日摘

7、要石鼓區(qū)千固橋設(shè)計(jì)第I部分鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋的計(jì)算一、設(shè)計(jì)資料1. 橋面凈空凈一7m+2 x 1m人行道。2. 主梁的跨境和全長(zhǎng)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：lb=20.0m （墩中心距離）計(jì)算跨徑：l=19.50m （支座中心線距離）主梁全長(zhǎng)：l全=19.96m （主梁預(yù)制長(zhǎng)度）3設(shè)計(jì)荷載公路一 II級(jí)，人群荷載3kN/m24材料鋼筋：主筋用HRB335鋼筋，其他用R235鋼筋；混凝土： C30。5.計(jì)算方法 極限狀態(tài)法。6結(jié)構(gòu)尺寸主梁的計(jì)算（一）:活荷載內(nèi)力計(jì)算活載內(nèi)力計(jì)算1. 求荷載位于支點(diǎn)時(shí)1#，2#, 3#梁橫向分布系數(shù)（杠桿法） 繪制1#，2#，3#梁的橫向分布影響線。 確定荷載沿橫向的最不利位置

8、。求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標(biāo)值。計(jì)算1號(hào)，2號(hào)，3號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)為：號(hào)梁or汽車荷載m°q0.438人群荷載譏r1.5二號(hào)梁11汽車荷載oqq 二 1 0.52q 2人群荷載morr0三號(hào)梁1q - (0.9380.25)0.594 人群何載 or r 0汽車荷載oq22.3號(hào)梁人群荷載取mcr 0.2是考慮人行道上不布載時(shí)為最不利情況，否則人 行道荷載引起的負(fù)反力在考慮作用效應(yīng)組合的方面會(huì)減小2號(hào)梁的受力。2. 荷載位于跨中處此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁具有強(qiáng)大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的款跨比L 19.5» c為2.42B 5 1.6故可按修正偏心壓力法來(lái)繪制橫向

9、影響線，并mc本橋各根主梁的橫截面均相等梁數(shù) n=5間距為1.6m5貝 Sai2a12a22a32a42a52(2 1.6)2 1.620(-1.6)2 (-2 1.6)2=25.6i 1主梁的抗彎慣性矩lx求主梁的重心位置1平均翼板厚h 2(10 14) 12cmax(160 18) 12122130 181302(160 18) 12 130 1840.1cm13142 111222-24130 +18 130 (65-40.1) =6.578 10 (m )142 11 (40.1-12 )2+- 182 2計(jì)算修正系數(shù)取Gc 0.4Ec1G2It12巳 a2h15 0.4 1.95 2

10、.986 10-312 6.578 10-2 25.6=0.9iiiiii i i 二號(hào)第Due1120202(LB口足Of定一號(hào)集二強(qiáng)號(hào)梁l12 an0.2 0.90.4 0.56I52印n2ai 20.2 0.90.40.161.60.560.164.98汽車荷載mcq11(Xq1xXq2Xq30.564.98(4.782.98 1.680.12)0.524人群荷載mcr四(4.984.980.3 0.5)0.65人行道板=0.7060.306=0.4二號(hào)梁a2'2Orn2Oi0.2 0.9 0.2 0.38'5&1a?n2ai0.2 0.9 0.2 0.02x 4

11、 1.6 xx0.020.380.36x 6.4 0.366.76汽車荷載1mcq-Xq2Xq3Xq4 )-0.38656(6.564.76 3.46 1.66)0.462人群荷載mcr0.38676(6.760.3 1)0.453人行道板=°.373三號(hào)梁l3aLn2aii 2並0.2a1 a2 0 2 n0.22ai 2汽車荷載mcq0.4 人群荷載mcr 0.2人行道板=0.22=0.4荷載分布系數(shù)1 -1梁號(hào)何載位置汽車何載人群何載1 #跨中m°0.5240. 65支點(diǎn)m00.4380.152#跨中me0.4620.424支點(diǎn)m°0.5-0.6153#跨中

12、me0.40.4支點(diǎn)m°0.50(二)主梁作用效應(yīng)計(jì)算1.永久作用計(jì)算(1)永久荷載家丁橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算見表1-2鋼筋混凝土 T型梁橋永久荷載計(jì)算1-2主梁g1.6X 1.3-2 X 0.71 X (1.2+1.16) X 1/2 x 25=10.1kN/m橫隔梁g2邊主梁：1.26-2=0.63 kN/m中主梁：(0.89 0.6+0.15 2 0.71 5 19.5) 25=1.26 kN/m 2鋪裝層g3瀝青混凝土(0.05X 1.60) X 23=1.84 kN/m混凝土( 0.1*1.6)*24=3.84 kN/m鋪裝層g4緣石：(2.5x 0.3

13、2X 0.15)x 23=2.76 kN/m支撐梁：(2X 1.04x 0.22X 0.15)x 25=1.73 kN/m 人行道梁 A： 1.1x 0.24X 0.28X 25=1.85 kN/m 人行道梁 B:1.1x 0.24X 0.14X 25=0.925 kN/m 人行道板：1.1x 0.06X 2.5X 25=4.125 kN/m 鑲面鉆：1.1x 0.02 x 2.5X 18=0.99 kN/m 欄桿柱：1x 0.18X 0.14X 25=0.63 kN/m 扶手：2x 2.36X 0.08X 0.12X 25=1.13 kN/m 藝 14.13 kN/m每延米：5.625kN/

14、mg4=4.22x 2/5=1.69 kN/m合計(jì)邊主梁：g=E gi=22.035kN/m 中主梁：g=E gi=22.665 kN/m一側(cè)人行道部分每 2.5m長(zhǎng)時(shí)重14.13 kN/m,1m長(zhǎng)時(shí)重14.13/2.5=5.625 kN/m按人行道橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁旱陌逯貫? 號(hào)、5 號(hào)梁：人行道板=0.706 0.306=0.41 板q=0.4 5.625=2.252號(hào)、4號(hào)梁:人行道板=0.3733號(hào)梁：人行道板=0.2 2=0.4Q。3板q =0.4 5.625=2.25各梁的永久荷載混總于表1-3各梁的永久荷載（單位：kN/m）1-3梁號(hào)主梁橫梁欄桿及人行道鋪裝層合計(jì)1（ 5）1

15、0.10.632.255.6818.662（ 4）10.11.262.115.6819.15310.11.262.255.6819.29（2）永久作用效應(yīng)計(jì)算影響線面積計(jì)算見表1-41-4項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積橫梁Ml/2.1112o二一l l 19.547.53428Ml/43132o 二一丨一丨一19.5235.6516232Ql/21 110二一一l 2.4382 22Ql/41 10二一l 19.59.752 2永久作用效應(yīng)計(jì)算見表1-6永久作用效應(yīng)計(jì)算表1-6粱號(hào)M1/2 （ kN/m）M1/4 （ kN/m）Q0（ kN/m）q0q oq0q 0q0q 01（ 5）18.66475

16、3886.918.6635.65665.218.669.75181.92（ 4）19.1547.53910.219.1535.65682.719.159.75186.7319.2947.53916.919.2935.65687.719.299.75188.12.可變作用效應(yīng)（1）汽車荷載沖擊系數(shù) 簡(jiǎn)支梁的自振頻率為：PkETCf6.578 10 2 3 1010fl 2 ：2 X34.2121 ； me2 19.5 .1.9 1031.5 f1 14HZ按橋規(guī)432條規(guī)定沖擊系數(shù)按照下式計(jì)算0.17671n f 0.01570.238（2）公路一n級(jí)均布荷載qk，集中荷載Pk及其影響線面積按照

17、橋規(guī)4.3.1規(guī)定公路一n級(jí)車道荷載按照公路一I車道荷載的0.75 倍，采用即均布荷載 qk=7.875KN/ m2pk=178.5KN公路一n級(jí)及其影響線面積0表1-7項(xiàng)目頂點(diǎn)位置qk ( KN/ m)Pk(KN)0Ml/2Ml/4Q0Ql/21/2處1/4處支點(diǎn)處1/2處7.8757.8757.8757.875178.75178.75178.75178.7547.5335.652.4389.75可變作用（人群）（每延米）P人1/431/4（2）可變作用效應(yīng)（彎矩計(jì)算）（表1-8一一 1-10）公路一n級(jí)產(chǎn)生的彎矩（單位：kN m）1-8粱號(hào)內(nèi)力1qk0Pkyk彎矩效應(yīng)(1)【qk x 0

18、+ pk x yk 】1M l/20.52447.534.875807.31Ml/40.5241.2387.87535.65178.53.656605.472Ml/20.46247.534.875711.79Ml/40.46235.653.656605.473Ml/20.447.534.875616.27MI/40.435.653.656462.19人群產(chǎn)生的彎矩（單位：kN m1-9梁號(hào)內(nèi)力P人0彎矩效應(yīng)P人 XX 01M l/20.652.2547.5369.5M l/40.652.2535.6552.12M l/20.4242.2547.5345.3M l/40.4242.2535.65

19、34.03M l/20.42.2547.5342.8M l/40.42.2535.6532.1基本荷載組合：按橋規(guī)條規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分布系數(shù)：Gi 1.2 ；汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Q1 1.4；人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qj 1.4。1-10彎矩基本組合見表1-10與其他可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本設(shè)計(jì)取=0.8梁號(hào)內(nèi)力永久何載人群汽車noSUd0GiScikQSQ1ki 1ncQj Sjkj 21M l/2886.969.5807.312272.35Ml/4665.252.1605.471704.252Ml/2910.245.3711.79

20、2139.48M l/4682.734.0533.831604.683M l/2916.942.8616.272010.99Ml/4687.732.1462.191508.26彎矩基本組合表（單位：kN -m）注：0 橋梁的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)取0=1.0（3）可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿橋跨變化的影響。通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至丨/4為直線變化來(lái)計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。 剪力計(jì)算時(shí)，按照橋規(guī)431條規(guī)定，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk需乘以1.2的 系數(shù)。 跨中剪力Vi/2的計(jì)算（見表1-11 1-12）公路

21、一U產(chǎn)生的跨中剪力V1/2 （單位：KN）1-11粱號(hào)內(nèi)力1qk0yk彎矩效應(yīng)(1)【qk x 0 + Pk x yk 】1V/20.52478.802V/20.4621.2387.8752.438214.20.572.243V/20.462.54人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN）1-12梁號(hào)內(nèi)力P人0彎矩效應(yīng)P人 xX 01V1/20.653.572V1/20.4242.252.4382.333V/20.42.19支點(diǎn)剪力V的計(jì)算（見表1-131-15）計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為:a. 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的b. l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)C.支點(diǎn)l/4處在 和 之間

22、按照直線變化-4 -I1 4 4，111r10.524一0.38r0.5240.620.50.62-n支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：Vl/2式中：活一相應(yīng)于某均布活載作用處得橫向分布圖縱坐標(biāo); qk 相應(yīng)于某均布活載作用數(shù)值；Pk相應(yīng)于某集中活載的數(shù)值。人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：人）qAVdo人=人人P式中：人一跨中橫向分布系數(shù)；人一支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)。P11qx 丄124人人=112=96梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用下如圖所示，計(jì)算結(jié)果如表1-13所示公路一H級(jí)產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN）1-13梁號(hào)1iW Pi剪力效應(yīng)（1）i yi Pi1231.238214.2 1.0 0

23、.438 7.875(19.5/2 0.524 0.75 19.5/4 0.0860.5 0.25 19.5/8 0.086 2/3) 132.54214.2 1.0 0.5 7.875(19.5/2 0.462 0.75 19.5/4 0.0380.5 0.25 19.5/8 0.038 2/3) 143.24214.2 1.0 0.594 7.875(19.5/2 0.4 0.75 19.5/4 0.10.5 0.25 19.5/8 0.1 2/3) 159.71164.08177.3197.72可變作用支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN）1-14人群作用如圖一一，計(jì)算結(jié)果如表1-14所示梁號(hào)12

24、3公 式Vdo人=人人q人+Pp=£（人人）q人0.9178計(jì)算值11-19.5 0.65 2.25+ 19.528(1.5-0.65)2.25 0.917=18.5311-19.5 0.424 2.25+- 19.528(-0.615 0.424)2.25 0.917=4.0811-19.5 0.4 2.25+一 19.528(0 0.4)2.25 0.917=6.76剪力效應(yīng)組合（單位：KN）1-15梁號(hào)剪力效應(yīng)永久何載人群汽車nn0Sud0Gi SGikQ1 足你cQj SQjki 1j 21V。181.918.53164.08468.75V|/203.5778.8114.32

25、2乂186.74.08177.3476.83M/202.3372.24103.753V0188.16.76197.72510.10V1/202.1962.5490.01注：0 橋梁的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)取0=1.0C 與其他可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本設(shè)計(jì)取c =0.8（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下界面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算1配置主筋由彎矩基本組合可知，1號(hào)梁A 6434 628 7062mm2值最大，考慮到施工方 便偏安全的一律按一號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè) as=80mm 貝卩 h0 h as 1300 80 1220b 0.56hf120fcdbf hf (h0 )13.8 1600 12

26、0 122023073.54kN m 0W 227235由式可判定此截面屬于第一種 T型截面可按矩形截面bf h進(jìn)行計(jì)算，求出受壓區(qū)高度x。xhoh。22 0 M dfcdb12202 1.0 2272.35 10613.5 16001220 1130.48 91.12bh°683.2(mm)fcdbx13.5 1600 89.52sd28027029.87 mm現(xiàn)取8 32 2 20則實(shí)際取用手拉鋼筋截面積和 As 6434 628 7062mm2截面尺寸如下圖實(shí)際用受拉鋼筋重心至下邊緣的距離鋼筋重心位置y為3.142(43.45 乎)8.043(3.5 3.452 2.5 3.4

27、5 1.5 3.45 0.5 3.45)aj268.787.63( cm)35.313.1424 8.043實(shí)際有效高度實(shí)際配筋率丄0.37%bf %2%所以又minb 30 35.8 30 35.830 161.6180mm符合要求;2.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算承載力符合=0.0037如 0.0037 型 0.070.56fcd13.5截面所能承受的彎矩MuMu(1 0.5 )bh02fcd 0.077(1 0.5 0.077) 1600 1193.72 2802278.680Md 2272.35按照截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度 xx -fsdAL 9.06(cm)fcdbf3.根據(jù)

28、斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置由以上可知支點(diǎn)剪力效應(yīng)以三號(hào)梁為最大， 為偏安全設(shè)計(jì)一律采用三號(hào)梁的數(shù)值跨中剪力效應(yīng)以一號(hào)梁最大一律以一號(hào)梁為準(zhǔn)。Vd0 510.10kNxsb55417.57 5410.75219.875417.57假定有2 32通過(guò)支點(diǎn)，按公預(yù)規(guī)9.3.10條構(gòu)造要求a 1 34.5 3047.25mm2h。h a 1300 47.25 1252.75mm假定主筋為8 32和2 20時(shí)30+38.5 4+22.7/2=108.98mm280 6434(30 35.8 2)280 628280 6434+280 628as根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，構(gòu)造要求需滿足支點(diǎn)0Vd 0.51 10

29、3f7bh0 0.51 10 V3q 180 1252.75 629.87kN510.10kN按公預(yù)規(guī)條規(guī)定330.5 102 ftd bho 0.5 101.39 180 1191.02 149kN510.10kN介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算<1>斜截面配筋的計(jì)算圖式 最大剪力取距支座衛(wèi)（梁高的一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍2筋共同承擔(dān)不小于60%,彎起鋼筋（按45。彎起）承擔(dān)不大于40% 計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)取用距支座中心h處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值 計(jì)算以后每一排的彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪

30、力值彎起鋼筋配置計(jì)算圖式如下圖P03P P03r 203?知戸:r016-弋 4-；C； 1； E； F由內(nèi)插法可得距梁高h(yuǎn)/2=650mm處的剪力效應(yīng)vh 483.72kN d-2Vdhk 0.6 V h 0.6 483.72 290.23kNd-2Vds 0.4 V h 0.4 483.72 193.49kNd -2按比例關(guān)系依剪力包絡(luò)圖計(jì)算需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長(zhǎng)度xsb。1 妙23)6505417.57mm510.1 483.72不需設(shè)置剪力鋼筋的區(qū)段長(zhǎng)度Xc149 114.32510.1 114.329750854.34 mm設(shè)置剪力鋼筋的位置處得剪力Xsb15417.571129.8

31、5219.875417.57xsb15417.571129.85219.875417.57xsb35417.57 3282.15219.875417.57xsb45417.574317.7219.875417.57xsb55417.57 5410.75219.875417.57兀也174.02xsb2 129.61kNXsb3 86.67kNxsb4 44.63kNXsb5 0.28kN相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值1-16鋼筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離mm承擔(dān)的剪力值（kN）11129.85174.0222223.90129.6133283.1586.6744317.7744.635541

32、0.750.28<2>各排彎起鋼筋的計(jì)算按公預(yù)規(guī)條規(guī)定與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承能力（kN）按下式計(jì)算d30.75 10 fsd Asbsin式中fsd 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Asb 在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋總面積彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角6434280已知本設(shè)計(jì)用(DE)1600 1035.55 13.50.0838=450故相應(yīng)于各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算Asb0.75 10°3sdsbsin s式中 07510 3 fsbSins=0.148則每排彎起鋼筋的面積為Asb1193.49/0.1485 1302.96mm2彎起2 322Asb1 160

33、9mmAsb1AB1300 (5625.1/ 2 35.8/23035.8 35.8/2)1129.85mmAsb22171.1/0.1485 115.2mm彎起2 322Asb21609 mmAsb 2BCAB 35.81094.05mmAsb32126.53/0.1485 852.05mm彎起2 322Asb31609mmAsb3CDBC 35.81058.25mmAsb481.88/0.1485 551.38mm2彎起2 20Asb4 628mmAb4DECD 22.71035.55mmAsb537.24/0.1485 250.77mm2彎起2 16Asb5402mm；Asb5EF130

34、0(5625.1/ 2 18.4/23035.8 35.88.4 18.4/2)1093.05mm在近跨中處，增設(shè)2 16輔助斜筋，Asb5402mm2 按公預(yù)歸條規(guī)定，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的界面以外不小于h0/2外，本設(shè)計(jì)滿足要求。<3>主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載能力校核，計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于 鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的中心亦應(yīng)不同。則有效高度h0大小不同，此處系估算，可用同意數(shù)值，其影響不會(huì)很大。2 32鋼筋的抵抗彎矩M1為M1 2fsbAs(h0 -) 2 2 80 1 03 8.043 1 0 4 1.194 0.091

35、/ 251 7.29(kN m)2 20鋼筋的抵抗彎矩M2為34M22 280 103.14 10(1.194 0.091/2)201.95(kN m)跨中截面的鋼筋抵抗彎矩M為34M 280 1070.62 10(1.194 0.091/2) 2271.00(kN m)各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的設(shè)計(jì)彎矩計(jì)算表1-17彎起鋼筋的序 號(hào)彎起點(diǎn)符號(hào)彎起點(diǎn)至跨中截面距離K (mm)各彎起 點(diǎn) 的 設(shè) 計(jì)彎 矩4x2Mdx Md(l/2)(1 亡)(kN m)跨中MgMd(i/2)2272.355FxF 4339.254 4339.252Mf 2272.35 1 2 1826.85196004ExE 543

36、2.34 5432 32Me 2272.35 1 1574.13E1960023DxD 6467.8524 6467.852Md 2272.35 1 2 1282.561960022CxC7526.14 7526 12MC 2272.35 1 932.171960021BXb 8620.154 8620.162MB 2272.35 1 514.2196002各梁抵抗彎矩計(jì)算表1-18梁段 符號(hào)主梁截面面積a截面有效高度hb(mm)混凝土受壓高度系數(shù)=Asfsdbf h0fcd1 0.5各梁抵抗彎矩1 rM u(i) fsdAhbd0.5 )0EG8 32 2 20A 70621093.0516

37、09280l/21600 1129.85 13.50.01850.9581M u(l/2) =280 7062 1093.50.9581 2070.79(kN m)DE8 32A 64341035.556434280(DE) 1600 1035.55 13.50.08050.95975M DE =280 6434 1035.550.9598 1790.57(kN m)CD6 32As 48261058.254826280CD1600 1058.25 13.50.05910.97045M CD =280 4826 1058.250.97045 1387.74(kN m)BC4 32As 3217

38、1094.053217280BC1600 1094.05 13.50.03810.981M BC =280 3217 1094.050.981 966.75(kN m)AB2 32As 16091129.851609280AB1600 1129.85 13.50.01850.991M AB =280 1609 1129.850.991 504.44(kN m)全梁抗彎承載力校核見下圖HnJOJ ddNMpp pulrln0F7RET UF巳4：'活.馬二匚*-ID54箍筋配置按公預(yù)歸5211條規(guī)定，箍筋間距的計(jì)算公式為SV也 1006 0.0028 Sv&b 18 202_32

39、_0.2_10 6_(2_0.6 P)fk Asv fsvbho2(°Vd)2式中一一異形彎矩影響系數(shù)，取=1.01 1受壓翼緣的影響系數(shù)，取Vd 距支座中心處截面上的計(jì)算剪力（kN）P 斜截面內(nèi)縱向手拉主筋的配筋率，P =100Ajv同一截面上箍筋的總截面面積（mm）fsv 箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取=0.6選用2 8雙肢箍筋(R235, fsv 195mPa)。則面積A；v=1.006cm2，距支座中心 h°/2 處得主筋為 2 32，Ag 16.086cm2，ho 1300 30 d/2 1252.8mm，Abhc16.08618 125.287

40、.13 10 3 ；計(jì)算剪力Vd438.76kN .代入上式得Sv257( mm)1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.6 0.713) .30 100.6 195 180 1252.822(0.6 1.0 438.76)選用 SV 200mm根據(jù)公預(yù)歸條規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度不小于 1倍梁 高范圍內(nèi)跪進(jìn)間距不宜大于100mm綜上所述，全梁箍筋的配置為2 8雙肢箍筋；由于支點(diǎn)至距支座中心2.3m 處SV為10cm，其余地方箍筋間距為20cm則配箍筋率sv A分別為SVb當(dāng) Sv=10cm 時(shí)，sv 乂 1.006 0.0056'Svb 18 10當(dāng) Sv=20cm 時(shí)

41、，sv 鼻 11006 0.0028&b 18 20均大于規(guī)范規(guī)定的最小配筋率，R235鋼筋不小于0.18%的要求按公預(yù)規(guī)536條規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為（1）距支座中心h/2 （梁高的一半）處截面；（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處得截面；（3）錨于受拉區(qū)得縱向主筋開始不受力處得截面；（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處得截面；（5）受彎構(gòu)件腹板寬度改變處得截面據(jù)此本設(shè)計(jì)斜截面抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算截面如下圖所示。即有（1）距支座h/2處截面1-1，相應(yīng)的V 483.71kN，0Vd Vcs4 1.0 1.1 0.45 10 3 180 1223.4(2 0.6 0.18) 30 0.028 195

42、 273.69kNP 100100 倍 0.18 sv 0.002818 122.343Vsb4 0.75 10280 402 0.707 59.69kNVsb3 238.89kNVcs5 Vsb5 273.69 59.69335.38kN334.86kN464.43kN Md 514.21kN m（2）距支座中心1129.85mm處截面2-2（彎起鋼筋彎起點(diǎn)）相應(yīng)的Vd（3）距支座中心2223.9mm處截面3-3 （彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處）相應(yīng)的Vd 419.84kNMd 932.17kN m（4）距支座中心3282.15mm處截面4-4 （彎起點(diǎn)）相應(yīng)的 Vd 376.9kN Md 128

43、2.56kN m（5） 距支座中心4317.7mm處截面5-5 （彎起點(diǎn)及箍筋的變化處）相應(yīng)的Vd 334.86kNMd 1574.13kN mkN）和相應(yīng)于上應(yīng)當(dāng)注意的是： 此時(shí)的Vd ,Md為計(jì)算的通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（述最大剪力時(shí)的彎矩，最大剪力在計(jì)算出 C值后可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可以按比例繪制的彎矩圖上量取。按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，受彎構(gòu)件有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為0Vd Vcs Vsb3.Vsb0.75 10 fsdAsb sin sVcs1 3045 10 bh0 （2 0.6P）'._ fcu,k sv fsv式中：Vcs 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共

44、同的抗剪能力（ kN）；sv 箍筋的配筋率,svSvbVsb 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力（ kN ）；Asb 斜截面內(nèi)在統(tǒng)一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積。斜截面水平投影長(zhǎng)度 C按下式計(jì)算C 0.6mhb式中m斜截面受壓端正截面處得剪跨比Mm當(dāng)m>3時(shí)取m=3Vhc為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取 C ho（ho可用平均值）C (125.28 119.4) 112.34cm由C值可內(nèi)插求得各個(gè)斜截面頂端處得最大剪力和相應(yīng)的彎矩。按公預(yù)規(guī)取11.0 31.1斜截面1-1截割一組彎起鋼筋則縱向鋼筋的含筋率 P 10010016.0860.7318 122.34sv 0.0056Vsb11.0

45、 1.1 0.45 10 3 180 1223.4(2 0.6 0.73) 30 0.056 19530.75 10280 1609 0.707 238.84kNVsb1 416.25 238.84 655.15kN483.73kN416.25kN斜截面2-2截割一組彎起鋼筋P 10010016.°860.7318 122.34sv 0.0028294.33kN.(2 0.6 0.73) 30 0.028 195Vsb20.75310280 16090.707 238.84kN294.33 238.84533.28kN464.43kN斜截面3-31001003217218122.34

46、1.46sv 0.0028Vcs31.01.1 0.45310180 1223.4 (2 0.6 1.46).30 0.028 195319.17kN238.89kN319.17238.89 558.61kN419.84kN斜截面4-4P 10010.3100 18 122.340.47sv 0.0028Vcs41.01.1 0.45 10 3 180 1223.4(2 0.6 0.47) 30 0.028 195284.76kN3Vsb4 0.75 10280 628 0.707 93.24kNVcs4 Vsb4284.76 93.24 378kN 376.9kN斜截面5-5SV0.0028

47、P 1001004820.1818 122.34Vcs4 1.0 1.1 0.45 10 3 180 1223.4(20.6 0.18) 30 0.028 195273.69kN3Vsb4 0.75 10280 402 0.707 59.69kNVcs5 Vsb5 273.69 59.69 335.38kN334.86kN6.持久狀況斜截面抗彎極限承載能力狀態(tài)驗(yàn)算鋼筋混凝土梁斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不變而造成。根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)如果縱向受拉鋼筋與彎起在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置斜截面抗彎承載能力可 以得到保證而不必進(jìn)行驗(yàn)算，現(xiàn)在驗(yàn)算一個(gè)斜截面。驗(yàn)算斜截面抗彎承載能力的位置，按公預(yù)規(guī)條規(guī)定選取，其最不利的斜