鋼結(jié)構(gòu)考試題庫完整版

1、選擇題 1在鋼材所含化學(xué)元素中， 均為有害雜質(zhì)的一組是（ C A 碳磷硅 B 硫 磷錳 C 硫氧氮 D 碳錳礬 ） ）2鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B A 不變 B 降低 C 升高 D 稍有提高，但變化不大 ） D 抗拉強(qiáng)度 ） D 內(nèi)部構(gòu)造 缺陷越少 ）的典型特征3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標(biāo)是（ C A 屈服點(diǎn) B 強(qiáng)屈比 C 延伸率4同類鋼種的鋼板，厚度越大（ A A 強(qiáng)度越低 B 塑性越好C 韌性越好5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（B A 脆性破壞 B 塑性破壞 C 強(qiáng)度破壞 DD 失穩(wěn)破壞 ） 。 D 變形小或無變形 A ） 。6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時(shí)，其

2、特點(diǎn)是（A 變形大 B 破壞持續(xù)時(shí)間長C 有裂縫出現(xiàn)7鋼材中磷含量超過限制時(shí)， 鋼材可能會出現(xiàn)（ A 冷脆 B 熱脆 C 藍(lán)脆 D 徐變8在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的 （ A 最大應(yīng)力 B 設(shè) 計(jì)應(yīng)力 C 疲勞應(yīng)力 ） 。 0.2%A）。D 穩(wěn)定臨界應(yīng)力9鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于（C A 0.6% B 0.25% C 0.22% D10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是（A A 脆性破壞 B 塑性破壞 C 強(qiáng)度破壞）的典型特征。D 失穩(wěn)破壞11. 鋼材中硫的含量超過限值時(shí)，鋼材可能會出現(xiàn)（B ）。A冷脆B熱脆 C 藍(lán)脆 D 徐變 ）。12. 鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能

3、是因?yàn)椋– A 鋼材的強(qiáng)度高 C 鋼材良好 的吸能能力和延性 13.鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)是（ C A 延伸率 B 韌性指標(biāo) ） 。 C 屈服點(diǎn)B 鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕 D 鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻D 冷彎性能14. 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（ A 比例極限 B 彈性極限C ）確定的。 C 屈服強(qiáng)度 D 極限強(qiáng)度15. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（ D A 鋼材的種類 C 連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) B 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) D 殘余應(yīng)力大?。╆P(guān)系不大。16. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（ B A B C D 17. 型鋼中的鋼和工字 鋼相比，（ D A 兩者所用的鋼材不同 C 前者的強(qiáng)度相對較高 ）。）有關(guān)。B 前者的翼緣相對較寬

4、D 兩者的翼緣都有較大的斜度18. 有二個(gè)材料分別為 3 號鋼和 16Mn 鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧 焊，焊條 應(yīng)選用（ A A E43 ）型。 B E50 C E55 D T50 ）19. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、 塑性、 冷彎性能指標(biāo)外， 還 需 C（ 指標(biāo)。 A 低溫屈服強(qiáng)度 B 低溫抗拉強(qiáng)度 20. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件 （ A 應(yīng)力集中 B 低溫影響 C 低溫沖擊韌性 D 疲勞強(qiáng)度D ）無關(guān)。 C 殘余應(yīng)力 D 彈性模量 ）好。21. 3 號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高 5%，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼 （ A A 脫氧 B 爐種 C 屈服強(qiáng)度 D 澆注質(zhì)量22. 鋼材的理想（T-&

5、#163;曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力） （是）。23. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是（ B ）。 A 完全彈性變形 B 完全塑性 變形C 彈性成分為主的彈塑性變形 24. 下列因素中，（ A A 鋼材屈服點(diǎn)的大 小25. a k是鋼材的（A韌性性能D 塑性成分為主的彈塑性變形）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。 B 鋼材含碳量 C 負(fù)溫環(huán)境 D 應(yīng)力 集中A ）指標(biāo)。 C 塑性性能 D 冷加工性能B 強(qiáng)度性能26. 吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的（ B ）。 B 兩側(cè)邊為火焰切割邊 C 一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊A 兩側(cè)邊為軋制邊 為火焰切割邊D 一側(cè)邊為刨

6、邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 ）27. 進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)， 計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按 （ A 標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 C 考 慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 B 設(shè)計(jì)荷載計(jì)算D 考慮動力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算28. 下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？ （ C）I. 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；n .計(jì) 算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；川.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；IV .計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。AI、川Bn、川CI、Vd n>w29. 計(jì)算吊車梁疲勞時(shí)， 下列作用在跨間內(nèi)

7、的哪種吊車荷載取值是正確的？ A 兩臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動力系數(shù) B 一臺吊車荷載設(shè)計(jì)值乘以動力系數(shù) C 一臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù) D 一臺起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值 30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（B ） A 整體穩(wěn)定B 靜力強(qiáng)度C 剛度D 局 部穩(wěn)定31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（ D ） 。 A 比例極限 B 彈性極限 C 屈服強(qiáng)度 D 極限強(qiáng)度32在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中， 既能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的 指標(biāo) 是（ C ）。 B 沖擊韌性 C 冷彎性能 D 伸長率A 屈服強(qiáng)度33. 北方一嚴(yán)寒地區(qū)（溫度低于-20T）的一露天倉庫起重量大于 50t的 工作制 為A4級吊車

8、梁，其鋼材應(yīng)選擇（D）鋼。A Q235-A B Q235-B C Q235-C D Q235-D34. 焊接承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（ B ）。 A 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證 B 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量 的合格保證 C 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格 保證 D 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度，冷彎試驗(yàn)和沖擊韌性的合格保證。 35. 鋼 材的冷彎試驗(yàn)是判別鋼材 （ C ）的指標(biāo)。 A 強(qiáng)度 B 塑性 C 塑性及冶金質(zhì)量 D 韌性及可焊性36. 鋼材的韌性是反映的（ B ）的指標(biāo)。 A 耐腐性及可焊性 B 強(qiáng)度及 塑性 C 塑性及可焊性

9、 D 韌性及耐腐性37. 在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，A , B, C, D為按質(zhì)量劃分的級別。除（A）鋼沖 擊韌性 不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。 A、 A 級 B、 B 級 C、 C 級 D、 D 級38. 直接受到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu)，影響其疲勞強(qiáng)度的最主要因素是（ D） A 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼 材 的靜力強(qiáng)度 B 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對值最小與最 大應(yīng)力之比， 拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)值）和構(gòu)造細(xì)部 C 應(yīng)力變化的循環(huán) 次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅） 、最大應(yīng) 力、應(yīng)力比和鋼材的 靜力強(qiáng)度 D 應(yīng)力變化的循

10、環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和 構(gòu)造 細(xì)部 39. 為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞， 應(yīng)根據(jù) C ）（ 等綜合因素考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。 A 結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)，鋼材厚度和工作溫度 B 荷載特征、連接方法、計(jì)算方法、工作環(huán)境 及重要性 C 重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和 工作 環(huán)境D 重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法 40.鋼材經(jīng)過冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機(jī)械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（ A D ）基本保持不變。 抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度 B 塑性 C 韌性 ） 。 D 可焊性提高 D 彈性模量41鋼

11、材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后（ A A 強(qiáng)度提高 B 塑性提高C 冷彎性能提高42鋼材沖擊韌性 Ak 與工作溫度 T 之間的關(guān)系為（ C ） A T 降低， a k 增加 CT 降低， a k 降低 BT 增加， a k 降低DT 改變， a k 不變43鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ B ）等于單向拉伸時(shí)的屈服 點(diǎn)決定 的。A最大主拉應(yīng)力c 1 B最大剪應(yīng)力t 1 C最大主壓應(yīng)力c 3 D折算 應(yīng)力c eq44鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（ C A 承受剪切 B 承受 彎曲 C 單向拉伸）時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。D 兩向和三向受力45對于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架， 下列說法不

12、正確的是 （ C ）。A 可選擇 Q235 鋼 C 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 B 可選擇 Q345 鋼 D 鋼材 應(yīng)有三項(xiàng)基本保證 ） 。46在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載（ C A 需要將永久荷載 的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù) B 需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分 項(xiàng)系數(shù) C 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù)D 永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù) 47進(jìn)行疲勞驗(yàn) 算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（ C A 標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 C 考慮動力系數(shù)的標(biāo) 準(zhǔn)荷載計(jì)算 48在連續(xù)反復(fù)荷載作用下， 當(dāng)應(yīng)力比 A 完全對稱循環(huán) B 脈沖循 環(huán)）。B 設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 D 考慮動力

13、系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 時(shí)，稱為（ A ） 。C 不完全對稱循環(huán)D 不對稱循環(huán)49鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：，式中 A 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) C 可變荷載組合系數(shù) 是（ C）。B 荷載分項(xiàng)系數(shù) D 材料的抗力分項(xiàng)系數(shù) ） 50下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（CI .計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； n.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；川. 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；IV .計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。a I、川b n>m ci、iv d n>w

14、51. 建筑鋼材的伸長率與 （ c ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。 A 到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí) B 到達(dá)極限應(yīng)力時(shí) c 試件斷裂瞬間 D 試件斷裂后 ）表示。52. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)， 目前最主要用（ B A 流幅 B 沖擊韌 性 c 可焊性 D 伸長率53. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中， 選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)， 下列因素中的（ 慮的因素。 A 建 造地點(diǎn)的氣溫 B 荷載性質(zhì) c 鋼材造價(jià)D）不是主要考D 建筑的防火等級3、剛結(jié)構(gòu)表面長期承受某一溫度下的輻射熱時(shí)，需加隔熱保護(hù)層。該溫度 是（ A ） A150° B250° c320° D600°54. 鋼材

15、中硫的含量超過規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)（D ） A 將提高鋼材的伸長率 C 將 使鋼材在低溫工作時(shí)變脆 B 將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度 D 將使鋼材在高溫工作 時(shí)變脆55. 對于Q235-C級鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（C ） A 強(qiáng)度、延伸率、 冷彎性能C 強(qiáng)度、延伸率和+20C韌性指標(biāo)56.鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是 指（C ） A .結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動 C.結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞 57.處于低 溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（C ） A .耐腐蝕的鋼材B .含磷的鋼材C.韌性好 的鋼材D.強(qiáng)度高的鋼材B.結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要 D .使用已達(dá)五 十年B.強(qiáng)度、延伸率和 0C韌性指標(biāo)D .強(qiáng)度、延伸率和-20T韌性

16、指標(biāo)58. 規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材主要是下列哪項(xiàng) 指標(biāo)不同（B ） A .強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B.鋼材規(guī)格C.硫磷含量D .延伸率59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（ D ） A .構(gòu)件環(huán)境溫度的變化C.加載的時(shí)間長短 B .荷載的不均勻分布 D .構(gòu)件截面的突變60鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是（ A ） A .可提高鋼材的 強(qiáng)度C.將提高鋼材的韌性 B .可增強(qiáng)鋼材的塑性性能 D .提高鋼材的耐腐蝕 性61. 下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（B ） A 軸壓柱的失穩(wěn)破壞 C 鋼 板受拉破壞B.疲勞破壞D .螺栓桿被拉斷62. 下列情況屬于正常使用極限驗(yàn)算的是（

17、B ） A .受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算C.受彎構(gòu)件的彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算 B.梁的撓度驗(yàn)算 D .螺栓連接的強(qiáng)度驗(yàn)算63. Q235-A 級鋼和 Q235-B 級鋼出廠保證項(xiàng)目不同的力學(xué)性能指標(biāo)是（C ） A .屈服點(diǎn)B .極限抗拉強(qiáng)度C.韌性指標(biāo)值D .延伸率64. 引起疲勞破壞的荷載為（C ） A 靜載C產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載 B.動 載D.產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載65. 按近似概率方法設(shè)計(jì)的鋼結(jié)構(gòu)是（ C ） A. 絕對可靠的 C. 存在一定風(fēng) 險(xiǎn)的 B. 絕對不可靠的 D. 具有相同可靠性指標(biāo)的66. 結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是 （ D ） A. 三向同號等值拉應(yīng)力 C. 單向壓應(yīng)力 B. 兩向

18、異號等值正應(yīng)力 D. 三向等值剪應(yīng)力 ）67. 為提高對接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項(xiàng)措施（A. 對焊縫進(jìn)行加工，磨平處理 C. 提高焊條抗拉強(qiáng)度 68.Q235 鋼的質(zhì)量等級是按 （ A ） B. 提 高鋼材強(qiáng)度D. 改變作用的應(yīng)力幅A. 強(qiáng)度劃分 C. 化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分 69.鋼材的冷彎性能可檢驗(yàn)鋼材 的（ A ） A. 在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力 C. 在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能 力B. 厚度劃分 D. 不同的硫磷含量劃分B. 在動荷載作用下的工作能力 D. 在低溫下彎曲時(shí)吸收機(jī)械能的能力70. 鋼材的抗彎強(qiáng)度與屈服點(diǎn)的關(guān)系是 （ C ） A. f v = 3 f y C. f

19、v = 0.8 f y B. fv = 1 3 fyD. f v = f y ）71. 鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（ B A. 不變 B. 降低 C. 升高 D. 稍有提高，但變化不大72. 抗拉強(qiáng)度與屈服點(diǎn)之比可表示鋼材（ B ） A. 變形能力 B. 極限承載能 力 C. 抵抗分層能 D. 承載力儲備73. 處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ） A. 耐腐蝕的鋼材 B. 喊磷的鋼材C. 韌性好的鋼材 D. 強(qiáng)度高的鋼材74. 鋼材的伸長率指標(biāo)是通過下列哪項(xiàng)實(shí)驗(yàn)得到的（C ） A. 冷彎試驗(yàn) B.沖擊功試驗(yàn) C. 單向拉伸試驗(yàn) D. 疲勞試驗(yàn)75. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力

20、的主要因素之一是（ C ） A. 鋼材的塑性太低 C. 焊 接時(shí)熱量分布不均勻 76.下列陳述正確的是（ D ） A. 因鋼材不易燃，所以鋼 結(jié)構(gòu)具有良好的放火性能 B. 溫度達(dá)到 600 度時(shí)鋼材的強(qiáng)度降為 0，說明其耐 熱性能不好 C. 鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強(qiáng)材料是不恰當(dāng)?shù)?D. 與混凝土材料相比，大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼材77.沒有明顯屈服點(diǎn)的鋼材，名義屈服點(diǎn)可取 （ B ） A 殘余應(yīng)變?yōu)?0.01時(shí)對應(yīng)的應(yīng)力 B 殘余應(yīng)變?yōu)?0.2 時(shí)對應(yīng)的應(yīng)力 C. 殘余應(yīng)變?yōu)?0.33時(shí)對應(yīng)的應(yīng)力 D. 殘余應(yīng)變?yōu)?0.4時(shí)對 應(yīng)的應(yīng)力 B. 鋼材的彈性模量太大 D. 焊縫的厚度太

21、小78.脆性破壞的特點(diǎn)是（ D ） A. 變形大 B. 破壞持續(xù)時(shí)間 C. 有裂縫出現(xiàn) D. 變形小或無變形79.下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的敘述錯(cuò)誤的是（D ） A 鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于0.22% B.錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤?響。C 硅是強(qiáng)脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強(qiáng)度，對變形性能無明顯影響。D 磷元素在低溫下能提高鋼材強(qiáng)度，還能增加鋼材的變形能力。80.下列關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗(yàn)算的描述正確的是（ A ） A 疲勞驗(yàn)算采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài) 原則進(jìn)行的B.疲勞驗(yàn)算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強(qiáng)度級別的 影響C.疲勞驗(yàn)算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲

22、勞驗(yàn)算按可變荷載 進(jìn) 行D.疲勞驗(yàn)算時(shí)不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算81.鋼材在250C 附近出現(xiàn)抗拉強(qiáng)度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為（ A ） A 藍(lán)脆B熱 脆C 冷脆D 氫脆82. 紉性指標(biāo)受下列哪項(xiàng)因素影響較大 （A ） A 低溫B.荷載類別C.鋼 材強(qiáng)度D 塑性性能83. 下列哪種情況可以使用沸騰鋼（C ） A、需要驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu) B、常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件 C、工作溫度低于-20E、直接承受動荷載的焊接 結(jié)構(gòu)D、工作溫度低于-20C、直接承受動荷載的非焊接結(jié)構(gòu)84.下列哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)（B ） A、雨蓬傾覆C、拉桿在動荷載下劇烈晃動 B、 鋼梁有較明顯的

23、變形 D、吊車梁在吊車行駛時(shí)發(fā)生抖動、搖晃85.下列哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)（ C ） A、雨蓬傾覆C、拉桿 在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形 86.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C A 栓桿的預(yù)拉力B、鋼梁有較明顯的變形 D、壓桿喪失整體穩(wěn)定）B 栓桿的抗剪能力C 被連接板件間的摩擦力D 栓桿被連接板件間的擠壓力 ）87在動荷載作用下， 側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不宜大于 （ B A 60 h f B40 h f C80 h f D120 h f88在鋼結(jié)構(gòu)連接中，常取焊條型號與焊件強(qiáng)度相適應(yīng)，對 Q345 鋼構(gòu)件， 焊條 宜采用（ A E43 型 B ）。 B E50 型 C E55 型

24、B ）。 C 承載力低，變形小 D 前三種均可89承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（A 承載力低，變形大 D 承載力高，變形小B 承載力高，變形大90摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗拉連接，其承載力（A A 比承壓型高強(qiáng)螺栓連接小 C 與承壓型高強(qiáng)螺栓連接相同 B）。比承壓型高強(qiáng)螺栓連接大D 比普通螺栓連接小91 某角焊縫T形連接的兩塊鋼板厚度分別為 8mm和10mm，合適的焊 角尺寸為 （ B ） 。 A 4mm B 6 mm C 10mm D 12mm ） 。 D 螺栓被拉壞 ） 。92下列螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是（B A 鋼板被拉壞 B 鋼板被剪壞C 螺栓被剪壞93排列螺栓時(shí)，若螺栓孔直徑為 d 0 ，

25、螺栓的最小端距應(yīng)為（ B A 1.5 d 0 B 2 d0 C 3 d0 D 8 d0 ）焊條。94采用手工電弧焊焊接 Q235 鋼材時(shí)應(yīng)采用（ A A E43 型 B E50 型 C E55 型 D 無正確答案95在承擔(dān)靜力荷載時(shí)， 正面角焊縫強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫強(qiáng)度 （ A ） 。 A 高 B 低 C 相等 D 無法判斷 ）時(shí)，96. 對于對接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角9滿足tan B w （ B該 對接焊縫的可不進(jìn)行驗(yàn)算。 A 1 B 1.5 C 2 D 0.5 ） 。97. 可不進(jìn)行驗(yàn)算對接焊縫是（ D A C I 級焊縫 II 級焊縫B 當(dāng)焊縫與作用力間的夾角 9 滿足 tan 9 w

26、 1.5 時(shí)的焊縫 D A、B、C 都正確98. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（C ） o A以拉應(yīng)力為主C包括拉、 壓應(yīng)力 B 以壓應(yīng)力為主 D 拉、壓應(yīng)力都很小 ）。 C 鋼材彈性模量太大，使 構(gòu)99. 產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是 （ D A 冷卻速度太快 件剛度很大 B 焊件各纖維能自由變形D 施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)100. 角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫 的長度都等同時(shí)，（ C ）oA 角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等 B 角鋼肢尖側(cè)焊縫受 力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫 C 角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫 D 由于角鋼肢背和

27、肢尖的側(cè)焊縫受力不相等， 因而連接受有彎矩的作用 101. 對于 直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)（ C A 要考慮正面角焊縫強(qiáng)度 的提高 B 要考慮焊縫剛度影響 C 與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 D 取 102. 未 焊透的對接焊縫計(jì)算應(yīng)按（ CA 對接焊縫 B 角焊縫）o）計(jì)算。D 斜焊縫C 斷續(xù)焊縫103角焊縫的最小焊腳尺寸 h f = 1.5 t ,式中t表示（B）。 A較薄板厚 度 B 較厚板厚度 C 任意板厚104某角焊縫的焊腳尺寸為 8mm,該焊縫的最小長度應(yīng)為下列哪項(xiàng)數(shù)值（ A ） A、 40 mm B、 64 mm C、 80 mm D、 90 mm105某側(cè)面角焊縫長

28、度為 600 mm,焊腳為8 mm,該焊縫的計(jì)算長度應(yīng)為 下列哪 項(xiàng)（ B ） A、 600 mm B、 584 mm C、 496 mm D、 480 mm 106.下列哪 項(xiàng)屬于螺栓連接的受力破壞（A ） A、鋼板被剪斷B、螺栓桿彎曲C、螺栓桿被拉 D、C 級螺栓連接滑移107. 某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是 8mm 和 10mm， 合適的焊腳尺 寸為 B ） （ A 4mm B6mm C 10mm D 12mm108. 對于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力，所以高強(qiáng)度 螺栓 摩擦型連接（ C ）A 不能再承擔(dān)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷 B 不能再承擔(dān)外拉力，以免降低 連接的

29、抗剪承載力 C 可以承載外應(yīng)力，因?yàn)樗U中的拉力并未增加 D 可以 承擔(dān)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值 109. 某 承 受軸 向 力的側(cè) 面 角 焊縫 的 焊縫 長度 為 300mm ，焊 腳 尺寸 為 6mm ，fw f= 160 N / mm 2 ，該焊縫能承受的最大動荷載為（ B. 151.2KN C. 201.6KN）A100.8KND. 245.9KN110.普通螺栓抗剪工作時(shí)， 要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的 5 倍， 是防止（ C ） A. 螺栓桿剪切破壞 B. 鋼板被切壞 C. 板件擠壓破壞 D. 栓桿 彎曲破壞111 .某焊縫焊腳尺寸為6mm,經(jīng)計(jì)算焊縫長度為30m

30、 mJ則最終焊縫長 度（C） A. 48mm B. 58mm C. 50mm D. 40mm112. 某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是0.5，栓桿中的預(yù)拉力為155KN，栓桿的受剪面是一個(gè)，鋼板上作用的外拉力 為 180KN，該連接所需螺栓個(gè)數(shù)為（ C） A. 1個(gè)B. 2個(gè)C. 3個(gè)D. 4個(gè)113. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C ） A. 栓桿的預(yù)拉力 C. 被連 接板件間的摩擦力 B. 栓桿的抗剪能力 D. 栓桿與被連接板件間的擠壓力 C ） D 材料不同114. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接（A 沒有本質(zhì)差別 B施工方法不同C 承載力計(jì)

31、算方法不同115. 設(shè)有一截面尺寸為100X 8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要 求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值。 A 40mm B 60mm （ A ）D 100mm ）C 80mm116. 下列有關(guān)殘余應(yīng)力對壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（ A A 殘 余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力 B 殘余應(yīng)力對 強(qiáng)軸和弱軸的影響程度一樣C 翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時(shí)壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況 D 殘余應(yīng)力的分布形式對壓桿的穩(wěn)定承載力無影響117.軸心受壓柱的柱 腳，底板厚度的計(jì)算依據(jù)

32、是底板的（ C A 抗壓工作 B 抗拉工作 C 抗彎工作 D 抗剪工作 ）118.格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計(jì)算采用了大于入x的換算長細(xì)比 入ox 是考慮 （ D ） 。 A 格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件 B 考慮強(qiáng)度降低的影響 C 考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響 D 考慮剪切變形的 影響 119.為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（B A 控制肢間距 C 控制單肢長細(xì)比 B 控制截面換算長細(xì)比 D 控制構(gòu)件計(jì)算長度 ） 。 D 截面幾 何尺寸相等 C ） 。 D 80 235 fy ） 。120. 軸壓柱在兩個(gè)主軸方向等穩(wěn)定的條件是（C A 桿長相等 B 計(jì)算長度 相等 C

33、 長細(xì)比相等121. 實(shí)腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（A （10 + 0.1入）235 fyB （25 + 0.5 入）235 fy C 15235 fy122. 一根截面面積為 A，凈截面面積為 An的構(gòu)件，在拉力 N作用下的 強(qiáng)度計(jì)算 公式為（ A C ）。 B C D123. 實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有（ B A 強(qiáng)度 B 強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性）。C 強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定D 強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比） 124. 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施， 這一做法是為了（ D A 改變板件的寬厚比 B 增大截面面積 D 增加截面的慣性 矩 ）。 ）。C 改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)125

34、. 軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼， 其穩(wěn)定性計(jì)算 （ B A 完 全相同 B 僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同 C 僅面積取值不同D 完全不同126. 工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進(jìn)行計(jì) 算的 要求時(shí)，（ A ）。 的部分截面參加承受荷載 D 必須設(shè)置橫向加勁肋A 可在計(jì)算時(shí)僅考慮腹板兩邊緣各 B 必須加厚腹板 C 必須設(shè)置縱向加勁 肋127. 實(shí)腹式軸壓桿繞x,y軸的長細(xì)比分別為入x、入y ,對應(yīng)的穩(wěn)定的系數(shù) 分別為 fx、fy ,若入 x=入 y ,貝U（ D A fx>fy Bfx=fy Cfxvfy ）。 D 需要根據(jù) 穩(wěn)定性分類判別 。當(dāng)128. 縱向均勻

35、受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為a=3600mm， b=1500mm 時(shí)，A 4.000 B 5.138 Bkmin=（C 4.134）。 D 4.203129. 在下列因素中，（ A 壓桿的殘余應(yīng)力分布 C 材料的屈服點(diǎn)變化）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。 B 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 D 荷 載的偏心大小 B ）130長細(xì)比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是 （ A 彎曲 B 扭曲 C 彎扭屈曲 D 斜平面屈曲131與軸壓桿穩(wěn)定承載力無關(guān)的因素是 （ A ） A. 桿端的約束狀況 C. 構(gòu) 件的初始偏心 B. 殘余應(yīng)力 D. 鋼材中有益金屬元素的含量132軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（A ）

36、 A 個(gè)別截面的承載力不足造成的C.整個(gè)構(gòu)件承載力不足造成的B 個(gè)別截面的剛度不足造成的D整個(gè)構(gòu)件剛度不足造成的133. 單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發(fā)生屈曲的形式是（C ） A 彎 曲屈曲B.扭轉(zhuǎn)屈曲 C.彎扭屈曲D .三種屈曲均可能）134. 與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)©有關(guān)的因素是（A A .截面類別、鋼號、 長細(xì)比C.截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比B.截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比D .截面類別、兩個(gè)方向的長度、長細(xì)比135. 由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng)（D ） A .加大槽鋼強(qiáng)度 C.減小綴條截面積 B .加大槽鋼間距 D .增大綴 條與分

37、肢的夾角136. 以下截面中抗扭性能較好的是 （ D ） A. 槽鋼截面 B. 工字型截面 C. T 形截面 D. 箱形截面137. 某軸心受拉構(gòu)件，截面積為 1400 mm 2承受軸拉力N=300，該桿截 面上的 應(yīng)力是（ C ） A. 120 N/ mm 2 2 C. 214.3 N/ mm 2 D.215 N/ mm 2138. N/© A三f的物理意義是（A ） A .構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B.構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值C.構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值D .軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值139.格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)

38、定的條件是（D ） A .實(shí)軸計(jì) 算長度等于虛軸計(jì)算長度B.實(shí)軸計(jì)算長度等于虛軸計(jì)算長度的2倍C.實(shí)軸長細(xì)比等于虛軸長細(xì)比D.實(shí)軸長細(xì)比等于虛軸換算長細(xì)比140.格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（B ） A、保證單肢的穩(wěn)定 C、連接肢件B、 承擔(dān)桿件虛軸彎曲時(shí)產(chǎn)生的剪力D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定1版本二：1. 關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)鋼材的特點(diǎn)，下列說法中錯(cuò)誤 .的是 （ C ）A. 鋼材具有良好的塑性和韌性B. 鋼材具有良好的焊接性能，采用焊接結(jié)構(gòu)可以使鋼結(jié)構(gòu)的連接大為簡化C. 鋼結(jié)構(gòu)的耐腐蝕性很好，適合在各種惡劣環(huán)境中使用D. 鋼結(jié)構(gòu)的耐熱性很好，但耐火性能很差2. 我國現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行疲勞設(shè)計(jì)時(shí)采用

39、的是（B）A. 近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法B.容許應(yīng)力設(shè)計(jì)方法C.全概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法D.屈服應(yīng)力設(shè)計(jì)方法3. 有時(shí)要求鋼材應(yīng)具有Z向收縮率指標(biāo)的要求，是為了（ C）A. 檢驗(yàn)鋼材的塑性變形能力能否達(dá)到建筑結(jié)構(gòu)用鋼的要求B. 檢查金屬內(nèi)部是否有非金屬雜質(zhì)等缺陷C. 防止厚板在焊接時(shí)或承受厚度方向的拉力時(shí)，發(fā)生層狀撕裂D. 防止有動力荷載作用時(shí)，鋼材發(fā)生低溫脆斷4. 某單跨簡支梁，計(jì)算跨度lo=6m，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk=16kN/m（含自重），可彎荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk=7kN/m（可變荷載的組合值系數(shù)是0.7），則基本組合時(shí)梁跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值為（C）A.5. 影響鋼材疲勞強(qiáng)度的主要因素不包括.（D

40、 ）A. 構(gòu)造狀況B.應(yīng)力幅C.循環(huán)荷載重復(fù)的次數(shù)D.鋼材的靜力強(qiáng)度6. 在承受靜力荷載的角焊縫連接中，與側(cè)面角焊縫相比，正面角焊縫（B）A. 承載能力高，同時(shí)塑性變形能力也較好B. 承載能力高，而塑性變形能力卻較差C. 承載能力低，而塑性變形能力卻較好D. 承載能力低，同時(shí)塑性變形能力也較差7. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以（D ）作為承載能力極限狀態(tài)。A. 螺桿被拉斷B.螺桿被剪斷C.孔壁被壓壞D.連接板件間的摩擦力剛被克服8. 對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，宜采用（C ）A. 焊接連接B.普通螺栓連接C.摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接D.承壓型高強(qiáng)度螺栓連9. 圖示高強(qiáng)螺栓群摩擦型連接受彎后的旋轉(zhuǎn)中

41、心為（A ）A. a點(diǎn)B. b點(diǎn)C. c點(diǎn)D. d點(diǎn)10. 對于普通螺栓連接，限制端距eA 2d0的目的是為了避免（D）A. 螺栓桿受剪破壞B.螺栓桿受彎破壞C.板件受擠壓破壞D.板件端部沖剪破壞11. 在下列因素中，對軸心壓桿整體穩(wěn)定承載力影響不大的是（D）A. 荷載偏心的大小B. 截面殘余應(yīng)力的分布C. 構(gòu)件中初始彎曲的大小D. 螺栓孔的局部削弱12. 某截面無削弱的熱軋型鋼實(shí)腹式軸心受壓柱，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)計(jì)算（C ）A. 整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定B.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、長細(xì)比C.整體穩(wěn)定、長細(xì)比D.強(qiáng)度、局部穩(wěn)定、長細(xì)比13. 為保證軸壓鋼柱腹板的局部穩(wěn)定，應(yīng)使其高厚比不大于某一限值，此限值（A）A.

42、與鋼材的強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均有關(guān)B. 與鋼材的強(qiáng)度有關(guān)，而與柱的長細(xì)比無關(guān)C. 與鋼材的強(qiáng)度無關(guān)，而與柱的長細(xì)比有關(guān)D. 與鋼材的強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均無關(guān)14. 對格構(gòu)式軸壓柱繞虛軸的整體穩(wěn)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)，用換算長細(xì)比冰代替&，這是考慮（C ）A. 格構(gòu)柱剪切變形的影響B(tài). 格構(gòu)柱彎曲變形的影響C. 綴件剪切變形的影響D. 綴件彎曲變形的影響15. 軸心受壓柱柱腳底板的尺寸除了與柱的軸向壓力有關(guān)之外，還與（B）有關(guān)A. 柱腳底板鋼材的抗壓強(qiáng)度B. 基礎(chǔ)混凝土的抗壓強(qiáng)度C. 柱腳底板鋼材的彈性模量D. 基礎(chǔ)混凝土的彈性模量16. 設(shè)計(jì)焊接組合截面梁時(shí)，通常要事先估計(jì)梁的高度取值范圍，一般來說梁

43、的最大高度是由建筑高度所決定的，而梁的最小高度一般是由下列哪項(xiàng) 決定的？（D ）A. 梁的整體穩(wěn)定要求B. 梁的局部穩(wěn)定要求C. 梁的強(qiáng)度要求D. 梁的剛度要求A.熱軋型鋼梁B.冷彎薄壁型鋼C.工字形截面組合梁D.箱形截面組合梁18. 梁支座處或上翼緣受有較大固定集中荷載的地方，應(yīng)設(shè)（D ）A.橫向加勁肋B.縱向加勁肋C.短加勁肋D.支承加勁肋19. 某簡支梁，荷載向下作用于梁的受拉下翼緣，欲提高此梁整體穩(wěn)定承載力的最有效途徑 是（C ）A.改變荷載作用位置B.增大受拉翼緣寬度C.減小梁受壓翼緣的側(cè)向計(jì)算長度D.減少受壓翼緣寬度20. 焊接工字型截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的A.提高梁的抗彎強(qiáng)度C

44、.提高梁的整體穩(wěn)定性1. 下列各項(xiàng)，（ .DA.靜力強(qiáng)度計(jì)算2. 在下列各化學(xué)元素中， 使鋼材變脆（冷脆）。A.硅（D）B.提高梁的抗剪強(qiáng)度D.提高梁的局部穩(wěn)定性）不屬于結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)范疇。B.動力強(qiáng)度計(jì)算C.穩(wěn)定性計(jì)算D .梁的撓度計(jì)算（ D ）的存在可提高鋼材的強(qiáng)度和抗銹蝕能力，但卻會嚴(yán)重地降低鋼材的塑性、韌性和可焊性，特別是在溫度較低時(shí)促B.鋁C.硫3. 根據(jù)鋼材的一次拉伸試驗(yàn)，可得到如下四個(gè)力學(xué)性能指標(biāo)，其中A.屈服點(diǎn)fyB.抗拉強(qiáng)度fu4. 普通軸心受壓構(gòu)件的承載力經(jīng)常決定于A.扭轉(zhuǎn)屈曲B.強(qiáng)度5. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以（A.螺桿被拉斷C.伸長率8D.磷（b）是鋼結(jié)構(gòu)

45、的強(qiáng)度儲備。D.彈性模量Ec ）。C.彎曲屈曲）作為承載能力極限狀態(tài)。B.螺桿被剪斷D.彎扭屈曲C.孔壁被壓壞6. 根據(jù)施焊時(shí)焊工所持焊條與焊件之間的相互位置的不同，焊縫可分為平焊、立焊、橫焊和仰焊四種方位，其中A.平焊B.立焊C.橫焊D.仰焊7. 為了保證焊接板梁腹板的局部穩(wěn)定性，應(yīng)根據(jù)腹板的高厚比的不同情況配置加頸肋。當(dāng)<w 170時(shí)，應(yīng)（bA.不需配置加勁肋B.配置橫向加勁肋C.配置橫向和縱向加頸肋D.配置橫向、縱向和短加頸肋8. 雙軸對稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件，若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲，則此構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是A.平面內(nèi)的彎曲屈曲B.扭轉(zhuǎn)屈曲C.平面內(nèi)的彎

46、曲屈曲或平面外的彎扭屈曲D.平面外的彎扭屈曲9. 屋架設(shè)計(jì)中，積灰荷載應(yīng)與（c ）同時(shí)考慮。A.屋面活荷載C.屋面活荷載與雪荷載兩者中的較大者10. 梯形屋架端斜桿最合理的截面形式是（A. 兩不等邊角鋼長邊相連的T形截面B. 兩不等邊角鋼短邊相連的T形截面C. 兩等邊角鋼相連的 T形截面D. 兩等邊角鋼相連的十字形截面1.在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)樗哂校ˋ. 勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好B. 勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高強(qiáng)C. 輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性和韌性好D. 可焊性、耐熱性好D.連接板件間的摩擦力剛被克服B.雪荷載D.屋面活荷載與雪荷載A ）的特點(diǎn)。）施焊的質(zhì)量最易保證。(a )。2.螺栓連接受剪工作

47、時(shí)，在一極限，則其螺栓應(yīng)為（CA. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓和普通螺栓B. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓和承壓型高強(qiáng)度螺栓C. 普通螺栓和承壓型高強(qiáng)度螺栓D. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓3.弓I起梁受壓翼緣板局部穩(wěn)定的原因是（A.彎曲正應(yīng)力C.局部壓應(yīng)力4.鋼材經(jīng)冷作硬化后屈服點(diǎn)（A.降低C .提高5.直角角焊接的焊腳尺寸應(yīng)滿足曲線上的最高點(diǎn)“ 3"作為連接的承載力）。hfminA . t1為厚焊件，t2為薄焊件B. 右為薄焊件，t2為厚焊件C. 如t2皆為厚焊件D. 如t2皆為薄焊件B ）。B .彎曲壓應(yīng)力 .剪應(yīng)力，塑性降低了。.不變1.56.格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，由于（.變?yōu)榱鉏.t1 及 h

48、fmax1.2 t2,則 t1、t2 分別為(A)的厚度。A ），因此以換算長細(xì)比0x代替x。B. 要求實(shí)現(xiàn)等穩(wěn)定設(shè)計(jì)C. 格構(gòu)式柱可能單肢失穩(wěn)D.格構(gòu)式柱承載能力提高7.初偏心對壓桿的影響與初彎曲相比較，有A.兩者均使壓桿的承載力提高B. 兩者均使壓桿的承載力降低8.9.C.前者使壓桿的承載力提高，D.前者使壓桿的承載力降低, 等穩(wěn)定性指的是四種不同厚度的A . 12 mmC . 36 mmQ345 鋼,后者使壓桿的承載力降低后者使壓桿的承載力提高lx ly cl0x1 0y其中（A ）厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值最高。B. 18 mmD . 52mm10 .為了 （ C ），確定軸心受壓實(shí)腹式構(gòu)件的

49、截面形式時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸方向的長細(xì)比盡可能接近。 A.便于與其他構(gòu)件連接B.構(gòu)造簡單、制造方便C.達(dá)到經(jīng)濟(jì)效果D.便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類型）。11 .當(dāng)無集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受A.豎向剪力B.豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C. 水平剪力D.壓力12. 在對結(jié)構(gòu)或構(gòu)件進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，永久荷載和可變荷載應(yīng)采用A.C.D.設(shè)計(jì)值B.標(biāo)準(zhǔn)值永久荷載為設(shè)計(jì)值，可變荷載為標(biāo)準(zhǔn)值永久荷載為標(biāo)準(zhǔn)值，可變荷載為設(shè)計(jì)值13. 以下關(guān)于應(yīng)力集中的說法正確的是A.應(yīng)力集中降低了鋼材的屈服強(qiáng)度B. 應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形受到限制C. 應(yīng)力集中產(chǎn)生異號應(yīng)力場，使鋼

50、材變脆D. 應(yīng)力集中可以提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度14. 圖示焊接連接中，最大焊縫應(yīng)力發(fā)生在A.a點(diǎn)B.b點(diǎn)15. 如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為A.aB.bC.c)D.d點(diǎn)C.cD.dIMhf /tw16.軸壓柱腹板局部穩(wěn)定的保證條件是 fW不大于某一限值，此限值 （D ）A. 與鋼材強(qiáng)度和柱的長細(xì)比無關(guān)B. 與鋼材強(qiáng)度有關(guān)，而與柱的長細(xì)比無關(guān)C. 與鋼材強(qiáng)度無關(guān)，而與柱的長細(xì)比有關(guān)D.與鋼材強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均無關(guān)17 .一簡支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為15kN/m,僅一個(gè)可變荷載，其標(biāo)準(zhǔn)值為20 kN/m，則強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的設(shè)計(jì)荷載為（A ）A.q=1.215+1.420B.q=

51、15+20C.q=1.215+0.851.420D. q=1.215+0.61.42018.偏心壓桿在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計(jì)算公式NmxM xrxAxW1x(10.8N / Nex)'中，Wx代表(A )A.受壓較大纖維的毛截面抵抗矩B.受壓較小纖維的毛截面抵抗矩C.受壓較大纖維的凈截面抵抗矩D.受壓較小纖維的凈截面抵抗矩A 格構(gòu)柱剪切變形的影響 B. 格構(gòu)柱彎曲變形的影響C.鋼材剪切變形的影響D.鋼材彎曲變形的影響20保證焊接組合工字形截面軸心受壓桿翼緣板局部穩(wěn)定的寬厚比限制條件，是根據(jù)矩形板單向均勻受壓確定的，其邊界條件為 （ B ）A.四邊簡支B.三邊簡支，一邊自由C. 兩邊

52、簡支，一邊自由，一邊彈性嵌固 D. 兩邊簡支，一邊自由，一邊嵌固21梁的受壓翼緣劃向支撐點(diǎn)的間距和截面尺寸都不改變，且跨內(nèi)的最大彎矩相等，則臨界彎矩最低的是 （ C ）A. 受多個(gè)集中荷載的梁B.C. 受純彎矩的梁D.22實(shí)腹式偏心壓桿在彎矩作用平面外的失穩(wěn)是A. 彎扭屈曲 B. 彎曲屈曲 C.1下列情況中，屬于正常使用極限狀態(tài)的情況是 A 強(qiáng)度破壞 C 連接破壞受均布荷載的梁 受跨中一個(gè)集中荷載的梁（ A ） 扭轉(zhuǎn)屈曲 D. 局部屈曲【 D 】B 喪失穩(wěn)定D 動荷載作用下過大的振動2.應(yīng)力循環(huán)特征值（應(yīng)力比）p =C min/ max將影響鋼材的疲勞強(qiáng)度。在其它條件完全相同情況下，下列疲勞強(qiáng)

53、度最低的是 【 A 】A對稱循環(huán)p =-1C脈沖循環(huán)p =0B應(yīng)力循環(huán)特征值p=+1D以壓為主的應(yīng)力循環(huán)3.下列施焊方位中，操作最困難、焊縫質(zhì)量最不容易保證的施焊方位是【D】A 平焊B 立焊C 橫焊D 仰焊4. 規(guī)范規(guī)定普通螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值只取螺栓鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的0.8 倍，是因?yàn)椤綜】A 偏安全考慮B 考慮實(shí)際作用時(shí)可能有偏心的影響C 撬力的不利影響D 上述 A 、 B、 C5. 提高軸心受壓構(gòu)件的鋼號，能顯著提高構(gòu)件的【A】A 靜力強(qiáng)度B 整體穩(wěn)定C 局部穩(wěn)定D 剛度6. 寬大截面軸心受壓鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的處理方法：當(dāng)構(gòu)件的強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、剛度綽綽有余時(shí)，應(yīng)采用【C】A 增加腹板厚度以滿足寬厚比要求B 設(shè)置縱向加勁肋C 任憑腹板局部失穩(wěn)D 設(shè)置縱向加勁肋、橫向加勁肋和短加勁肋7. 工字形組合截面吊車鋼梁在進(jìn)行抗彎強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，截面塑性部分發(fā)展系數(shù)取值為【A】Ay x= y y=l.OBy x=1.05,y y=1.2Cy x=1.15,Y y=1.2D y x=1.05, y y=1.158. 在其它條件相同情況下，簡支鋼梁在下列哪種受力情況下對應(yīng)的臨界彎矩值最