鍋監(jiān)金屬典型案例分析

1、鍋監(jiān)金屬典型案例分析某發(fā)電公司1999年2號(hào)汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子彎曲事故某發(fā)電公司汽輪機(jī)為亞臨界一次中間再熱、單軸三缸三排汽、沖動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)，型號(hào)為k 一 300-170 3，額定出力為300MW 。 高壓缸主汽門前蒸汽壓力為16.2MPa、溫度540 C,高壓缸排汽壓 力為3.88MPa、溫度333 C。汽輪機(jī)高中壓汽缸分缸布置，高壓缸 采用雙層缸加隔板套型式，蒸汽的流向設(shè)計(jì)成回流式，高中壓缸設(shè)有 法蘭和螺栓加熱裝置，高壓轉(zhuǎn)子采用整體鍛造式結(jié)構(gòu)。事故前工況：#2汽輪機(jī)用中壓缸沖轉(zhuǎn)，機(jī)組的轉(zhuǎn)速為1200轉(zhuǎn) /分，#2機(jī)B級(jí)檢修后第一次啟動(dòng)，處中速暖機(jī)狀態(tài)；高壓缸正在 暖缸，高壓缸法蘭及螺栓加熱已投

2、入；主汽及再熱蒸汽溫度壓力正常， 各缸體膨脹、差脹、振動(dòng)值均在正常范圍。事故經(jīng)過：1999年4月11日，#2機(jī)組B級(jí)檢修結(jié)束后，經(jīng) 過一系列準(zhǔn)備與檢查后，#2機(jī)于4月12日15時(shí)55分開始沖轉(zhuǎn)， 15時(shí)57分機(jī)組沖轉(zhuǎn)至500r/min ，初步檢查無異常。16時(shí)08分, 升速至1200r/min ，中速暖機(jī)，檢查無異常。16時(shí)15分，開啟高 壓缸倒暖電動(dòng)門，高壓缸進(jìn)行暖缸。16時(shí)18分，機(jī)長吳X令副值 班員莊XX開高壓缸法蘭加熱進(jìn)汽手動(dòng)門，令巡檢員黃X開高、中壓 缸法蘭加熱疏水門，操作完后報(bào)告了機(jī)長。16時(shí)22分，高壓缸差 脹由16時(shí)的2.32mm 上升2.61mm，機(jī)長開啟高壓缸法蘭加熱電動(dòng)門

3、，投入高壓缸法蘭加熱。1 6時(shí)25分，發(fā)現(xiàn)中壓缸下部金屬溫 度高于上部金屬溫度55 C,機(jī)長安排人就地檢查中壓缸及本體疏水 門，無異常，經(jīng)分析認(rèn)為溫度測點(diǎn)有問題，聯(lián)系熱工處理。17時(shí)13分，熱工人員將測點(diǎn)處理完畢，此時(shí)中壓缸上下缸溫度恢復(fù)正常。17 時(shí)27分，投中壓缸法蘭加熱裝置。17時(shí)57分，主值余XX在盤上 發(fā)現(xiàn)#2機(jī)#2瓦水平振動(dòng)及大軸偏心率增大，報(bào)告值長。13時(shí)02 分，經(jīng)就地人員測量，#2瓦振動(dòng)達(dá)140 m，就地明顯異音。手動(dòng) 打閘，破壞真空停機(jī)。18時(shí)08分，#2機(jī)轉(zhuǎn)速到零，投盤車，此時(shí) 轉(zhuǎn)子偏心率超出500 m，指示到頭，#2機(jī)停爐，汽機(jī)悶缸，電動(dòng) 盤車連續(xù)運(yùn)行。18時(shí)18分至2

4、4分，轉(zhuǎn)子偏心率降至40 70 m 后，又逐漸增大到300呵 并趨向穩(wěn)定，電動(dòng)盤車?yán)^續(xù)運(yùn)行。在 13 日經(jīng)過討論決定：鑒于14小時(shí)的電動(dòng)盤車后，轉(zhuǎn)子偏心率沒有減少， 改電動(dòng)盤車為手動(dòng)盤車180度方法進(jìn)行轉(zhuǎn)子調(diào)直。并認(rèn)為，高壓轉(zhuǎn) 子如果是彈性變形，可利用高壓缸上、下溫差對(duì)轉(zhuǎn)子的徑向溫差逐漸 減少，使轉(zhuǎn)子熱彎曲消除。經(jīng)討論還決定，加裝監(jiān)視儀表，并有專人 監(jiān)視下運(yùn)行。13日12時(shí)40分起到18時(shí)30分，三次手動(dòng)盤車待轉(zhuǎn)子偏心率下降后，改投電動(dòng)盤車，轉(zhuǎn)子偏心率升高，并居高不下， 在300呵 左右。15日19時(shí)20分，高壓缸溫度達(dá)145 C,停止盤車，開始做揭缸檢查工作。設(shè)備損失情況1. 轉(zhuǎn)子彎曲最大部

5、位在高壓缸噴嘴和平衡汽圭寸處，最大彎曲值 0.44mm。2. 平衡汽封磨損嚴(yán)重，磨損量約1.2mm，磨損部位在下部左側(cè)；高壓后汽封的下部左側(cè)磨損約 0.30mm ;高壓第6、7、8級(jí)隔板阻 汽片下部左側(cè)磨損約0.80-1.00mm，第9、10級(jí)阻汽片下部左側(cè)磨損約0.40-0.60mm ;第I、2、3級(jí)阻汽片下部左側(cè)容損約0.60-0.80mm. 第4、5阻汽片下部左側(cè)有少量磨損。3. 高壓缸后油擋下部左側(cè)和上部左側(cè)局部鎢金磨損嚴(yán)重，鎢金 回油槽磨去一半約1.00mm，高壓缸前油擋鎢金齒左側(cè)磨去0.35mm，銅齒磨去約0.45mm。事故發(fā)生擴(kuò)大的原因4月12日16時(shí)18分，運(yùn)行人員在操作 #2

6、汽機(jī)高壓缸法蘭加熱系統(tǒng)的過程中，漏掉了對(duì)高壓缸法蘭加熱左 右兩側(cè)回汽門的操作（或檢查），使得高壓缸左側(cè)法蘭加熱回汽門開度 很小，右側(cè)法蘭加熱回汽門全開；當(dāng) 16時(shí)22分，機(jī)長開啟高壓缸 法蘭加熱電動(dòng)門投入法蘭加熱后，從 16時(shí)27分起。高壓缸左、右 兩側(cè)的法蘭的溫差開始增大，56分時(shí)達(dá)100 C（左側(cè)法蘭金屬溫度為150.43 C,右側(cè)為250.45 C）。在高壓缸左右溫差大的期間，運(yùn)行 監(jiān)盤人員沒有及時(shí)發(fā)現(xiàn)，因而造成高壓缸缸體膨脹不均，轉(zhuǎn)子偏心率 增加，高壓缸內(nèi)動(dòng)靜摩擦，軸承油擋磨損，高壓轉(zhuǎn)子彎曲。事故暴露的問題1. 部分運(yùn)行人員工作失職，責(zé)任心不強(qiáng)。#2機(jī)大修后運(yùn)行人員 未對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行啟動(dòng)前

7、的全面檢查。機(jī)長在下令投入高壓缸法蘭加熱系 統(tǒng)時(shí)，考慮不全面，下令不準(zhǔn)確，沒有要求操作人對(duì)高壓缸法蘭加熱 系統(tǒng)中的閥門的狀態(tài)進(jìn)行細(xì)致的核查；在 #2機(jī)上監(jiān)盤的機(jī)長、主、 副值班員，監(jiān)視機(jī)組的主要運(yùn)行狀態(tài)不認(rèn)真，#2機(jī)高壓缸左右兩側(cè) 法蘭溫差增大及轉(zhuǎn)子偏心率增大達(dá) 38分鐘沒有發(fā)現(xiàn)；值長對(duì)機(jī)組啟 動(dòng)過程中的重要參數(shù)跟蹤監(jiān)視不到位，掌握機(jī)組的運(yùn)行工況不全面。2. 運(yùn)行部在技術(shù)管理上存在漏洞，投產(chǎn)已兩年，運(yùn)行規(guī)程還不夠 完善，現(xiàn)場沒有正式的機(jī)組啟動(dòng)前各系統(tǒng)檢查卡和啟動(dòng)期間專用 記錄表：已有的整組啟動(dòng)操作卡可操作性差。3. 運(yùn)行部貫徹落實(shí)五項(xiàng)重點(diǎn)反措不及時(shí)，不得力。結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際制訂和執(zhí)行重點(diǎn)反措的實(shí)施

8、細(xì)則落實(shí)不到位。4. 參加機(jī)組大修后啟動(dòng)的運(yùn)行行政、 技術(shù)管理人員。未能很好地 履行對(duì)運(yùn)行人員執(zhí)行運(yùn)行規(guī)程狀態(tài)的監(jiān)督和技術(shù)把關(guān)的職責(zé)， 沒有及 時(shí)發(fā)現(xiàn)汽機(jī)重要參數(shù)嚴(yán)重超限的重大問題。5. 電廠領(lǐng)導(dǎo)對(duì)各級(jí)安全生產(chǎn)責(zé)任制落實(shí)不力，對(duì)有關(guān)規(guī)章制度、規(guī)程的建立；健全檢查督促力度不夠，對(duì)運(yùn)行管理要求不嚴(yán)，對(duì)上級(jí) 下達(dá)的反措沒有認(rèn)真研究，貫徹落實(shí)。造成事故的原因是由于運(yùn)行人員操作檢查不到位，監(jiān)視運(yùn)行參數(shù)不認(rèn)真、工作責(zé)任心不強(qiáng)造成的設(shè)備損壞事故。防止事故的對(duì)策1. 立即組織運(yùn)行人員針對(duì)此次事故找出存在的問題，舉一反三,吸取教訓(xùn)。要求每個(gè)運(yùn)行職工寫出對(duì)“ 4.12 ”事故的認(rèn)識(shí)和感受。2. 運(yùn)行部立即組織編寫

9、機(jī)組啟動(dòng)前系統(tǒng)檢查卡、啟動(dòng)期 間專用記錄表，完善細(xì)化汽機(jī)運(yùn)行規(guī)程及機(jī)組啟動(dòng)典型啟動(dòng)操作 票。3. 運(yùn)行部要根據(jù)汽輪機(jī)制造廠的規(guī)定制定機(jī)組在各種狀態(tài)下的 典型啟動(dòng)曲線、停機(jī)曲線和惰走曲線。4. 對(duì)照總公司提出的重點(diǎn)反措，運(yùn)行、檢修、燃料、生產(chǎn)、行政 部（保衛(wèi)）要進(jìn)一步制定完善的實(shí)施細(xì)則。5. 在全廠范圍內(nèi)，立即開展一次查思想、查管理、查隱患、查 制度、查火險(xiǎn)的安全活動(dòng)。6. 健全各項(xiàng)安全生產(chǎn)規(guī)程制度，完善技術(shù)管理，進(jìn)一步加強(qiáng) 安全生產(chǎn)保證體系，全面落實(shí)各級(jí) 安全生產(chǎn)責(zé)任制。7. 強(qiáng)化技術(shù)培訓(xùn)，進(jìn)一步提高各級(jí)人員的技術(shù)素質(zhì)，近期利用學(xué) 習(xí)班時(shí)間組織學(xué)習(xí)安規(guī)、運(yùn)規(guī)和重點(diǎn)反措，在五月-六月由運(yùn)行部和

10、安監(jiān)部門組織進(jìn)行閉卷考試。今后要把運(yùn)行人員的培訓(xùn)工作作為經(jīng)常 性工作長抓不懈，逐步提高運(yùn)行人員的素質(zhì)水平。8. 在這次事故處理中，采取停盤車的方法進(jìn)行直抽是不慎重，也 是不科學(xué)的，幸好汽缸溫度較低，未引起事故擴(kuò)大，今后要嚴(yán)格執(zhí)行 運(yùn)行規(guī)程和制造廠的有關(guān)規(guī)定，避免類似的事件發(fā)生。關(guān)于某發(fā)電公司“ 3.10 ”電站鍋爐爆炸事故分析1993年3月10日，某發(fā)電公司一號(hào)機(jī)組發(fā)生一起特大鍋爐爐 膛爆炸事故（按電業(yè)生產(chǎn)事故調(diào)查規(guī)程界定），造成死亡 23人， 重傷8人，傷16人，直接經(jīng)濟(jì)損失778萬元。該機(jī)組停運(yùn)132天， 少發(fā)電近14億度。一、事故經(jīng)過1993年3月10日14時(shí)07分24秒，某發(fā)電公司1號(hào)

11、機(jī)組鍋 爐發(fā)生特大爐膛爆炸事故，人員傷亡嚴(yán)重，死 23人，傷24人（重 傷8人）。某發(fā)電公司1號(hào)鍋爐是美國ABB CE公司（美國燃燒工 程公司）生產(chǎn)的亞臨界一次再熱強(qiáng)制循環(huán)汽包鍋爐，額定主蒸汽壓力 17.3兆帕，主蒸汽溫度540度，再熱蒸汽溫度540度，主蒸汽流量 2008噸/時(shí)。1993年3月6日起該鍋爐運(yùn)行情況出現(xiàn)異常，為降低再熱器管 壁溫度，噴燃器角度由水平改為下擺至下限。3月9日后鍋爐運(yùn)行工 況逐漸惡化。3月10日事故前一小時(shí)內(nèi)無較大操作。14時(shí)，機(jī)組負(fù) 荷400兆瓦，主蒸汽壓力15.22兆帕，主蒸汽溫度513度，再熱蒸 汽溫度512度，主蒸汽流量1154.6噸/時(shí)，爐膛壓力維持負(fù)10

12、毫 米水柱，排煙溫度A側(cè)110度，B側(cè)158度。磨煤機(jī)A、C、D、E 運(yùn)行，各臺(tái)磨煤機(jī)出力分別為78.5 %、73 %、59 %、38 %, B磨處 于檢修狀態(tài)，F(xiàn)磨備用。主要CCS （協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)）調(diào)節(jié)項(xiàng)目除風(fēng)量 在“手動(dòng)”調(diào)節(jié)狀態(tài)外，其余均投“自動(dòng)”，吹灰器需進(jìn)行消缺，故 13時(shí)后已將吹灰器汽源隔離。事故發(fā)生時(shí)，集中控制室值班人員聽 到一聲悶響，集中控制室備用控制盤上發(fā)出聲光報(bào)警：“爐膛壓力高 高” 、“ MFT ” （主燃料切斷保護(hù)）、“汽機(jī)跳閘”、“旁路快 開”等光字牌亮。FSS （爐膛安全系統(tǒng)）盤顯示 MFT的原因是“爐 膛壓力高高”引起，逆功率保護(hù)使發(fā)電機(jī)出口開關(guān)跳開，廠用電 備用

13、電源自投成功，電動(dòng)給水泵自啟動(dòng)成功。由于汽包水位急劇下降， 運(yùn)行人員手動(dòng)緊急停運(yùn)爐水循環(huán)泵 B、C （此時(shí)A泵已自動(dòng)跳閘）。 就地檢查，發(fā)現(xiàn)整個(gè)鍋爐房迷漫著煙、灰、汽霧，人員根本無法進(jìn)入， 同時(shí)發(fā)現(xiàn)主汽壓急驟下降，即手動(dòng)停運(yùn)電動(dòng)給水泵。由于鍋爐部分 PLC （可編程邏輯控制）柜通訊中斷，引起 CRT （計(jì)算機(jī)顯示屏）畫 面鍋爐側(cè)所有輔助設(shè)備的狀態(tài)失去， 無法控制操作，運(yùn)行人員立即就 地緊急停運(yùn)兩組送引風(fēng)機(jī)。經(jīng)戴防毒面具人員進(jìn)入現(xiàn)場附近， 發(fā)現(xiàn)爐 底冷灰斗嚴(yán)重?fù)p壞，呈開放性破口。二、事故造成后果該起事故死亡23人，其中電廠職工6人（女1人），民工17 人。受傷24人，其中電廠職工5人，民工19人

14、。事故后對(duì)現(xiàn)場設(shè)備損壞情況檢查后發(fā)現(xiàn)：21米層以下?lián)p壞情況自上而下趨于嚴(yán)重， 冷灰斗向爐后側(cè)例呈開放性破口，側(cè)墻與冷灰斗交界處撕裂水冷壁管 31根。立柱不同程度扭曲，剛性梁拉裂；水冷壁管嚴(yán)重?fù)p壞，有66根開斷，爐右側(cè)21米層以下剛性梁嚴(yán)重變形，0米層爐后側(cè)基本被 熱焦堵至冷灰斗，三臺(tái)碎渣機(jī)及噴射水泵等全部埋沒在內(nèi)。 爐前側(cè)設(shè) 備情況尚好，磨煤機(jī)、風(fēng)機(jī)、煙道基本無損壞。事故后，清除的灰渣 934立方米。該起事故最終核算直接經(jīng)濟(jì)損失 778萬元人民幣，修復(fù)時(shí)間132天，少發(fā)電近14億度。因該爐事故造成的供電緊張， 致使一段時(shí)間內(nèi)本地區(qū)的企業(yè)實(shí)行停三開四，杭州地區(qū)停二開五，浙江省工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)受到了嚴(yán)重

15、影響，間接損失嚴(yán)重。三、事故原因該起鍋爐特大事故極為罕見，事故最初的突發(fā)性過程是多種因 素綜合作用造成的。以下僅將事故調(diào)查過程中的事故機(jī)理技術(shù)分析結(jié) 論綜合如下：1. 運(yùn)行記錄中無鍋爐滅火和大負(fù)壓記錄，事故現(xiàn)場無殘焦，可 以認(rèn)定，并非煤粉爆炸。2. 清渣過程中未發(fā)現(xiàn)鐵異物，渣成份分析未發(fā)現(xiàn)析鐵，零米地坪完整無損，可以認(rèn)定，非析鐵氫爆炸。3. 鍋爐冷灰斗結(jié)構(gòu)薄弱，彈性計(jì)算確認(rèn)，事故前冷灰斗中積存的渣量，在靜載荷下還不會(huì)造成冷灰斗破壞， 但靜載荷上施加一定數(shù)量 的集中載荷或者施加一定數(shù)量的壓力，有可能造成灰斗失穩(wěn)破壞。4. 事故發(fā)生后的檢驗(yàn)結(jié)果表明，鍋爐所用的水冷壁管材符合技 術(shù)規(guī)范的要求，對(duì)水冷

16、壁管斷口樣品的失效分析證實(shí)， 包角管的破裂 是由于冷灰斗破壞后塌落導(dǎo)致包角管受過大拉伸力而造成的。5. 對(duì)于事故的觸發(fā)原因是鍋爐嚴(yán)重結(jié)渣。 事故的主要過程是： 嚴(yán)重結(jié)渣造成的靜載加上隨機(jī)落渣造成的動(dòng)載，致使冷灰斗局部失穩(wěn)；落渣入水產(chǎn)生的水汽，進(jìn)入爐膛，在高溫堆渣的加熱下升溫、膨 脹，使?fàn)t膛壓力上升；落渣振動(dòng)造成繼續(xù)落渣使冷灰斗失穩(wěn)擴(kuò)大，冷 灰斗局部塌陷，側(cè)墻與冷灰斗連接處的水冷壁管撕裂； 裂口向爐內(nèi)噴 出的水、汽與落渣入水產(chǎn)生的水汽，升溫膨脹使?fàn)t膛壓力大增，造成 主燃料切斷，并使冷灰斗塌陷擴(kuò)展；三只角隅包角管先后斷裂，噴出 的工作介質(zhì)量大增，爐膛壓力陡升，在渣的靜載、動(dòng)載和工質(zhì)閃蒸擴(kuò) 容壓力的

17、共同作用下，造成鍋爐21米以下嚴(yán)重破壞和現(xiàn)場人員重大 傷亡。因此，該起事故原因的認(rèn)定結(jié)論為：制造廠鍋爐爐膛設(shè) 計(jì)、布置不完善及運(yùn)行指揮失當(dāng)；是一起鍋爐設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞和人員群 亡的責(zé)任事故。事故的直接原因是鍋爐嚴(yán)重結(jié)渣。四、防范措施1. 制造廠（ABB-CE ）應(yīng)采取措施，解決投產(chǎn)以來一直存在 的再熱器汽溫低和部分再熱器管壁溫度嚴(yán)重超限的問題。2. 制造廠應(yīng)研究改進(jìn)現(xiàn)有噴燃器，防止鍋爐結(jié)焦和煙溫偏差過大 的問題。在未改進(jìn)前，制造廠應(yīng)在保證鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)的前提下，提出 允許噴燃器下擺運(yùn)行的角度和持續(xù)時(shí)間。3. 鍋爐設(shè)計(jì)中吹灰器布置密度低，現(xiàn)在吹灰器制造質(zhì)量差，制 造廠應(yīng)采取措施加以改進(jìn)。在未改進(jìn)前，電

18、廠應(yīng)加強(qiáng)檢修、維護(hù)和管 理，提高現(xiàn)有吹灰器的可用率，必要時(shí)換用符合要求的吹灰4. 制造廠應(yīng)研究適當(dāng)加強(qiáng)冷灰斗支承的措施，以提高其結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性又不致影響環(huán)形集箱的安全。5. 制造廠應(yīng)采取措施加裝必要的監(jiān)視測點(diǎn)，如尾部煙溫、煙壓測點(diǎn)、過熱器減溫器進(jìn)出口汽溫測點(diǎn)、輻射式再熱器出口汽溫測點(diǎn)等， 并送入計(jì)算機(jī)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。此外，還應(yīng)考慮裝設(shè)記錄型爐膛負(fù)壓表。6. 制造廠應(yīng)對(duì)冷灰斗的積渣和出渣系統(tǒng)的出渣增加必要的監(jiān)/測手段，包括增加必要的爐膛看火孔，以便檢查鍋爐結(jié)渣情 況。7. 制造廠應(yīng)對(duì)不符合安全要求的廠房結(jié)構(gòu)、安全設(shè)施、通道、門、走、平臺(tái)和扶梯等進(jìn)行改進(jìn)，如大門不能采用卷簾門，看火孔附 近要有平臺(tái)等。8

19、. 切實(shí)加強(qiáng)燃煤管理。解決鍋爐燃煤的定點(diǎn)供應(yīng)問題。電廠要加強(qiáng)對(duì)入廠煤、火爐煤的煤質(zhì)分析和管理，完善配煤管理技 術(shù)。為防止結(jié)焦，可采取混煤、摻燒措施，但應(yīng)預(yù)先做好試驗(yàn)。9. 電廠應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行運(yùn)行規(guī)程，加強(qiáng)對(duì)鍋爐的運(yùn)行分析和管理工 作。應(yīng)及時(shí)提出鍋爐運(yùn)行情況的分析意見和異常工況的應(yīng)急措施。女口： 灰斗部位結(jié)焦、搭橋，應(yīng)及時(shí)處理；定期吹灰 ，對(duì)失 效的吹灰器應(yīng)及時(shí)維修； 運(yùn)行人員應(yīng)密切注意運(yùn)行參數(shù)變化， 必要 時(shí)應(yīng)及時(shí)向上匯報(bào)或緊急停爐，以確保設(shè)備、人身安全。10. 對(duì)事故中波及的設(shè)備和部件進(jìn)行仔細(xì)的檢查?；謴?fù)運(yùn)行前必須進(jìn)行爐內(nèi)空氣動(dòng)力場和燃燒調(diào)整試驗(yàn)。某電廠發(fā)生鍋爐超壓爆管事故案例分析一、事故經(jīng)過某

20、電廠1999年6月5日，根據(jù)鍋爐大修工程進(jìn)度安排，準(zhǔn)備安全門定砣。11時(shí)30分，值長 下令鍋爐點(diǎn)火；12時(shí)先后投入1-3號(hào)油槍，鍋爐開始升壓；13時(shí)，再熱器安全門開始定砣；13 時(shí)30分結(jié)束，之后鍋爐繼續(xù)升溫升壓；當(dāng)壓力升到15.8MPa 時(shí),鍋爐分廠副廠長等人來到鍋爐乙側(cè)脈沖安全門平臺(tái)（標(biāo)高 46.5，面 積11.69 m2）,準(zhǔn)備進(jìn)行一次汽系統(tǒng)安全門定砣。14時(shí)02分鍋爐 主汽壓力升至16.2MPa時(shí)，值長下令進(jìn)行事故放水、向空排汽試驗(yàn)，I繼續(xù)升溫升壓。15時(shí)06分，當(dāng)主汽壓力達(dá)到17.2MPa時(shí)，突然一I聲巨響，大量汽水呼嘯而出，熱蒸汽迅速籠罩鍋爐間，經(jīng)檢查鍋爐高I溫省煤器出口聯(lián)箱至汽包

21、聯(lián)絡(luò)管的直管段突然爆裂，爆裂發(fā)生在直管段上，沿軸向開裂，裂口長 470mm 左右；爆口中間部位在汽水反 作用力作用下，形成“V”形彎；爆口方位正對(duì)著乙側(cè)一次汽系統(tǒng)安I全門，乙側(cè)部分聯(lián)絡(luò)管保溫層被吹壞。當(dāng)即將鍋爐分廠副廠長等八名 同志嚴(yán)重燙傷，其中五人醫(yī)治無效死亡。二、事故原因分析：本次安全門定砣壓力為16.66MPa，爆管時(shí)壓力為17.2MPa ,介質(zhì)溫度為290 C左右,超壓引起爆管。在鍋爐安全門定砣過程中,當(dāng)主汽壓力達(dá)到17.2MPa時(shí)，鋼管有效壁厚的實(shí)際工作應(yīng)力達(dá)到材 料的抗拉強(qiáng)度而發(fā)生瞬時(shí)過載斷裂，導(dǎo)致聯(lián)絡(luò)管縱向開裂。三、防范措施1、鍋爐超壓水壓試驗(yàn)和熱態(tài)安全門校驗(yàn)工作應(yīng)制定專項(xiàng)安全技

22、 術(shù)措施，防止升壓速度過快或壓力失控造成超壓現(xiàn)象。2、安全閥未經(jīng)校驗(yàn)的鍋爐，在點(diǎn)火試運(yùn)啟動(dòng)和在安全閥校驗(yàn)過 程中應(yīng)有防止超壓的措施，并在專人監(jiān)護(hù)下實(shí)施。3、做好鍋爐發(fā)生超壓、超溫等事故預(yù)想及防范措施。4 .鍋爐在超水壓試驗(yàn)和熱態(tài)安全閥整定時(shí)，嚴(yán)禁非試驗(yàn)人員進(jìn) 入現(xiàn)場。某發(fā)電公司發(fā)生鍋爐超溫、超壓事故案例分析一、事故經(jīng)過1996年3月13日00:29 ,4號(hào)機(jī)組由于直流控制電源總?cè)劢z熔斷，造成直流操作電源消失，4號(hào)機(jī)組跳閘，汽輪機(jī)主汽門關(guān)閉。因“機(jī)跳爐”聯(lián)鎖未投入運(yùn)行，機(jī)組甩負(fù)荷后燃料沒有聯(lián)動(dòng)切斷。最高主蒸汽壓力達(dá)21.3MPa、主蒸汽溫度達(dá)576 C,而額定過熱器出口 壓力為13.7MPa、汽

23、包壓力為15.88MPa、主蒸汽溫度為540 C。二、事故原因分析：運(yùn)行人員在事故處理過程中，當(dāng)手動(dòng)開啟脈沖安全門鍋爐壓力 不降時(shí)（安全門、PCV閥拒動(dòng)），沒有按規(guī)程果斷切斷制粉系統(tǒng)，致 使鍋爐承壓部件嚴(yán)重超溫、超壓。三、防范措施：1、 制定防止鍋爐發(fā)生重大事故的應(yīng)急預(yù)案（含超壓事故），并進(jìn) 行定期演練。2、運(yùn)行中鍋爐主汽出口壓力超過安全門動(dòng)作壓力 （含PCV閥） 而安全門拒動(dòng)同時(shí)手動(dòng)PCV閥又無法打開時(shí)，應(yīng)立即手動(dòng)停爐。2、機(jī)組運(yùn)行時(shí)鍋爐主汽、再熱冷、熱段安全門、Pcv閥，廠用汽管道所有安全門必須全部投入，嚴(yán)禁隨意解列運(yùn)行系統(tǒng)安全門，防止系統(tǒng)超壓3、鍋爐超壓水壓試驗(yàn)和熱態(tài)安全門校驗(yàn)工作應(yīng)制定

24、專項(xiàng)安全技術(shù)措施，做好事故預(yù)想及對(duì)策，防止升壓速度過快或壓力、溫度失控造成超壓超溫現(xiàn)象。某發(fā)電廠#2爐因基建階段在高溫過熱器管內(nèi)遺留螺栓造成連續(xù)二次爆管事故一、事故經(jīng)過某發(fā)電廠機(jī)組額定出力為600 MW，由加拿大B&W 公司制造 96年連續(xù)兩次發(fā)現(xiàn)高溫末級(jí)過熱器泄漏，檢查發(fā)現(xiàn)二次爆破在相同 部位。割管后用內(nèi)窺鏡檢查發(fā)現(xiàn)管內(nèi)有一只 M16 X100的螺栓。二、事故暴露的問題：制造與安裝驗(yàn)收把關(guān)不嚴(yán)，未認(rèn)真通球，以致把該螺栓遺留在管 內(nèi)，導(dǎo)致管內(nèi)蒸汽通流面積減少，使過熱蒸汽得不到充分冷卻而引起 管子過熱爆破。三、防止對(duì)策：1、應(yīng)認(rèn)真執(zhí)行“電建施工驗(yàn)收規(guī)范”，做好通球和驗(yàn)收工作。2、監(jiān)造時(shí)，

25、應(yīng)確保承壓部件和受熱面管內(nèi)無雜物。3、安裝時(shí)，對(duì)焊口敞開部位應(yīng)用木塞或鐵皮罩封堵。4、 系統(tǒng)封閉前，應(yīng)重點(diǎn)對(duì)減溫器等集箱內(nèi)部用內(nèi)窺鏡做檢查?？傊?，通過嚴(yán)把關(guān)、層層把關(guān)，該類事故是可以避免的。某電廠#2機(jī)組主蒸汽管道爆破重大事故一、事故經(jīng)過某電廠#2機(jī)組容量為125 MW , 98年管道爆破時(shí)已累計(jì)運(yùn)行 了約15.8萬小時(shí)。該管道設(shè)計(jì)規(guī)格為© 273 X25，材質(zhì)為F11。爆 破部位采用的直管規(guī)格為© 273 X20。爆破導(dǎo)致設(shè)備、廠房受到不同 程度的損壞。二、事故原因1、由于爆破管段為薄壁管，且其內(nèi)表面有缺陷，構(gòu)成薄弱點(diǎn)， 產(chǎn)生應(yīng)力集中，長期在高溫高壓下運(yùn)行導(dǎo)致強(qiáng)度不足。2

26、、長期運(yùn)行后金相組織變化，性能下降；且運(yùn)行已 >10萬小 時(shí)，未及時(shí)安排普查，對(duì)薄弱環(huán)節(jié)更未能跟蹤監(jiān)檢。3、管內(nèi)壁有蠕變裂源，并向外壁擴(kuò)展，導(dǎo)致失效爆管。防范措施：1、應(yīng)禁用薄壁管。已用但暫不能更換的，應(yīng)限期解決；在暫 用期內(nèi)應(yīng)采取相應(yīng)措施和加強(qiáng)監(jiān)督。2、對(duì)管系彎頭、三通、閥門、直管及焊縫 （包括熱影響區(qū)）應(yīng) 按“金屬監(jiān)督規(guī)程” 及時(shí)安排普查，對(duì)薄弱環(huán)節(jié)更應(yīng)跟蹤監(jiān)檢。3、應(yīng)考慮支吊架的非設(shè)計(jì)工況對(duì)管道一次彎曲應(yīng)力的影響，要充分重視支吊架的檢驗(yàn)和調(diào)整汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子裂紋的產(chǎn)生原因分析及處理某電廠從2003年10月至2004年12月相繼發(fā)現(xiàn)了四臺(tái)機(jī)組的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子上存在裂紋，裂紋發(fā)生位置示意圖如下：

27、其中#2機(jī)組的裂紋深度最深，第七、八道汽封塊之間裂紋測出 深度最高為10mm ;前汽封與調(diào)節(jié)級(jí)間裂紋測得深度范圍在 10-13.9mm。處理方法：將轉(zhuǎn)子送至上海汽輪機(jī)廠處理，首先請(qǐng)汽輪機(jī)廠專家 進(jìn)行軸強(qiáng)度的有限元校核計(jì)算，在保證軸強(qiáng)度不受影響的前提下，將 裂紋車掉，且對(duì)該位置的圓弧過渡的 R角半徑增大相應(yīng)的尺寸。結(jié) 果為#2機(jī)組汽封塊間裂紋分別車去10mm，前汽封與調(diào)節(jié)級(jí)間裂紋 車去13.6mm，將裂紋處的圓角半徑由原來的 R8加工成R20，調(diào)節(jié)級(jí)側(cè)圓角半徑也從R5變?yōu)镽15 ；其它機(jī)組將汽封塊間裂紋車去后 圓角半徑由原來的R5加工成R10 ,調(diào)節(jié)級(jí)側(cè)圓角半徑也從R5變?yōu)?R15。原結(jié)構(gòu)復(fù)合應(yīng)

28、力工況計(jì)算表明，產(chǎn)生應(yīng)力集中的位置就是端部彈 性凹槽、葉輪過渡園角等轉(zhuǎn)子截面存在突變處，原結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力工況 產(chǎn)生的最大應(yīng)力比值為0.99，占最大復(fù)合應(yīng)力的99 %，而且最大應(yīng) 力位置就在裂紋 C位置處，這表明，溫度應(yīng)力是裂紋產(chǎn)生的根本原 因。原因分析1、隨著電力行業(yè)的不斷發(fā)展，此廠在上世紀(jì)80年代末成為河北 南部電網(wǎng)的主要調(diào)峰廠之一，據(jù)統(tǒng)計(jì)#2機(jī)組僅在1999年就起停134 次，# 3機(jī)在1999年啟、停159次，#4機(jī)組在1995、1996年各啟、 停142次，#4機(jī)組運(yùn)行以來共起停1469次，#2、#3機(jī)組更換轉(zhuǎn)子后 分別起停1772次和876次。因原來機(jī)組設(shè)計(jì)時(shí)不是調(diào)峰機(jī)組，其抗 疲勞性

29、能不高，機(jī)組在參與調(diào)峰次數(shù)增加的情況下， 在多次的交變熱 應(yīng)力作用下，會(huì)產(chǎn)生疲勞，最終導(dǎo)致產(chǎn)生裂紋，這是汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生 裂紋和擴(kuò)展的主要原因。2、機(jī)組在啟動(dòng)過程中，暖機(jī)時(shí)間不夠，造成熱應(yīng)力大。主要有以下兩種情況如機(jī)組在熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)如存在負(fù)差脹過大的缺陷，為控制 差脹保證機(jī)組的正常順利啟動(dòng)，從沖車到機(jī)組接帶初始負(fù)荷的時(shí)間比 較短，蒸汽流量的快速增大，加劇金屬溫升大，造成汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子熱應(yīng) 力大，尤其是調(diào)節(jié)級(jí)的部位和高壓側(cè)軸封處； 另外根據(jù)調(diào)度的預(yù)計(jì) 負(fù)荷安排，從并網(wǎng)到帶滿負(fù)荷，暖機(jī)時(shí)間明顯不足，造成熱應(yīng)力增大。 此種情況加速了汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子裂紋產(chǎn)生和擴(kuò)展。3、機(jī)組臨機(jī)啟動(dòng)也對(duì)轉(zhuǎn)子的壽命也有一定的影響。冷機(jī)的臨機(jī)啟動(dòng)對(duì)轉(zhuǎn)子的損壞程度尤其大， 在用額定參數(shù)的蒸汽 沖車時(shí)，蒸汽會(huì)在金屬表面進(jìn)行劇烈的凝結(jié)放熱， 使汽缸和轉(zhuǎn)子外表 溫度急劇上升，尤其是轉(zhuǎn)子的加熱面積大，升溫更快，其轉(zhuǎn)子表面所 受的熱壓應(yīng)力就更大，當(dāng)這個(gè)熱壓