傳輸線變壓器

1、 傳輸線阻抗變換器又稱為傳輸線變壓器，它以傳輸線繞制在磁芯上而得名。這種阻抗變換器兼?zhèn)淞思倕?shù)變壓器和傳輸線的優(yōu)點(diǎn)，因而可以做得體積小、功率容量大、工作頻帶相當(dāng)寬(fmax：fmin>10)。它除具有阻抗變換作用外，采用適當(dāng)?shù)倪B接方式還可以完成平衡一平衡、不平衡一不平衡、平衡一不平衡、不平衡一平衡的轉(zhuǎn)換，在長(zhǎng)、中、短波及超短波波段獲得了廣泛的應(yīng)用?；绢愋偷膫鬏斁€變壓器阻抗變換比為1：N2或N2：1，N為整數(shù)。通常是用一對(duì)雙線傳輸線或扭紋的三線傳輸線繞在一個(gè)磁芯上，或是用兩對(duì)傳輸線分別繞在兩個(gè)磁芯上，經(jīng)過適當(dāng)?shù)倪B接得到不同阻抗變換比的平衡或不平衡輸出的阻抗變換器，其工作原理基本相同，本

2、節(jié)只對(duì)典型的傳輸線變壓器進(jìn)行分析。一、 1：1不平衡一平衡傳輸線變壓器 圖622為1：1不平衡一平衡傳輸線變壓器的結(jié)構(gòu)示意圖，它是將一對(duì)傳輸線繞制在一個(gè)適當(dāng)型號(hào)的磁芯上而構(gòu)成。為改善低頻端特性，有時(shí)又增加一個(gè)平衡繞組，如圖中的“56”繞組。圖623為其原理圖。設(shè)傳輸線特性阻抗為ZC，其輸出端接負(fù)載阻抗RL，輸入端接信號(hào)源(E為電動(dòng)勢(shì)，Rg為內(nèi)阻)。Vl、I1和V2、I2分別表示輸入和輸出端復(fù)數(shù)電壓、電流。令負(fù)載開路時(shí)的初級(jí)阻抗以Zp()表示，此時(shí)，繞組AO中的電流為稱為激磁電流或磁化電流。在有載的情況下，由于“12”和“34”是一對(duì)緊耦合的平衡傳輸線，因此，“34”線將通過與“12”線的耦合從

3、電源獲取電流。若耦合電流為IC，則由傳輸線方程可得其中，l為傳輸線長(zhǎng)度，為相位常數(shù)。因?yàn)殡娫摧敵鲭娏鱅1，是激磁電流IP，與耦合電流IC之和，故有ICI1IP。由以上關(guān)系式，可以求出Vl、I1和V2、I2的方程式為其中上式表明，一個(gè)1：1不平衡一平衡傳輸線變壓器的傳輸矩陣A，是由3個(gè)子矩陣組成的：第一個(gè)是1：1理想變壓器的傳輸矩陣，第二個(gè)是阻抗為ZP的四端網(wǎng)絡(luò)的傳輸矩陣，第三個(gè)是特性阻抗為ZC、長(zhǎng)度為l的傳輸線的傳輸矩陣。與A矩陣對(duì)應(yīng)的等效電路示于圖623(b)中。由圖可見，1：1理想變壓器是無耗的，且與頻率無關(guān)，對(duì)阻抗變換是無作用的。ZP是負(fù)載開路時(shí)初級(jí)兩端所呈現(xiàn)的阻抗，磁芯的作用主要表現(xiàn)在

4、它對(duì)并聯(lián)阻抗ZP或磁化電感LP的影響上，對(duì)工作頻帶及傳輸效率都有一定影響。為突出研究傳輸線的工作原理，暫不考慮ZP-的影響即假定IP0，則(642)式可改寫為端接條件為解上述方程式，得因假設(shè)傳輸線無耗，則電源輸出功率為為使電源輸出功率最大選擇傳輸線特性阻抗ZC，以使(618)式分母中sin2l的系數(shù)愈小愈好。令由出M取極小值的條件為并以Z0表示之，即Z0稱為最佳特性阻抗。取RgRl，ZCZ0，則電源最大輸出功率為相應(yīng)的初級(jí)輸入阻抗為以上說明，當(dāng)滿足最佳傳輸條件時(shí)，P0Pmax，此時(shí)無幅頻限制。 需要進(jìn)一步說明的是：這種傳輸線變壓器的傳輸機(jī)理，主要是利用傳輸線的分布電感、分布電容來傳遞電磁能量的

5、。確定傳輸線最佳特性阻抗Z0值，以使分布電感、分布電容得到最佳利用，從根本上克服了集總參數(shù)變壓器因分布電容和漏感的影響而使工作頻帶高頻端受限的痼疾，從而使傳輸線變壓器得到了寬頻帶的應(yīng)用。但在低頻端時(shí)，若l<<1，顯然不再滿足傳輸線的條件，而且實(shí)測(cè)也表明低頻端電特性惡化。為了改善低頻端特性，通常采用附加平衡繞組，如圖623中的“56”繞組，即在高頻磁環(huán)上，除一對(duì)雙線并繞的繞組外，還有一個(gè)用相同線長(zhǎng)反向繞制的繞組。當(dāng)傳輸線變壓器始端加上高頻電源后，由于磁耦合效應(yīng)，將在“56”繞組內(nèi)感應(yīng)高頻電壓，輸出端子B與地之間的電壓和輸出端子C與地之間的電壓大小相等，相位相反，其集總參數(shù)等效電路如圖

6、624所示。這種結(jié)構(gòu)對(duì)擴(kuò)展下限工作頻率有較明顯的效果，而在高頻端，繞組“56”的作用因感抗增大而逐步退化。另外，前面所討論的最佳傳輸條件只是保證電源有最大功率輸出，并不能保證一定是平衡輸出，因而可以通過調(diào)整平衡繞組來改善輸出端的平衡度。圖625是另一種結(jié)構(gòu)的1：1傳輸線變壓器，它是由兩對(duì)相同的傳輸線繞在一個(gè)高頻磁芯上構(gòu)成的。實(shí)際制作時(shí)，可用一對(duì)傳輸線先在磁芯上繞一定匝數(shù)，然后在傳輸線中心處剪開并按圖625連接即可。通過不同的接地點(diǎn)，可以得到幾種平衡不平衡的變換方式。例如A和B點(diǎn)接地，B為輸出端，則電路為不平衡一不平衡變換，如果A和B接地，B為輸出端則為1：1的倒相變換，如果C和C接地，A和A為

7、平衡輸入端，B和B為平衡輸出端，則為平衡一平衡變換。這種電路的最佳傳輸條件為滿足上述條件時(shí)，電源輸出功率最大，PmaxE24Rg。對(duì)此可作如下解釋：圖625中，上下兩對(duì)傳輸線的輸入端和輸出端都是串聯(lián)的，因此每對(duì)傳輸線的特性阻抗Z0必須是RL2(或Rg2)時(shí)才能保證匹配，從而獲得寬頻帶特性。二、 1：4傳輸線阻抗變換器傳輸線變壓器的一個(gè)主要應(yīng)用，就是構(gòu)成1：4或4：1寬帶阻抗變換器。圖626為1：4阻抗變換電路，其中(a)為不平衡一平衡變換，(b)為不平衡一不平衡變換?，F(xiàn)以(a)圖為例，分析其最佳傳輸條件。按圖示的符號(hào)規(guī)定，列出傳輸線方程為端接條件為解方程組，得若傳輸線無耗，則電源輸出功率為當(dāng)頻

8、率較低時(shí)，將此條件代入(6419)式中，再對(duì)RL求導(dǎo)，而當(dāng)頻率較高時(shí)，l<<1條件不滿足，(6419)式分母中sin2l項(xiàng)不能忽略。在保證低頻特性的同時(shí)，為使高頻段響應(yīng)好，sin2l-的系數(shù)-愈小愈好。由求極值的方法得 0稱為最佳特性阻抗，(6120)和(6121)式就稱為最佳傳輸條件。此時(shí)電源輸出功率為根據(jù)(6416)和(6417)式，求出低阻端輸入阻抗為同理得出高阻端輸入阻抗為由上式可見，當(dāng)不滿足l<<1的條件時(shí)，輸入阻抗Zin和Zin分別偏離RL4和4Rg。此外，當(dāng)傳輸線特性阻抗ZC偏離最佳值Z0，即kl時(shí)，也將使阻抗特性惡化。圖627給出了以傳輸線特性阻抗ZC為

9、參數(shù)，歸一化輸入阻抗(ZinZ0)隨傳輸線電長(zhǎng)度lg的變化曲線，g是傳輸線繞組中的實(shí)際波長(zhǎng)。其中(a)圖為阻抗的模值，(b)圖為阻抗的相角；實(shí)線為理論計(jì)算值虛線為實(shí)測(cè)值。在低頻端，實(shí)測(cè)的歸一化阻抗模位嚴(yán)重下降且相位急劇增加，這主要是由于磁化電感在低頻端電抗下降引起的。 定義電源最大輸出功率Pmax（E24Rg）與一般情況下送至傳輸線變壓器功率P0之比為傳輸系數(shù)T1，即若將滿足最佳傳輸條件時(shí)的電源輸出功率P0表示式代入上式中，則得對(duì)上式進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得表63所示的數(shù)據(jù)。由表可見，若傳輸損耗限制為1dB，則傳榆線最大長(zhǎng)度應(yīng)限制在g4以內(nèi)。這種損耗僅僅是在l<<1條件不滿足時(shí)，由于阻抗失

10、配而引起的反射損耗，并未計(jì)入磁芯材料的損耗等。因此，實(shí)用的傳輸線長(zhǎng)度還應(yīng)取得小些，工程中以取lg1/8為宜。 圖628給出了傳輸線特性阻抗ZC不等于最佳值Z0，傳輸損耗與lg的關(guān)系曲線。它是將(6419)式代入(6426)式中計(jì)算得出的。由圖可見，在設(shè)計(jì)與制作傳輸線變壓器時(shí)，應(yīng)保證ZCZ0值，這一點(diǎn)是至關(guān)重要的。這種形式的傳輸線變壓器的主要優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積小，一對(duì)傳輸線只需繞在一個(gè)磁芯上，并可獲得較好的寬領(lǐng)帶特性。主要問題是：當(dāng)l不是很小時(shí)，其輸出端電壓平衡度不太理想。由傳輸線方程可以求出參看固626(a)輸出端子B與A點(diǎn)的電位相同，對(duì)地的電位為V1，而輸出端子C對(duì)地的電位為一V2。當(dāng)l&

11、lt;<1時(shí)由(6428)式可見，V1V2，相位相同，則B、C端對(duì)地電位是平衡輸出的。當(dāng)l較大時(shí)，V2、Vl幅度不等，而且由于傳輸線的相位滯后效應(yīng)，使得V1、V2間有相位差，因而使B、C端的電壓相位差偏離180°，平衡輸出狀態(tài)惡化。為了有較好的平衡輸出，傳輸線的長(zhǎng)度必須限制在一定范圍以內(nèi)。 固626(b)的不平衡一不平衡電路，其最佳傳輸條件與(a)圖相同，分析從略。傳輸線變壓器除上述形式外，還有一種性能更為優(yōu)良的對(duì)稱雙線的結(jié)構(gòu)形式。仍以1：4阻抗變換比為例加以說明。參看圖629，(a)圖是兩對(duì)相同的傳輸線繞在同一磁芯上，它只能用作1：4平衡一平衡變換，(b)圖是磁芯分別套在兩根

12、相同的同軸線上，作平衡一平衡或不以平衡一平衡變換用；(c)圖是兩對(duì)相同的傳輸線分別繞在兩個(gè)相同的磁芯上，一般作1：4不平衡一平衡變換用。這些電路的共同持點(diǎn)是結(jié)構(gòu)上是對(duì)稱的，因而有較好的平衡度。利用傳輸線電流、電壓方程以及端接條件，可以得出最佳傳輸條件為并且可以證明，在滿足最佳傳輸條件的情況下，傳輸損耗、輸入阻抗均與頻率無關(guān)，這說明不存在傳輸線電長(zhǎng)度的限制。對(duì)此可作如下物理解釋：在圖629所示的結(jié)構(gòu)中，兩對(duì)傳輸線在電源端(低級(jí)端)是并聯(lián)的，而在負(fù)載端(高阻端)則是串聯(lián)的。若傳輸線特性阻抗且與負(fù)載阻抗匹配，則傳輸線工作于行波狀態(tài)因而也保證了電源端阻抗匹配。從理論上講，行波工作狀態(tài)是與l無關(guān)的。需要

13、強(qiáng)調(diào)的是：圖629(c)所示的不平衡一平衡變換必須使用兩個(gè)磁芯，即兩對(duì)傳輸線分別繞在兩個(gè)相同的磁芯上，否則繞在同一個(gè)磁芯上，由于繞組O、O均接地，即有短接回路，將完全破壞傳輸線變壓器的正常工作而失去阻抗變換功能。其次，因(c)較圖626(a)所示的不平衡一平衡變換器有著更好的高頻傳輸特性即工作領(lǐng)帶更寬，輸出電壓平衡度更好。這是因?yàn)?，即使lg較大，輸出端B相對(duì)于輸入端A有相位差，然而輸出端C相對(duì)于A來說仍有180°的相位差，因此輸出始終是平衡的。這種阻抗變換器一般適用于高頻阻抗變換。 三、 1：n傳輸線阻抗變換器圖630為對(duì)稱雙線1：9阻抗變換器。其中，(a)因?yàn)槠胶庖黄胶庾儞Q，由兩對(duì)

14、傳輸線繞在同一磁芯上構(gòu)成；(b)圖為不平衡一不平衡變換，由兩對(duì)傳輸線分別繞在兩個(gè)磁芯(或雙孔磁芯)上構(gòu)成，(c)圖為1：9不平衡一平衡變換，由1：1不平衡一平衡變換和1：9平衡一平衡變換級(jí)聯(lián)而成；(d)圖為1：9平衡一不平衡變換，由1：9平衡一平衡變換和l：1平衡不平衡變換級(jí)聯(lián)而成。其中(a)圖是基本形式。以下就對(duì)1：9平衡一平衡變換的最佳傳輸條件進(jìn)行分析。 這種結(jié)構(gòu)可以看成由3對(duì)傳輸線組成，A、A端是并聯(lián)的低阻抗端，B、B端是串聯(lián)的高阻抗端。上、下兩對(duì)傳輸線長(zhǎng)度為l，特性阻抗為ZC，輸入端電壓為V1，輸出端電壓為V2，一般情況下，V1和V2間有相位差。中間一對(duì)為短線，故其輸出端電壓仍為V1。

15、設(shè)電源電壓為E，其內(nèi)阻為Rg，負(fù)載電阻為RL。由于上、下兩對(duì)傳輸線是對(duì)稱的，因而只分析其中一對(duì)傳輸線方程即可。有端接條件為解聯(lián)立方程，得電源輸出功率P0為為使電源輸出功率最大，得最佳傳輸條件為滿足最佳傳輸條件的各項(xiàng)參數(shù)為 從以上公式可以看出，這種阻抗變換器雖用對(duì)稱結(jié)構(gòu)，但其傳輸特性仍受到傳輸線電長(zhǎng)度(l)的制約，因而工作帶寬受到影響。其原因主要是V1和V2之間有相位差，而且是l的函數(shù)因而輸出端電壓2V2V1，隨頻率而變化。 綜合以上討論可以看出，傳輸線阻抗變換器的優(yōu)點(diǎn)是突出的，主要是：(1)適用的頻率范圍寬，可以從幾十千赫至幾百兆赫；(2)工作帶寬大，例如在短波波段，一個(gè)傳輸線變壓器就能完成全

16、波段內(nèi)高質(zhì)量的阻抗變換；(3)幾何尺寸?。?4)電路變換靈活，通過不同的連接方式可以完成平衡一平衡、平衡不平衡、不平衡一不平衡等各種變換形式。但傳輸線變壓器的應(yīng)用也有某些局限性，要使上述優(yōu)勢(shì)充分發(fā)揮，必須在下列前提條件下才能實(shí)現(xiàn)，它們是：(1)阻抗變換比為1：N2或N2：1，N為整數(shù)；(2)磁芯應(yīng)選擇頻響特性好、損耗小的高頻磁性材料，(3)設(shè)計(jì)和制作中，應(yīng)保證傳輸線的特性阻抗ZC等于最佳特性阻抗Z0值，這是至關(guān)重要的一點(diǎn)。目前，在HF、VHF和UHF頻段的天饋系統(tǒng)中，傳輸線阻抗變換器已獲得了廣泛的應(yīng)用。工程實(shí)用中，天線阻抗(近似為純電阻)與饋線特性阻抗的變換比，往往不一定是整數(shù)的平方倍。對(duì)待這

17、種情況，一種方法是使用不同變換比的傳輸線變壓器級(jí)聯(lián)，組成多種變換比的阻抗變換器。例如將一個(gè)4：1的變換器和一個(gè)1：9的阻抗變換器級(jí)聯(lián)，就可以得到4：9的變換比。同理，也可以得到16：9、25：16、25：9等變換比。變換比的普遍表示式為N2；M 2、N2M2：1或1：N2M2，其中M、N均為整數(shù)。另一種方法是微調(diào)法，即在與所要求阻抗變換比相近的傳輸線變壓器的基礎(chǔ)上，適當(dāng)增減繞組圈數(shù)，以調(diào)整到所要求的阻抗變換比。圖631為非整數(shù)平方倍的阻抗變換比電路舉例。(a)圖是阻抗比為1：n(2n6)的不平衡一不平衡變換器，它是在1：4傳輸線阻抗變換器(圖626(6)的基礎(chǔ)上，適當(dāng)增減繞組圈數(shù)構(gòu)成的。增、減

18、繞組的線長(zhǎng)可按下式估算：式中符號(hào)如圖631(a)所示，lg為增、減的線長(zhǎng)。若lg0，表明不需要外接繞組，則(a)圖就是典型的1：4不平衡一不平衡變換電路。若lg0，表示需外接繞組，阻抗比n4。反之，lg0，表示要減少一個(gè)原繞組的線長(zhǎng)，阻抗比n4。傳輸線的最佳特性阻抗仍按Z0取值。按(6439)式估算的結(jié)果僅是調(diào)整繞組長(zhǎng)度的一個(gè)參考數(shù)據(jù)，成功的設(shè)計(jì)尚需在實(shí)驗(yàn)中反復(fù)調(diào)整改進(jìn)。(b)圖所示的方法是在繞組上適當(dāng)抽頭t以使阻抗變換比在一定范圍內(nèi)調(diào)整。該圖為在典型的1：4不平衡一平衡變換電路中的繞組上抽頭，測(cè)試結(jié)果表明，阻抗比可在1：4一1：10范圍內(nèi)變化。k等于抽頭后的繞組圈數(shù)與原繞組圈數(shù)之比。 傳輸線

19、阻抗變換器除上述基本類型外，三線傳輸線阻抗變換器也獲得愈來愈廣泛的應(yīng)用，它具有多種不同的阻抗變換比及寬頻帶的特點(diǎn)。這種阻抗變換器是由扭絞的3根線繞在磁芯上構(gòu)成的其基本結(jié)構(gòu)只有兩種，如圖632所示。(a)圖的持點(diǎn)是三線兩端的電位成等差分布，即空間相對(duì)電場(chǎng)成奇對(duì)稱分布，其中AA、CC為奇對(duì)稱線，BB為對(duì)稱中心線，由此結(jié)構(gòu)的阻抗變換器就稱為奇模變換。(b)圖的持點(diǎn)是三線兩端的電位成等位分布，即空間相對(duì)電場(chǎng)成偶對(duì)稱分布，其中BB、CC為偶對(duì)稱線，AA為對(duì)稱中心線，因而稱為偶模變換。根據(jù)傳輸線理論可以分析不同阻抗變換比的三線傳輸線阻抗交換器的傳輸持性，但限于篇幅，此處從賂。表64列出了常用傳輸線阻抗變換

20、器的基本電路，其中也包括了三線傳軸線阻抗變換器，供使用者參考。四、傳輸線阻抗變換器的設(shè)計(jì)考慮 傳輸錢阻抗變換器的主要技術(shù)要求，也是其設(shè)計(jì)的依據(jù)，它們是：阻抗變換比、平衡不平衡的變換形式、功率容量、傳輸損耗以及負(fù)載持點(diǎn)等。主要設(shè)計(jì)內(nèi)容包括：確定變換電路形式；計(jì)算傳輸線特性阻抗：選擇導(dǎo)線型號(hào)和確定線長(zhǎng)、匝數(shù)等，選擇磁芯材料及計(jì)算磁芯尺寸等。下面進(jìn)行扼要介紹。 阻抗變換及平衡、不平衡變換電路，可參考表64選擇。傳輸線特性阻抗的計(jì)算和實(shí)現(xiàn)。為了達(dá)到寬頻帶工作的目的f傳輸線的特性阻抗應(yīng)盡可能地等于最佳值Z0。，否則若偏離最佳值，阻抗變換器的電特性將要受到傳輸線長(zhǎng)度或工作頻率的嚴(yán)厲制約。傳輸線主要有同軸線

21、、扭絞雙線、平行雙線、帶狀線以及扭絞的三線傳輸線等，它們的ZC值計(jì)算公式在一般傳輸線教材或手冊(cè)中均有介紹。表65和66分別給出了某些扭絞雙線和扭絞三線傳輸線的持性阻抗與其幾何尺寸的關(guān)系，供制作時(shí)參考。傳輸線長(zhǎng)度l的選擇，主要受上限工作頻率fmax限制，通常取其中，min為工作頻帶內(nèi)的最短波長(zhǎng)。但l也不能太短，否則在低頻端工作時(shí)，磁化電感LP太小，將影響低頻端特性。 磁芯的選擇是個(gè)重要問題，它包括磁芯材料的選擇和磁芯尺寸的計(jì)算等內(nèi)容，主要是依據(jù)傳輸線阻抗變換器的功率容量和允許最大傳輸損耗的指標(biāo)來進(jìn)行的。傳輸損耗主要由兩部分組成：一部分是傳輸線阻抗變換電路引起的傳輸損耗，它是指在無電、磁損耗的情況

22、下，由于變換電路與電源端和負(fù)載端阻抗失配而引起的損耗，其大小與阻抗變換電路的形式及傳輸線的電長(zhǎng)度(l)有關(guān)，計(jì)算公式已在前面結(jié)合具體電路作過分析，另一部分是由于磁化電感不等于無限大而引起的損耗，這與磁芯材料有密切關(guān)系。因此，實(shí)際傳輸線阻抗變換器的傳輸系數(shù)T和傳翰損耗AT可分別表示為其中，Tl為阻抗變換電路的傳輸系數(shù)，T2為磁化電感的傳輸系數(shù)。參看固623，可以得出傳輸線阻抗變換器等效電路的一般形式，如圖633所示。圖中RL表示端接負(fù)載RL的傳輸線在其始端所呈現(xiàn)的等效阻抗值，Zp為磁化電感所呈現(xiàn)的阻抗值，Rg為電源內(nèi)阻。若忽略繞組分布電容的影響，則其中，L0為空繞組的電感，和分別為磁芯材料磁導(dǎo)率

23、的實(shí)部和虛部，并有磁損耗角tgm=/的關(guān)系式。根據(jù)圖633所示的等效電路，可以求出負(fù)載吸收功率為式中已將條件代入，目的是不考慮阻抗變換電路所引起的阻抗失配的影響，它在傳輸系數(shù)Tt中計(jì)入。將代入上式，得所以，傳輸系數(shù)T2為等式左邊的第一項(xiàng)為電源供給負(fù)載的有功功率，第二項(xiàng)為磁芯損耗功率，這兩項(xiàng)相對(duì)于電源來說都是有功損耗，第三項(xiàng)則是由于ZP不等于無窮大，使阻抗失配而引起的反射功率?？梢钥闯?，鐵氧體磁性材料引起的傳輸損耗由兩部分組成：一部分是由于失配引起的反射損耗，它不直接導(dǎo)致發(fā)熱；另一部分是有功損耗，它是由磁芯材料的引起的損耗。在大功率工作條件下，特別要注意使有功損耗盡可能地小，否則熱耗引起溫升，將

24、使阻抗變換器性能嚴(yán)重惡化。由(6446)式可以看出，提高磁芯材料的值對(duì)降低磁芯損耗及反射損耗都是有利的。而對(duì)傳翰損耗的影響則是復(fù)雜的，可分為以下兩種情況：該式說明，當(dāng)磁性材料的tgm很小時(shí)，阻抗變換器的傳輸損耗隨的增大而增加。表明傳輸損耗隨的增大而減小，并且與無關(guān)。這一結(jié)論具有實(shí)用意義：當(dāng)頻率很高時(shí)，欲使鐵氧體磁芯的高而小是相當(dāng)困難的，相反，欲使大相對(duì)而言較易實(shí)現(xiàn)。因此，從降低傳輸損耗著眼，首先應(yīng)選取高的材料，然后在相差不大的前提下，>>和<< 都是獲得較小磁芯損耗的條件。 在某些應(yīng)用中，必須考慮傳輸線阻抗變換器相移的大小。根據(jù)相移的定義(tg等于負(fù)載電壓的虛部與實(shí)部之比)，并由圖633的等效電路可以推出通常要求相移很小，故可取顯然，若從減小傳輸線阻抗變換器相移的角度考慮，在磁芯材料的一定時(shí)，愈大愈好。綜合以上討論，一船地說，若對(duì)傳輸損耗、反射損耗和相移同時(shí)都有較高要求時(shí)，最優(yōu)的磁芯材料應(yīng)該是tgm1的材料；提高值對(duì)改善傳輸損耗、反射損耗和相移等指標(biāo)都是有利的，磁芯材料的選擇要根據(jù)具體情況特別是功率大小，作具體分析。 關(guān)于磁芯尺寸的選擇，在寬頻帶、大功率、上限