管道支吊架調(diào)整報告

1、- i - *2 號機(jī)組四大管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)及調(diào)整技術(shù)報告* * * * * * * * * * * * * * *二二 一一 年年 一一 月月- ii - iii -摘 要本文綜述了*2 號機(jī)組四大管道及爐頂集箱支吊架的運(yùn)行現(xiàn)狀和存在的問題，分析評估了支吊架問題對管道運(yùn)行安全性的影響；并對四大管道進(jìn)行了載荷、位移和應(yīng)力校核計算，列出了各管種一次應(yīng)力、二次應(yīng)力最大值及其在管系中的位置，為管道支吊架調(diào)整提供了理論依據(jù)；在支吊架檢驗(yàn)及管道應(yīng)力校核計算的基礎(chǔ)上，通過綜合分析提出了管道支吊架調(diào)整方案，并在機(jī)組大修期間進(jìn)行了工程實(shí)施；經(jīng)檢驗(yàn)，調(diào)整后管道支吊架恢復(fù)至正常的工作狀態(tài)，管系應(yīng)力合格，達(dá)到了預(yù)

2、期的整改目的。此外，還對 2 號機(jī)組支吊架今后的運(yùn)行監(jiān)督提出了意見和建議。關(guān)鍵詞：支吊架；管道；調(diào)整；應(yīng)力計算- iv -目 錄1 概述.11.1 項(xiàng)目概況.11.2 項(xiàng)目進(jìn)程.21.3 存在的主要問題及危害 .21.4 施工調(diào)整工作量統(tǒng)計.32管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn) .42.1 管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)概況.42.2 主蒸汽及高壓旁路閥前管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn).62.3 再熱蒸汽熱段管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn) .72.4 再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn).72.5 低壓旁路管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn).92.6 高壓給水管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn).92.7 爐頂集箱吊架狀態(tài)檢驗(yàn) .103 管道應(yīng)力計算、分析.113.1

3、 管道應(yīng)力計算概述.113.2 計算說明以及計算參數(shù) .133.3 管道應(yīng)力計算結(jié)果與分析.154 支吊架狀態(tài)調(diào)整.194.1 支吊架調(diào)整準(zhǔn)備工作.194.2 管道支吊架調(diào)整方案.205 主蒸汽管道去除水壓試驗(yàn)堵閥后臨近支吊架調(diào)整方案.216 熱態(tài)復(fù)查.227 結(jié)論和建議 .227.1 結(jié)論.22- v -7.2 建議.228 致謝.23附錄 A 管道支吊架布置圖.24附錄 B 2 號機(jī)組管道支吊架典型問題照片 .33附錄 C 2 號機(jī)組管道支吊架調(diào)整訂貨清單 .43附錄 D 管道應(yīng)力計算結(jié)果.46附錄 D1 主蒸汽-高壓旁路-再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道應(yīng)力計算結(jié)果 .47附錄 D2 高溫

4、再熱蒸汽-低壓旁路管道應(yīng)力計算結(jié)果.56附錄 D3 高壓給水管道應(yīng)力計算結(jié)果 .62附錄 E 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案 .73- 1 -1 概述1.1 項(xiàng)目概況*2 號機(jī)組于 2006 年 1 月 21 日投運(yùn)，鍋爐系北京巴威公司設(shè)計的B&WB-2028/17.5-M 型亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、自然循環(huán)鍋爐。2 號機(jī)組鍋爐的主要設(shè)計參數(shù)為：名 稱單位B-MCR 鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量t /h2028過熱器出口蒸汽壓力MPa17.5過熱器出口蒸汽溫度541再熱蒸汽流量t /h1678再熱器進(jìn)口蒸汽壓力MPa3.835再熱器出口蒸汽壓力MPa3.665再熱器進(jìn)口蒸汽溫度326再熱器出口蒸汽溫度5

5、41省煤器進(jìn)口給水溫度2802 號機(jī)組汽輪機(jī)系上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的 N600-16.7/538/538 型汽輪機(jī)，為亞臨界、一次中間再熱、單軸、雙背壓凝汽式汽輪機(jī)。2 號機(jī)組汽輪機(jī)的主要設(shè)計參數(shù)為：項(xiàng)目熱耗考核工況（THA）額定工況（TRL）最大連續(xù)出力工況（TMCR）閥門全開工況（VWO）主蒸汽壓力（MPa）16.716.716.716.7主蒸汽溫度（）538538538538再熱蒸汽壓力（MPa）3.1573.433.4473.604再熱蒸汽溫度（）538538538538進(jìn)氣量(t /h)1754.8081931.4291931.4292028.003給水溫度（）272.2278.2

6、278.4281.6- 2 -機(jī)組輸出功率600MW603.7MW648.6MW673.6MW根據(jù) DL/T 616-2006火力發(fā)電廠汽水管道與支吊架維修調(diào)整導(dǎo)則的規(guī)定，應(yīng)對投運(yùn)后 3 萬 h 到 4 萬 h 的四大汽水等重要管道支吊架或存在問題的管道支吊架進(jìn)行全面的檢驗(yàn)、計算、調(diào)整，對發(fā)現(xiàn)的問題進(jìn)行處理，以改善支吊架的工作狀況，使其達(dá)到或接近設(shè)計要求，提高管系及機(jī)組的安全運(yùn)行水平。為了消除管道支吊架問題對管系及機(jī)組安全運(yùn)行的影響，滿足管道安全運(yùn)行要求，*委托西安熱工研究院有限公司對其 2 號機(jī)組四大汽水管道支吊架及爐頂集箱吊架進(jìn)行全面的狀態(tài)檢驗(yàn)，進(jìn)行四大汽水管道應(yīng)力校核計算，對存在問題的支

7、吊架提出整改方案，并負(fù)責(zé)支吊架調(diào)整工程施工及技術(shù)指導(dǎo)，以期改善管道支吊架的工作狀況，達(dá)到安全運(yùn)行的目的。本次項(xiàng)目工作內(nèi)容如下： 主蒸汽管道支吊架；再熱蒸汽熱段管道支吊架；再熱蒸汽冷段管道支吊架；高壓旁路管道支吊架；低壓旁路管道支吊架；高壓給水管道支吊架；爐頂集箱吊架。1.2 項(xiàng)目進(jìn)程2009 年 8 月 30 日至 9 月 4 日，四大管道及爐頂集箱吊架資料收集、熱態(tài)檢驗(yàn)；2009 年 9 月 1 日至 9 月 15 日，四大管道應(yīng)力校核計算及支吊架調(diào)整方案編寫；2009 年 9 月 17 日至 9 月 18 日，四大管道及爐頂集箱吊架冷態(tài)檢驗(yàn)；2009 年 9 月 19 日至 10 月 17

8、 日，完善支吊架調(diào)整方案、支吊架調(diào)整施工工作及冷態(tài)驗(yàn)收；2009 年 10 月至 2009 年 12 月，現(xiàn)場記錄資料的整理歸檔、熱態(tài)驗(yàn)收及技術(shù)報告編寫。- 3 -1.3 存在的主要問題及危害彈簧支吊架承載不合理，如欠載或過載；恒力支吊架位移指針頂死在上極限或者卡死至下極限位置；支吊架偏裝錯誤（偏裝方向相反或者沒有偏裝） ；支吊架橫擔(dān)梁傾斜；支吊架安裝類型錯誤。由于支吊架存在以上問題，引起支吊架受力不合理或運(yùn)行時管道系統(tǒng)的受力重新分配（可能會導(dǎo)致管道系統(tǒng)的一次、二次應(yīng)力升高） ，使管道運(yùn)行達(dá)不到設(shè)計要求，同時，將不同程度地影響了鄰近支吊架的工作狀態(tài)，甚至引起連鎖失效反應(yīng)，為機(jī)組的運(yùn)行留下安全隱

9、患。如不及時調(diào)整處理，隨著運(yùn)行時間增長，管道高應(yīng)力蠕變損傷加快，將加快管道材質(zhì)劣化的速度，其設(shè)計壽命將被縮短，造成較大的經(jīng)濟(jì)損失并嚴(yán)重影響機(jī)組的安全運(yùn)行。1.4 施工調(diào)整工作量統(tǒng)計本項(xiàng)目對四大管道共 155 組支吊架進(jìn)行了檢驗(yàn)，對存在問題的 89 組支吊架進(jìn)行了施工調(diào)整和改造，占支吊架總數(shù)的 57%，對爐頂集箱共 275 組支吊架進(jìn)行了檢驗(yàn)，對存在問題的 5 組彈簧支吊架進(jìn)行了施工調(diào)整，占支吊架總數(shù)的 1.8%，四大管道支吊架配置類型、數(shù)量及問題數(shù)量統(tǒng)計如表 1.1 所示。 表 1.1 四大管道支吊架數(shù)量及問題統(tǒng)計表 單位： 組序號管 系名 稱彈簧吊架恒力吊架剛性吊架滑動支架固定支架限位支架阻

10、尼器類型合計缺陷數(shù)量缺陷比例1主蒸汽及高旁閥前管道9940012252288%2再熱蒸汽熱段管道9820011211257%3再熱蒸汽冷段及高旁閥后管道17313014291862%4低壓旁路管道901201013862%5高壓給水管道434413120672945%- 4 -序號管 系名 稱彈簧吊架恒力吊架剛性吊架滑動支架固定支架限位支架阻尼器類型合計缺陷數(shù)量缺陷比例7管別合計872412181671558957%2管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.1 管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)概況支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)與調(diào)整主要包括以下四方面的內(nèi)容：首先是資料審查，根據(jù)設(shè)計資料，逐一對支吊架進(jìn)行核查，檢驗(yàn)各彈簧支吊架、恒力支吊架及其

11、他支吊架型號、工作參數(shù)、熱位移變化等是否與設(shè)計相符；其次，檢驗(yàn)支吊架本身，檢查恒力彈簧支吊架內(nèi)部機(jī)構(gòu)是否卡死，彈簧支吊架是否過載或松馳等情況，記錄冷、熱態(tài)時支吊架指針位置及熱位移變化情況，并由此判定支吊架的運(yùn)行現(xiàn)狀；其三，進(jìn)行管系應(yīng)力計算，根據(jù)管系布置及設(shè)計參數(shù)，對管系進(jìn)行應(yīng)力校核計算，為支吊架調(diào)整提供必要的理論支持；最后，綜合分析設(shè)計資料及支吊架檢驗(yàn)、計算情況，提出整改方案并進(jìn)行工程實(shí)施。支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)與調(diào)整工作流程圖如圖 2.1 所示。- 5 - 管系應(yīng)力分析竣工驗(yàn)收方案審查通過？達(dá)到預(yù)期目的？YNNNYY設(shè)計、施工及運(yùn)行資料整理與分析保溫結(jié)構(gòu)與尺寸 確認(rèn)或測量 管道膨脹是否受阻檢查支吊架

12、質(zhì)量及老化程度評價 管道支吊架狀態(tài)初步評估 彈吊冷、熱態(tài)狀態(tài)檢查與記錄 剛性支吊架及其它支吊架 冷、熱態(tài)狀態(tài)檢查與記錄 恒吊冷、熱態(tài)狀態(tài)檢查與記錄管道支吊架是否受異常沖擊振動損傷管道支吊架狀態(tài)復(fù)評支吊架調(diào)整方案 可解決問題？ 原因分析及改進(jìn)方案 支吊架調(diào)整及改造施工或特殊狀況性能測試調(diào)整后冷、熱態(tài)復(fù)檢實(shí)際管壁厚度 資料收集 與實(shí)際熱位移對比與原載荷、熱位移對比得到正確載荷、熱位移？N- 6 -圖 2.1 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)與調(diào)整工作流程圖2.2 主蒸汽及高壓旁路閥前管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.2.1 管道原始數(shù)據(jù)及計算復(fù)核主蒸汽及高壓旁路閥前管道的主要技術(shù)參數(shù)為：管道類別管道規(guī)格(mm)管道材質(zhì)壓力(M

13、Pa)溫度()主管611.060.0支管423.039.0鍋爐廠主管615.062.0高旁閥前管道336.031.0A335P9117.5546為了復(fù)核主蒸汽及高壓旁路閥前管道原始設(shè)計，根據(jù)該管道設(shè)計參數(shù)和基本布置，對管系重新進(jìn)行了靜力計算，得到的支吊架荷重分配、吊點(diǎn)熱位移見附錄 D1。- 7 -2.2.2 安裝情況復(fù)核根據(jù)原始設(shè)計資料，對主蒸汽及高壓旁路閥前管道每一只彈簧支吊架、恒力支吊架的型號、冷/熱態(tài)荷重及安裝位置進(jìn)行核對。核對結(jié)果表明原施工安裝與設(shè)計相符。2.2.3 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)主蒸汽及高壓旁路閥前管道支吊架布置示意圖及坐標(biāo)系規(guī)定見附錄 A 圖 2-01，共布置有 25 組支吊架，其

14、中有 9 組恒力彈簧支吊架(以下簡稱恒力支吊架)、9 組可變彈簧支吊架(以下簡稱彈簧支吊架)、4 組剛性吊架、1 組限位支架、2 組阻尼器。通過對主蒸汽及高壓旁路閥前管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，發(fā)現(xiàn)有 22 組支吊架狀態(tài)異常，占支吊架總數(shù)的 88%。支吊架檢驗(yàn)結(jié)果詳見附錄 E，部分嚴(yán)重問題如下：106 號單恒吊，熱態(tài)根部向-Y 側(cè)嚴(yán)重偏斜。108 號單恒吊，熱態(tài)管部向+Y 側(cè)嚴(yán)重偏斜。114 號 Y 向限位支架，滑動組件傾斜。116 號單彈吊，彈簧過壓縮 30mm，吊架嚴(yán)重過載。201 號單剛吊，熱態(tài)管部向X 側(cè)偏斜嚴(yán)重。401、402 號橫擔(dān)彈吊，橫擔(dān)梁傾斜，吊桿與管夾擠碰。406 號橫擔(dān)恒吊，

15、兩側(cè)位移指針冷態(tài)均卡死于下極限。2.3 再熱蒸汽熱段管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.3.1 管道原始數(shù)據(jù)及計算復(fù)核再熱蒸汽熱段管道的主要設(shè)計參數(shù)為：管道類別管道規(guī)格(mm)管道材質(zhì)壓力(MPa)溫度()主管1047.046.0支管749.034.0鍋爐廠安全閥段1057.651.5A335P22鍋爐廠主管1053.655.012Cr1MoV3.85546為了復(fù)核再熱蒸汽熱段管道原始設(shè)計，根據(jù)該管道設(shè)計參數(shù)和基本布置，對管系重新進(jìn)行了靜力計算，得到的支吊架荷重分配、吊點(diǎn)熱態(tài)位移見附錄 D2。- 8 -2.3.2 安裝情況復(fù)核根據(jù)原始設(shè)計資料，對再熱蒸汽熱段管道每一只彈簧支吊架、恒力支吊架的型號、冷/熱態(tài)荷

16、重及安裝位置進(jìn)行核對。核對結(jié)果表明原施工安裝與設(shè)計相符。2.3.3 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)再熱蒸汽熱段管道布置示意圖及坐標(biāo)系規(guī)定見附錄 A 圖 2-02，共布置有 21 組支吊架，其中有 8 組恒力支吊架、9 組彈簧支吊架、2 組剛性吊架、1 組限位支架、1 組阻尼器。通過對再熱蒸汽熱段管道支吊架冷、熱態(tài)檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)有 12 組支吊架狀態(tài)異常，占支吊架總數(shù)的 57%，支吊架檢驗(yàn)結(jié)果詳見附錄 E，部分嚴(yán)重問題如下：2 號立管恒吊，熱態(tài)兩側(cè)位移指針均接近下極限位置。6 號單恒吊，冷態(tài)吊架位移指針頂死于上極限。10 號橫擔(dān)彈吊，熱態(tài)管部向+Y 側(cè)嚴(yán)重偏斜。13 號橫擔(dān)彈吊，彈簧嚴(yán)重欠壓縮。802、803 號橫

17、擔(dān)彈吊，熱態(tài)彈簧壓死。2.4 再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.4.1 管道原始數(shù)據(jù)及計算復(fù)核再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道的主要設(shè)計參數(shù)為：管道類別管道規(guī)格(mm)管道材質(zhì)壓力(MPa)溫度()主管1066.822.2支管863.617.5鍋爐主管1066.830.0高旁閥后管道680.034.0A672B70CL323.73321.3高旁閥后管道660.019.05A335P223.73541為了復(fù)核再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道原始設(shè)計，根據(jù)該管道設(shè)計參數(shù)和基本布置，對管系重新進(jìn)行了靜力計算，得到的支吊架荷重分配、吊點(diǎn)熱態(tài)位移見附錄 D1。2.4.2 安裝情況復(fù)核- 9 -

18、根據(jù)原始設(shè)計資料，對再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道每一只彈簧支吊架、恒力支吊架的型號、冷/熱態(tài)荷重及安裝位置進(jìn)行核對。核對結(jié)果表明：304 號單彈簧吊架實(shí)際安裝為單剛性吊架；416 號吊架原設(shè)計工作載荷為 121500N，吊架銘牌工作載荷為 154490N；417 號吊架原設(shè)計工作載荷為 110000N，吊架銘牌工作載荷為150000N；原設(shè)計工作載荷未考慮水壓試驗(yàn)堵閥重量。其余支吊架施工安裝與設(shè)計相符。2.4.3 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道布置示意圖及坐標(biāo)系規(guī)定見附錄 A 圖 2-03，共布置有 29 組支吊架，其中有 3 組恒力支吊架、17 組彈簧支吊架、1 組剛性吊架、

19、3 組滑動支架、1 組限位支架、4 組阻尼器。通過對再熱蒸汽冷段及高壓旁路閥后管道支吊架冷、熱態(tài)檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)有 18 組支吊架狀態(tài)異常，占支吊架總數(shù)的 62%，支吊架檢驗(yàn)結(jié)果詳見附錄 E，部分嚴(yán)重問題如下：208 號橫擔(dān)彈吊，橫擔(dān)梁傾斜。304 號單彈吊，吊架安裝為單剛吊，安裝類型錯誤。306 號橫擔(dān)彈簧吊架，橫擔(dān)梁傾斜。313 號橫擔(dān)恒吊，熱態(tài)兩側(cè)位移指針均卡死于上極限位置，+Y 側(cè)吊桿彎曲變形。416 號橫擔(dān)恒吊，經(jīng)計算校核吊架銘牌載荷偏大。2.5 低壓旁路管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.5.1 管道原始數(shù)據(jù)及計算復(fù)核低壓旁路管道的主要設(shè)計參數(shù)為：管道類別管道規(guī)格(mm)管道材質(zhì)壓力(MPa)溫度()

20、低旁閥前主管74934A335P22低旁閥前支管54926A335P223.85546低旁閥后管道863.69.5A691CL42-2 1/4Cr0.8360低旁閥后管道863.69.5A691CL42-2 1/4Cr0.8180為了復(fù)核低壓旁路管道原始設(shè)計，根據(jù)該管道設(shè)計參數(shù)和基本布置，對管系重- 10 -新進(jìn)行了靜力計算，得到的支吊架荷重分配、吊點(diǎn)熱態(tài)位移見附錄 D2。2.5.2 安裝情況復(fù)核根據(jù)原始設(shè)計資料，對低壓旁路管道每一只彈簧支吊架、恒力支吊架的型號、冷/熱態(tài)荷重及安裝位置進(jìn)行核對。核對結(jié)果表明原施工安裝與設(shè)計相符。2.5.3 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)低壓旁路管道布置示意圖及坐標(biāo)系規(guī)定見附錄

21、 A 圖 2-04，共布置有 13 組支吊架，其中有 9 組彈簧支吊架、1 組剛性吊架、2 組滑動支架、1 組限位支架。通過對低壓旁路管道支吊架冷、熱態(tài)檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)有 8 組支吊架狀態(tài)異常，占支吊架總數(shù)的 62%，支吊架檢驗(yàn)結(jié)果詳見附錄 E，部分嚴(yán)重問題如下：2、4 號單彈吊，熱態(tài)管部向+X 側(cè)偏斜。3 號單剛吊，熱態(tài)管部向+X 側(cè)偏斜。2.6 高壓給水管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.6.1 管道原始數(shù)據(jù)及計算復(fù)核高壓給水管道的主要技術(shù)參數(shù)為：管道類別管道規(guī)格(mm)管道材質(zhì)壓力(MPa)溫度()汽泵至出口關(guān)斷閥323.928.0WB3626.14170.6汽泵出口關(guān)斷閥后323.928.0WB3622.

22、90170.6電泵至出口關(guān)斷閥273.025.0WB3625.45170.6電泵出口關(guān)斷閥后273.022.2WB3622.90170.6出口關(guān)斷閥至 3 號高加進(jìn)口508.036.0WB3622.90170.6自鍋爐上水泵來273.034.0WB3622.90170.63 號至 2 號高加間508.036.0WB3622.90202.12 號至 1 號高加間508.036.0WB3622.90246.01 號高加出口至省煤器508.036.0WB3622.90278.4給水操作臺旁路194.024.020 鋼22.90278.4為了復(fù)核高壓給水管道原始設(shè)計，根據(jù)該管道的設(shè)計參數(shù)和基本布置，對

23、管系- 11 -重新進(jìn)行了靜力計算，得到的支吊架荷重分配、吊點(diǎn)冷/熱態(tài)位移見附錄 D3。2.6.2 安裝情況復(fù)核根據(jù)原始設(shè)計資料，對高壓給水管道每一只彈簧支吊架、恒力支吊架的型號、冷/熱態(tài)荷重及安裝位置進(jìn)行核對。核對結(jié)果表明 9 號立管彈簧吊架實(shí)際安裝為立管剛性吊架，其余支吊架施工安裝與設(shè)計相符。2.6.3 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)高壓給水管道支吊架布置示意圖及坐標(biāo)系規(guī)定見附錄 A 圖 2-05-0102，共布置有 67 組支吊架，其中有 4 組恒力吊架、43 組彈簧支吊架、4 組剛性吊架、13 組滑動支架、1 組固定支架、2 組限位支架。通過對高壓給水管道支吊架冷、熱態(tài)檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)共有 29 組支吊架狀

24、態(tài)異常，占總數(shù)量的 45%，支吊架檢驗(yàn)結(jié)果詳見附錄 E，部分嚴(yán)重問題如下：9 號立管彈吊，實(shí)際安裝為立管剛性吊架。13 號立管彈吊，彈簧嚴(yán)重過壓縮，吊架過載。2831 號恒力吊架，冷態(tài)位移指針頂死于上極限。46 號橫擔(dān)彈吊，彈簧嚴(yán)重過壓縮，吊架過載。53 號單彈吊，熱態(tài)彈簧完全松弛，吊架脫載。2.7 爐頂集箱吊架狀態(tài)檢驗(yàn)2.7.1 支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)爐頂集箱吊架布置示意圖及坐標(biāo)系規(guī)定見附錄 A 圖 2-06，共布置有 275 組支吊架，其中有 63 組彈簧支吊架、212 組剛性吊架。通過對爐頂集箱吊架冷、熱態(tài)檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)共有 5 組彈簧吊架承載異常，各剛性吊架均狀態(tài)正常，支吊架檢驗(yàn)結(jié)果詳見附錄 E。

25、3 管道應(yīng)力計算、分析3.1 管道應(yīng)力計算概述計算標(biāo)準(zhǔn)：火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定(DL/T 5366-2006)。計算軟件：等值剛度單元法計算程序。坐標(biāo)規(guī)定：X由固定端指向擴(kuò)建端為X的正方向； Y由汽機(jī)指向鍋爐為Y的正方向； - 12 -Z垂直向上為Z的正方向。計算條件：靜力工況。管道應(yīng)力計算的任務(wù)：驗(yàn)算管道在內(nèi)壓、自重和其它外載荷作用下產(chǎn)生的一次應(yīng)力和在熱脹、冷縮以及位移受約束時所產(chǎn)生的二次應(yīng)力，確定管道的變形、應(yīng)力分布以及支承結(jié)構(gòu)的約束反力等，以判明所計算的管道是否安全、經(jīng)濟(jì)、合理以及管道對設(shè)備的推力和力矩是否在設(shè)備所能安全承受的范圍內(nèi)。并以此為基礎(chǔ)確定管系的薄弱環(huán)節(jié)或關(guān)鍵部位，

26、計算評估管系的使用安全性。管道應(yīng)力分析的原則管道應(yīng)力分析應(yīng)保證管道在設(shè)計條件下具有足夠的柔性，防止因熱脹冷縮、管道支撐或者端點(diǎn)附加位移造成的應(yīng)力問題。管道應(yīng)力分析的主要內(nèi)容a. 壓力載荷和持續(xù)載荷作用下的一次應(yīng)力計算防止管道塑性變形破壞；b. 管道熱脹冷縮以及端點(diǎn)附加位移等作用下的二次應(yīng)力計算防止管道疲勞破壞；c. 管道支吊架的受力計算為支吊架設(shè)計及調(diào)整提供依據(jù)；d. 管道對設(shè)備的作用力計算防止對設(shè)備作用力過大，保證設(shè)備正常運(yùn)行。管道支吊架設(shè)計計算原理a)利用標(biāo)準(zhǔn)跨距原理來選擇支吊架位置。假設(shè)在某點(diǎn)有一個剛性垂直方向約束，然后進(jìn)行重量載荷分析。這種分析稱為“約束-重量”分析。在這一分析中，分布

27、在每個約束上的重量載荷將被作為彈簧選型時的熱態(tài)載荷。b)其次，從管架位置除去約束，進(jìn)行熱膨脹分析。這種分析稱為“自由-熱態(tài)”分析。每個支架位置的熱態(tài)位移將被作為彈簧選擇時的熱位移。c)利用從約束-重量計算得出的熱態(tài)載荷和自由-熱態(tài)得到的位移，對每個點(diǎn)從彈簧表中選擇一個彈簧，利用彈簧剛度來確定安裝所需冷態(tài)載荷（預(yù)置的彈簧載荷） 。d)通過在每個彈簧作用點(diǎn)增加一個剛度等于彈簧剛度的約束并且通過增加彈簧預(yù)置載荷（冷態(tài)載荷）作為在持續(xù)載荷工況起作用的力來調(diào)整模型以反映彈簧的存在，然后重新分析所有載荷工況以獲得彈簧真實(shí)存在時的效應(yīng)。- 13 -管道應(yīng)力分類為了便于工程應(yīng)用， 火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算規(guī)

28、定將管道應(yīng)力分為一次應(yīng)力和二次應(yīng)力。一次應(yīng)力包括管道重力、內(nèi)壓應(yīng)力等持續(xù)外載引起的軸向應(yīng)力；二次應(yīng)力是管道由于熱脹冷縮和其它位移受約束而產(chǎn)生的熱脹應(yīng)力范圍。a)管道在工作狀態(tài)下，由內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和（一次應(yīng)力） ，必須滿足下式的要求：L=PD2i(D2oD2i)+0.75iMAW1.0 t （1）式中 P 設(shè)計壓力，MPa；Do管子外徑，mm；Di 管子內(nèi)徑，mm；MA由于自重和其他持續(xù)外載作用在管子橫截面上的合成力矩，Nmm；W管子截面抗彎矩，mm3；t鋼材在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，MPa；i 應(yīng)力增強(qiáng)系數(shù)；L由于內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載所產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和，MPa；b

29、)管系熱脹應(yīng)力（二次應(yīng)力）必須滿足下式的要求：E=iMCWf 1.2 20+0.2 t+ ( tL) （2）其中：20管道鋼材在 20時的許用應(yīng)力，MPa； MC 按全補(bǔ)償值和鋼材在 20時的彈性模量計算的，熱脹引起的合成力矩，Nmm； E 熱脹應(yīng)力范圍，MPa； f 應(yīng)力范圍減小系數(shù)。預(yù)期電廠在運(yùn)行年限內(nèi)，系數(shù) f 與管道全溫度周期性的較變次數(shù) N 有關(guān)。當(dāng) N2500 時，f = 1；當(dāng) N2500 時，f = 4.78N-0.2 。3.2 計算說明以及計算參數(shù)計算中各管道支吊架編號依據(jù)施工圖。管道支吊架立體布置圖以及支吊架編號- 14 -見附錄 A。各主要管種計算參數(shù)見下表 3.1。表

30、3.1 管道主要管種計算參數(shù)管道名稱及材質(zhì)t()P(MPa)外徑壁厚(mmmm)(10-6/)E20(MPa)Et(MPa)20(MPa)t(MPa)R(mm)主蒸汽管道A335P9154617.5615.062.0611.060.0611.060.0423.039.013.026213010154660141.395.839149502450650再熱蒸汽熱段12Cr1MoVA335P22A335P22A335P22A335P225463.851053.655.01057.651.51047.046.0749.034.0749.034.014.59214.38914.38914.38914.

31、389208010211050211050211050211050157400168970168970168970168970157.0103.4103.4103.4103.467.849.8649.8649.8649.861600160016001143617再熱蒸汽冷段A672B70CL32A672B70CL32A672B70CL32321.33.731066.830.01066.822.2863.617.513.04713.04713.047203010203010203010182120182120182120120.7120.7120.7120.7120.7120.716001650

32、1300高壓旁路A335P91A335P22A672B70CL32546541321.317.53.733.73336.031.0680.034.0660.019.0513.02614.36513.047213010211050203010154660169660182120141.3103.4120.795.8352.32120.755010501000低壓旁路A335P22A335P22A691CL42-2 1/4CrA691CL42-2 1/4Cr5465463601803.853.850.80.8749.034.0549.026.0863.69.5863.69.514.38914.38

33、913.31411.292211050211050211050211050168970168970187800200750103.4103.4122.04122.0449.8649.86122.04122.04114385013001300高壓給水WB36WB36WB36WB36170.6170.6170.6170.626.1422.9022.9022.90323.928.0323.928.0508.036.0273.022.212.69412.69412.69412.694211050211050211050211050201730201730201730201730203.01203.01

34、203.01203.01203.01203.01203.01203.01507507812431- 15 -表 3.1 管道主要管種計算參數(shù)管道名稱及材質(zhì)t()P(MPa)外徑壁厚(mmmm)(10-6/)E20(MPa)Et(MPa)20(MPa)t(MPa)R(mm)管道WB36WB36WB36WB3620WB36WB36170.6170.6170.6278.4278.4202.1246.022.9022.9025.4522.9022.9022.9022.90273.034.0273.025.0273.025.0508.036.0194.024.0508.036.0508.036.012.

35、69412.69412.69413.29212.64012.91013.130211050211050211050211050211050211050198000201730201730201730193690168190199870196340203.01203.01203.01203.01131.0203.01203.01203.01203.01203.01203.01118.0203.01 203.01 431431431812270812812表中各參數(shù)為：t 設(shè)計溫度，；P 設(shè)計壓力，MPa；熱膨脹系數(shù)，10-6/；E20鋼材 20時彈性模量，MPa；Et 鋼材設(shè)計溫度下彈性模量，M

36、Pa；20鋼材 20時基本許用應(yīng)力，MPa；t鋼材設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，MPa；R彎管彎曲半徑，mm。3.3 管道應(yīng)力計算結(jié)果與分析3.3.1 主蒸汽管道（包括閥前高旁管道）與再熱蒸汽冷段管道（包括閥后高旁管道）主蒸汽管道和再熱蒸汽冷段管道通過高壓旁路管道連接在一起，進(jìn)行管道計算時，將兩者連在一起進(jìn)行計算，支吊架編號與施工圖編號保持一致。計算結(jié)果見附錄 D1。應(yīng)力校核計算結(jié)果表明，主蒸汽管道、高壓旁路管道及再熱蒸汽冷段管道支吊架調(diào)整后，其一次、二次應(yīng)力均能滿足管道安全運(yùn)行的要求，各主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果分別見表 3.2、表 3.3、表 3.4 所示，各表中同時給出了一次、二次應(yīng)力的- 16

37、-允許值，最大應(yīng)力點(diǎn)位置分別見附錄 A 所列圖 2-01、2-03。 （注：1為一次應(yīng)力，2為二次應(yīng)力，下同。 ）再熱蒸汽冷段管道 304 號單彈簧吊架現(xiàn)場安裝為單剛性吊架，代入計算表明，管道二次應(yīng)力超標(biāo)，經(jīng)更換調(diào)整后，其二次應(yīng)力能滿足管道安全運(yùn)行的要求。再熱蒸汽冷段管道 416 號橫擔(dān)恒力吊架原設(shè)計工作載荷為121500N，吊架銘牌工作載荷為 154490N，校核計算工作載荷為 126650 N，吊架載荷偏大導(dǎo)致管道下位移受阻，經(jīng)更換調(diào)整后，管道下位移正常。再熱蒸汽冷段管道417 號橫擔(dān)恒力吊架原設(shè)計工作載荷為 110000N，吊架銘牌工作載荷為 150000N，校核計算工作載荷為 1500

38、00 N，該吊架銘牌工作載荷與校核計算工作載荷相符，原設(shè)計工作載荷未考慮水壓試驗(yàn)堵閥重量。由表 3.2 可知，主蒸汽管道最大一次應(yīng)力、最大二次應(yīng)力均在允許范圍之內(nèi)，管道應(yīng)力合格。其中第 3 類管種（423.039.0mm）最大一次應(yīng)力最高，為允許值的 44.7%(最大應(yīng)力在 MS5 點(diǎn))，第 2 類管種（611.060.0mm）最大二次應(yīng)力最高，為允許值的 23.9%(最大應(yīng)力在 MS4 點(diǎn))。由表 3.3 可知，高壓旁路管道各管種最大一次應(yīng)力、最大二次應(yīng)力均在允許范圍之內(nèi)，管道應(yīng)力合格。其中第 1 類管種（336.031.0mm）最大一次應(yīng)力最高，為允許值的 41.9%(最大應(yīng)力在 HPS1

39、 點(diǎn))，第 3 類管種（660.019.05mm）最大二次應(yīng)力最高，為允許值的 37.8%(最大應(yīng)力在 HPS6 點(diǎn))。由表 3.4 可知，再熱蒸汽冷段管道各管種最大一次應(yīng)力、最大二次應(yīng)力均在允許范圍之內(nèi)，管道應(yīng)力合格。其中第 2 類管種（863.617.5mm）最大一次應(yīng)力最高，為允許值的 46.0%(最大應(yīng)力在 CS3 點(diǎn))，第 1 類管種（1066.822.2mm）最大二次應(yīng)力最高，為允許值的 26.8%(最大應(yīng)力在 CS2 點(diǎn))。表 3.2 主蒸汽管道主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計算值(MPa)應(yīng)力允許值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置137.839

40、5.8339.5%MS11615.062.0241.40251.4416.5%MS2138.9495.8340.6%MS32611.060.0260.18252.1423.9%MS43423.039.0142.8595.8344.7%MS5- 17 -242.39249.1517.0%MS6表 3.3 高壓旁路管道主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計算值(MPa)應(yīng)力允許值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置140.1995.8341.9%HPS11336.031.02 58.12248.3823.4%HPS2116.5552.3231.6%HPS32680.034.

41、02 9.71170.575.7%HPS4134.72120.7028.8%HPS53660.019.052 96.48255.3837.8%HPS6表 3.4 再熱蒸汽冷段管道主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計算值(MPa)應(yīng)力允許值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置153.86120.7044.6%CS111066.822.2265.55244.4126.8%CS2155.52120.7046.0%CS32863.617.5227.66234.1611.8%CS4136.83120.7030.5%CS531066.830.0245.36255.5617.7%C

42、S63.3.2 再熱蒸汽熱段管道與低壓旁路管道再熱蒸汽熱段管道和低壓旁路管道連接在一起進(jìn)行計算，熱段管道支吊架編號與施工圖編號保持一致；低旁管道支吊架計算編號在施工圖編號基礎(chǔ)上加 19，如施工圖編號為 1 號的支吊架計算編號為 20 號。計算結(jié)果見附錄 D2。應(yīng)力校核計算結(jié)果表明，再熱蒸汽熱段管道及低壓旁路管道支吊架調(diào)整后，其一次、二次應(yīng)力均能滿足管道安全運(yùn)行的要求，各主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果分別見表 3.5、表 3.6，表中同時給出了一次、二次應(yīng)力的允許值，最大應(yīng)力點(diǎn)位置見附錄 A 所列圖 2-02、2-04。由表 3.5 可知，再熱蒸汽熱段管道各管種最大一次應(yīng)力、最大二次應(yīng)力均在允許范圍之

43、內(nèi)，管道應(yīng)力合格。其中第 3 類管種（1047.046.0mm）最大一次應(yīng)力- 18 -最高，為允許值的 49.1%(最大應(yīng)力在 RS5 點(diǎn))，第 4 類管種（749.034.0mm）最大二次應(yīng)力最高，為允許值的 67.0%(最大應(yīng)力在 RS8 點(diǎn))。由表 3.6 可知，低壓旁路管道各管種最大一次應(yīng)力、最大二次應(yīng)力均在允許范圍之內(nèi)，管道應(yīng)力合格。其中第 1 類管種（749.034.0mm）最大一次應(yīng)力最高，為允許值的 44.0%(最大應(yīng)力在 LPS1 點(diǎn))，第 2 類管種（549.026.0mm）最大二次應(yīng)力最高，為允許值的 58.9%(最大應(yīng)力在 LPS4 點(diǎn))。表 3.5 再熱蒸汽熱段管道

44、主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計算值(MPa)應(yīng)力允許值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置122.1367.8032.6%RS111053.655.0244.44250.0017.8%RS2119.6849.8639.5%RS321057.651.5220.80164.5712.6%RS4124.4849.8649.1%RS531047.046.02104.78162.4764.5%RS6119.7849.8639.7%RS74749.034.02110.56165.0167.0%RS8表 3.6 低壓旁路管道主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計

45、算值(MPa)應(yīng)力允許值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置121.9649.8644.0%LPS11749.034.02 60.17164.8736.5%LPS2120.7549.8641.6%LPS32549.026.02 97.80166.1158.9%LPS4119.73122.0416.2%LPS53863.69.52 131.27273.6448.0%LPS63.3.3 高壓給水管道對高壓給水管道進(jìn)行計算時，支吊架編號與施工圖保持一致，計算結(jié)果見附錄D3。高壓給水管道最大應(yīng)力計算結(jié)果見表 3.7，表中同時給出了一次、二次應(yīng)力的- 19 -允許值，最大應(yīng)力點(diǎn)位置分別見附錄

46、A 所列圖 2-05-01、2-05-02。由表 3.7 可知，管道支吊架調(diào)整后，高壓給水管道一次、二次應(yīng)力均滿足管道安全運(yùn)行的要求，管道應(yīng)力合格。其中第 9 類管種（508.036.0mm）最大一次應(yīng)力最高，為允許值的 35.9%(最大應(yīng)力在 FWS17 點(diǎn))，第 4 類管種（273.022.2mm）最大二次應(yīng)力最高，為允許值的 21.5%(最大應(yīng)力在 FWS8 點(diǎn))。表 3.7 高壓給水管道主要管種最大應(yīng)力計算結(jié)果序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計算值(MPa)應(yīng)力允許值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置169.03203.0134.0%FWS11323.928.0(汽泵至出口關(guān)斷閥

47、)234.05418.718.1%FWS2157.60203.0128.4%FWS32323.928.0(汽泵出口關(guān)斷閥后)261.53434.1314.2%FWS4154.52203.0124.0%FWS53273.025.0(電泵至出口關(guān)斷閥)224.51435.765.6%FWS6157.21203.0128.2%FWS74273.022.2(電泵出口關(guān)斷閥后)293.31433.2321.5%FWS8171.43203.013.5%FWS95508.036.0(出口關(guān)斷閥至 3 號高加進(jìn)口)245.22419.4410.8%FWS10133.61203.0116.6%FWS116273

48、.034.0(自鍋爐上水泵來)274.33456.7716.3%FWS12168.16203.0133.6%FWS137508.036.0(3 號至 2 號高加間)241.92422.569.9%FWS14165.77203.0132.4%FWS158508.036.0(2 號至 1 號高加間)223.13422.845.5%FWS16172.96203.0135.9%FWS179508.036.0(1 號高加出口至省煤器)261.51421.7014.6%FWS1810194.024.0139.31118.0033.3%FWS19- 20 -序號管 種應(yīng)力分類最大應(yīng)力計算值(MPa)應(yīng)力允許

49、值(MPa)計算值 /允許值（%）最大應(yīng)力點(diǎn)位置(給水操作臺旁路)230.37259.4911.7%FWS204 支吊架狀態(tài)調(diào)整根據(jù) 2 號機(jī)組管道支吊架冷、熱態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果、管系應(yīng)力校核計算結(jié)果和支吊架設(shè)計參數(shù)，綜合分析和評估后提出支吊架調(diào)整方案。針對管道及支吊架存在的問題，區(qū)分不同性質(zhì)，分別采取以下主要調(diào)整措施：對承載異常的彈簧支吊架進(jìn)行載荷調(diào)整；對指示異常的恒力吊架進(jìn)行調(diào)整；對安裝錯誤的支吊架（偏裝錯誤等）進(jìn)行重新安裝；對橫擔(dān)梁傾斜的支吊架進(jìn)行相應(yīng)處理；對安裝類型錯誤的支吊架進(jìn)行更換。4.1 支吊架調(diào)整準(zhǔn)備工作4.1.1 基礎(chǔ)設(shè)施在需要調(diào)整的支吊架吊點(diǎn)位置搭設(shè)安全可靠的腳手架，根據(jù)施工需要拆

50、除吊點(diǎn)處的保溫層，調(diào)整工作完成后恢復(fù)保溫。4.1.2 人員配置配置 2 個施工小組，每個小組配備熟練的鉗工 3 人、焊工 1 人、起重工 1 人。每小組指定一人為負(fù)責(zé)人。配備鋼筋混凝土鉆孔、電火焊、起重、振動治理裝置各部件拼裝、調(diào)整工具。4.1.3 工器具及材料配備根據(jù)施工需要配備電、火焊，葫蘆、管鉗、專用扳手等；根據(jù)現(xiàn)場要求加工各型槽鋼、吊桿及各型螺帽備用。4.1.4 支吊架調(diào)整施工按廠方的要求進(jìn)度，遵照安規(guī)及廠規(guī)的有關(guān)規(guī)定，以安全、高效、優(yōu)質(zhì)為原則進(jìn)行施工。為保證工期，各管系調(diào)整工作可根據(jù)情況交叉進(jìn)行。4.1.5 組織領(lǐng)導(dǎo)服從電廠大修的統(tǒng)一調(diào)度，定期向電廠有關(guān)部門和工程負(fù)責(zé)人匯報工程進(jìn)展和

51、動態(tài)，嚴(yán)格按方案施工進(jìn)度，并做好工程自檢和配合電廠檢查驗(yàn)收工作。- 21 -4.1.6 支吊架調(diào)整注意事項(xiàng)調(diào)整工作從鍋爐爐頂自上而下進(jìn)行；調(diào)整完畢后重新全面檢查各支吊架，如有未達(dá)到要求的繼續(xù)調(diào)整；搭設(shè)腳手架的順序同調(diào)整支吊架順序，未調(diào)整完畢不得拆腳手架；不得用鋼絲繩提升管道進(jìn)行支吊架調(diào)整；每條管道上各支吊架是相互關(guān)聯(lián)的，調(diào)整時應(yīng)密切注意被調(diào)整支吊架附近幾只吊架的位移與承載變化，對發(fā)生變化的支吊架做相應(yīng)調(diào)整，直至全部達(dá)標(biāo)。4.2 管道支吊架調(diào)整方案支吊架調(diào)整方案參數(shù)欄中數(shù)據(jù)為原設(shè)計數(shù)據(jù)；坐標(biāo)方向的規(guī)定詳見附錄 A 中各圖；恒力吊架位移指針位置為彈簧由松態(tài)到緊態(tài)方向的刻度數(shù)，表中刻度 0 到100

52、 為恒力吊架彈簧由松態(tài)到緊態(tài)方向；恒力吊架的上限指彈簧機(jī)構(gòu)最松弛位置，下限指彈簧機(jī)構(gòu)最緊拉位置。管道支吊架調(diào)整方案詳見附錄 E，方案目錄如下表4.1：表 4.1 附錄 E 中支吊架調(diào)整方案內(nèi)容匯總表表 E1主蒸汽及高旁閥前管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案表 E2再熱蒸汽熱段管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案表 E3再熱蒸汽冷段及高旁閥后管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案表 E4低壓旁路管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案表 E5高壓給水管道支吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案表 E6爐頂集箱吊架狀態(tài)檢驗(yàn)結(jié)果與調(diào)整方案5 主蒸汽管道去除水壓試驗(yàn)堵閥后臨近支吊架調(diào)整方案2 號機(jī)組主蒸汽管道水壓試驗(yàn)堵閥需在水壓試驗(yàn)

53、結(jié)束后返廠檢修，并定于返廠檢修完畢后于下次機(jī)組檢修時回裝該堵閥?？紤]去除堵閥后，若附近吊架不變，管- 22 -道應(yīng)力及管道對鍋爐末級過熱器出口聯(lián)箱的推力必發(fā)生較大變化，因此需更換附近支吊架。然而由于工期較短，訂貨更換吊架無法實(shí)施。為此考慮將堵閥附近的 403 號橫擔(dān)恒力吊架中一只保留，改為單恒力吊架，其余吊架不變。代入計算進(jìn)行優(yōu)化分析后表明：去除堵閥后 403 號恒力支吊架載荷變化較大，約為原來的 1/2， 401、402、406 號支吊架工作載荷不變無需調(diào)整。去除堵閥后優(yōu)化計算與去除堵閥前原始計算相比較，管道一次、二次應(yīng)力及端點(diǎn)推力變化不大，能滿足管道安全運(yùn)行的要求。根據(jù)優(yōu)化計算結(jié)果制定調(diào)整

54、方案無需訂貨更換支吊架，能滿足工期要求并節(jié)約經(jīng)費(fèi)，并能滿足堵閥回裝后將支吊架恢復(fù)原狀的要求。該方案于 2009 年 10 月 15 號到 17 號期間進(jìn)行了成功實(shí)施，機(jī)組于 10 月 23 號啟動后，管道運(yùn)行正常。2 號機(jī)組主蒸汽管道 403 號吊架整改示意圖見附錄 A 圖 2-07。401、402、403、406 號支吊架在去除水壓試驗(yàn)堵閥前設(shè)計工作載荷及去除后計算工作載荷見下表：支吊架編號及型式去除堵閥前設(shè)計工作載荷(N)去除堵閥后計算工作載荷（N）401 號橫擔(dān)彈簧吊架6630066300402 號橫擔(dān)彈簧吊架8300083000403 號橫擔(dān)恒力吊架14380072000406 號橫擔(dān)

55、恒力吊架94900949006 熱態(tài)復(fù)查機(jī)組啟動投入正常運(yùn)行后，西安熱工研究院有限公司技術(shù)人員會同電廠相關(guān)部門對調(diào)整后的支吊架狀態(tài)進(jìn)行了熱態(tài)復(fù)查。復(fù)查結(jié)果表明：所調(diào)整的支吊架均處于正常、合理的工作狀態(tài)。支吊架狀態(tài)正常表明管系的運(yùn)行狀態(tài)達(dá)到或接近設(shè)計要求，管道應(yīng)力合格。- 23 -7 結(jié)論和建議7.1 結(jié)論1)本項(xiàng)目共檢驗(yàn) 2 號機(jī)組四大管道支吊架 155 組，發(fā)現(xiàn) 89 組支吊架存在不同程度的卡死、松弛、偏斜、壓死等問題；檢驗(yàn)爐頂集箱吊架 275 組，發(fā)現(xiàn) 5 組彈簧吊架存在不同程度的欠載和過載的問題；再熱蒸汽冷段管道 304 號單彈簧吊架現(xiàn)場安裝為單剛性吊架導(dǎo)致管道二次應(yīng)力超標(biāo)，416 號橫

56、擔(dān)恒力吊架現(xiàn)場安裝載荷偏大導(dǎo)致管道熱位移異常；經(jīng)校核計算及更換調(diào)整后，消除了管系及機(jī)組安全運(yùn)行的隱患。2)針對支吊架存在的問題，經(jīng)綜合分析制定了相應(yīng)的調(diào)整方案，并進(jìn)行了工程實(shí)施。調(diào)整后，冷、熱態(tài)復(fù)檢結(jié)果表明，支吊架承載及熱位移達(dá)到或接近設(shè)計計算值，能夠滿足機(jī)組安全運(yùn)行要求。3)管道應(yīng)力校核結(jié)果表明，支吊架調(diào)整后管系一次、二次應(yīng)力均合格，管道應(yīng)力分布均衡、合理。附錄 D 中給出了四大管道的完整計算結(jié)果，對電廠金屬監(jiān)督和支吊架維護(hù)工作具有重要的參考價值。7.2 建議1)管道支吊架在運(yùn)行過程中，其狀態(tài)是會發(fā)生變化的，必須按照 DL/T 616-2006火力發(fā)電廠汽水管道與支吊架維修調(diào)整導(dǎo)則的要求進(jìn)行

57、監(jiān)察與維護(hù)，建立本廠的管理制度，以便于建立完善的管道壽命管理體系。2)機(jī)組每次檢修時，建議電廠技術(shù)人員根據(jù)有關(guān)規(guī)程標(biāo)準(zhǔn)的要求和規(guī)定，對機(jī)組支吊架目視檢查一次，并做好記錄，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時研究處理，重大問題與相關(guān)的研究單位聯(lián)系解決。3)電廠在大范圍更換管道保溫或管件時，應(yīng)及時與有關(guān)單位聯(lián)系，對管系應(yīng)力進(jìn)行計算，以防破壞管系及支吊架的受力狀態(tài)。4)主蒸汽管道堵閥重新安裝后，需要將主蒸汽管道 403 號支吊架重新恢復(fù)為原橫擔(dān)恒力吊架。8 致謝*2 號機(jī)組汽水管道支吊架應(yīng)力校核與調(diào)整工作，在電廠各級領(lǐng)導(dǎo)和有關(guān)部門的精心組織和大力支持下，得以圓滿完成，在此表示衷心感謝!- 24 -附錄 A 管道支吊架布置

58、圖*2 號機(jī)組管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖 審核： 校閱： 制圖： 日期： 圖紙目錄 圖紙：共 8 張序號圖紙名稱圖 名張 數(shù)備注1.主蒸汽及高旁閥前管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖2-011/2.再熱蒸汽熱段管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖2-021/3.再熱蒸汽冷段及高旁閥后管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖2-031/4.低壓旁路管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖2-041/5.高壓給水管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖2-05-01022/6.爐頂集箱吊架系統(tǒng)布置示意圖2-061/7.主蒸汽管道去除水壓試驗(yàn)堵閥后 403 號吊架整改示意圖2-071/- 25 -2-01劉 賓繪 圖2009.11圖 號日 期校 核 主蒸汽及閥前高旁管道

59、支吊架系統(tǒng)布置示意圖李 松YZX主 主 主 主 主 主 主 主 主 主 主 主主 A主 A主 主 主 主 主 主主 主 主 主 主 主401402403404406405101102103104105106107108109110111201112202113114203115116PC V主 主 主主 主 主主 主 主主 主 主 主 主西安熱工研究院支吊架調(diào)整與改造岱海發(fā)電有限責(zé)任公司2號機(jī)組78.1239.909.7479.85321.180剛性吊架恒力支吊架彈簧支吊架阻尼器閥門限位支架圖 例MS1MS2MS3MS4MS5MS6HPS1- 26 -2-02岱海發(fā)電有限責(zé)任公司2號機(jī)組主 主

60、 主主 主 主RS1RS2RS3RS4RS5RS6RS7RS8郭 凱圖 號日 期2009.11校 核蔣建輝繪 圖西安熱工研究院支吊架調(diào)整與改造再熱蒸汽熱段管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖圖 例閥門彈簧支吊架恒力吊架固定支架剛性吊架導(dǎo)向支架 XZY801802803123467891011121316171514膨脹指示器800522.99- 27 -再熱蒸汽冷段及閥后高旁管道支吊架系統(tǒng)布置示意圖圖 例閥門彈簧支吊架恒力吊架固定支架剛性吊架導(dǎo)向支架 XZYAA3163153062084.04114124134144154164173173143133123113103093083073053043013